后澆帶提前封閉施工施工工藝技術(shù)

4.1提前封閉沉降后澆帶的可行性分析 14.1.1提前封閉施工依據(jù) 14.1.2沉降模型計算分析 44.1.3模型計算沉降量復(fù)核 324.1.3沉降后澆帶提前封閉的案例 404.1.4提前封閉沉降后澆帶的可行性分析 404.2提前封閉沉降后澆帶防滲漏措施 414.3提前封閉沉降后澆帶施工、質(zhì)量保證措施 424.1提前封閉沉降后澆帶的可行性分析4.1.1提前封閉施工依據(jù)參照北京市地方標(biāo)準(zhǔn)《超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法技術(shù)規(guī)程》DB11/T1200-2015第4.1.7條：“主樓結(jié)構(gòu)與裙房或地下車庫結(jié)構(gòu)在地下部分連成整體的基礎(chǔ)，設(shè)計單位應(yīng)進(jìn)行地基變形驗算，當(dāng)滿足下列規(guī)定之一時，可取消設(shè)置沉降后澆帶：1、主樓、裙房或地下車庫的基礎(chǔ)均采用樁基，并經(jīng)計算相鄰柱基不均勻沉降值小于2L/1000，L為相鄰樁基中心距?！北竟こ讨鳂?、裙房或地下車庫的基礎(chǔ)均采用樁基，后澆帶相鄰柱基不均勻沉降2L/1000的控制值為：1）西側(cè)沉降后澆帶：后澆帶隔斷的相鄰柱間距8m，不均勻沉降2L/1000=16mm；2）東側(cè)沉降后澆帶：后澆帶隔斷的相鄰柱間距9m，不均勻沉降＜2L/1000=18mm；3）北側(cè)沉降后澆帶：后澆帶隔斷的相鄰柱間距12m，不均勻沉降2L/1000=24mm；4.1.2沉降模型計算分析1、創(chuàng)建兩種施工工況模型進(jìn)行計算工況一：已施工至L43層沉降模型。（當(dāng)前進(jìn)度已超過L43層，采用此層分析因第三方監(jiān)測最新數(shù)據(jù)對應(yīng)該樓層）工況二：塔樓主體結(jié)構(gòu)封頂沉降模型。通過兩工況模型計算沉降結(jié)果，計算當(dāng)前施工至L43層工況至塔樓主體結(jié)構(gòu)封頂?shù)牟痪鶆虺两凳Ｓ嘀?。不均勻沉降剩余?封頂階段不均勻沉降值-L43層階段不均勻沉降值。＜2L/1000以下為計算模型圖及模型計算沉降量圖：圖L43層計算模型圖L43層模型計算沉降量圖主體結(jié)構(gòu)封頂計算模型圖主體結(jié)構(gòu)封頂模型計算沉降量2、西側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值計算1）西側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降點：

圖西側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降點2）模型計算得出西側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值：項目1-23-45-67-89-1011-12L43層不均勻沉降計算值52.1147.1153.3456.1942.1150.7封頂不均勻沉降計算值61.7554.7663.1367.0550.9357.37不均勻沉降剩余值=封頂不均勻沉降計算值-L43層不均勻沉降計算值項目1-23-45-67-89-1011-12不均勻沉降控制值161616161616不均勻沉降剩余值9.647.659.7910.868.826.67西側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降剩余值最大出現(xiàn)在7-8，為10.86mm，小于控制值16mm.

3）模型計算值1-2后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降52.11封頂不均勻沉降61.75

3-4后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降47.11封頂不均勻沉降54.76

5-6后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降53.34封頂不均勻沉降63.13

7-8后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降56.19封頂不均勻沉降67.05

9-10后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降42.11封頂不均勻沉降50.93

11-12后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降50.70封頂不均勻沉降57.37

3、東側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值計算1）東側(cè)柱基不均勻沉降點：圖東側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降點2）模型計算得出東側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值：項目1-23-45-67-89-1011-1213-14L43層不均勻沉降計算值21.9711.194.774.1915.118.2112.40封頂不均勻沉降計算值28.5115.798.216.9922.3322.6322.39不均勻沉降剩余值=封頂不均勻沉降計算值-L43層不均勻沉降計算值項目1-23-45-67-89-1011-1213-14不均勻沉降控制值18181818181818不均勻沉降剩余計算值6.544.63.442.87.234.429.99東側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降剩余值最大出現(xiàn)在13-14，為9.99mm，小于控制值18mm.3）模型計算值1-2后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降21.97封頂不均勻沉降28.51

3-4后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降11.19封頂不均勻沉降15.795-6后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降4.77封頂不均勻沉降8.217-8后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降4.19封頂不均勻沉降6.999-10后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降15.10封頂不均勻沉降22.3311-12后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降18.21封頂不均勻沉降22.6313-14后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降12.40封頂不均勻沉降22.393、北側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值計算1）北側(cè)柱基不均勻沉降點：圖北側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降點2）北側(cè)后澆帶柱基不均勻沉降值3）按最不利情況考慮，設(shè)北側(cè)后澆帶以北柱在L43層至封頂?shù)某两抵挡辉傧鲁粒瑒t不均勻剩余值=后澆帶以南測點L43層沉降值-后澆帶以南測點封頂沉降值.模型計算得出北側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降值：項目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18L43層不均勻沉降計算值32.247457.6957.4959.9150.9250.0954.5872.06封頂不均勻沉降計算值34.684.6167.8867.5670.958.9857.4461.5380.7不均勻沉降剩余值=封頂不均勻沉降計算值-L43層不均勻沉降計算值項目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18不均勻沉降控制值242424242424242424不均勻沉降剩余計算值2.3610.6110.1910.0710.998.067.356.958.64東側(cè)后澆帶兩側(cè)柱基不均勻沉降剩余值最大出現(xiàn)在9-10，為10.99mm，小于控制值24mm.

3）模型計算值

柱基1沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降32.24封頂不均勻沉降34.60

柱基3沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降74.00封頂不均勻沉降84.61

柱基5沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降57.69封頂不均勻沉降67.88

柱基7沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降57.49封頂不均勻沉降67.56

柱基9沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降59.91封頂不均勻沉降70.90

柱基11沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降50.92封頂不均勻沉降58.98

柱基13沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降50.09封頂不均勻沉降57.44

柱基13沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降54.58封頂不均勻沉降61.53

柱基15沉降模型計算值內(nèi)容計算值模型計算圖L43層不均勻沉降72.06封頂不均勻沉降80.704.1.3模型計算沉降量復(fù)核1、通過兩種施工工況的模型計算沉降值與第三方監(jiān)測值進(jìn)行比對復(fù)核：工況一：施工至地下室封頂沉降復(fù)核。工況二：施工至L43層沉降復(fù)核。

1）第三方監(jiān)測數(shù)據(jù)：2）地下室封閉模型及沉降計算圖地下室封閉計算模型圖地下室封閉模型計算沉降量3）L43層模型及沉降計算圖L43層計算模型圖L43層模型計算沉降量2、比對復(fù)核情況（1）地下室封頂沉降比對復(fù)核情況《恒隆廣場?昆明總承包工程-第三標(biāo)段酒店和公寓樓一期、二期、三期和交通連廊總承包工程監(jiān)測工程監(jiān)測期報-建筑期內(nèi)主體結(jié)構(gòu)沉降監(jiān)測》，累積沉降量：塔樓布置的4個測點及沉降分別為SA05=13.26mm、SA06=12.36mm、SA07=10.28mm、SA08=11.28mm。裙樓1個測點及沉降為SA04=11.39mm.模型計算沉降量與第三方監(jiān)測值比對（mm）：監(jiān)測數(shù)據(jù)SA05SA06SA07SA08SA04監(jiān)測數(shù)據(jù)13.2612.3610.2811.2811.39模型計算數(shù)據(jù)26.4323.8621.7722.3524.17模型÷監(jiān)測數(shù)據(jù)比對199.32%193.04%211.77%198.14%212.20%模型計算沉降量：測點測點位置沉降計算值模型計算圖測點測點位置沉降計算值模型計算圖S0526.43S0623.86S0721.77S0822.35S0424.17（2）地施工至43層沉降比對復(fù)核情況《恒隆廣場?昆明總承包工程-第三標(biāo)段酒店和公寓樓一期、二期、三期和交通連廊總承包工程監(jiān)測工程監(jiān)測期報-建筑期內(nèi)主體結(jié)構(gòu)沉降監(jiān)測（第18期）》（2022年2月23日），塔樓布置的4個測點及沉降分別為SA05=34.89mm、SA06=39.51mm、SA07=34.37mm、SA08=33.05mm。裙樓1個測點及沉降為SA04=26.20mm.

模型計算沉降量與第三方監(jiān)測值比對（mm）：項目SA05SA06SA07SA08SA04監(jiān)測數(shù)據(jù)34.8939.5134.3733.0526.2模型計算數(shù)據(jù)68.6574.0972.8769.2653.57模型÷監(jiān)測數(shù)據(jù)比對196.76%187.52%212.02%209.56%204.47%模型計算沉降量：測點計算值測點計算值模型計算圖S0568.65S0674.09S0772.87S0869.26S0453.57在地下室封閉、L43層兩個施工階段，通過第三方監(jiān)測測點沉降值，以及對應(yīng)各測點的模型計算沉降數(shù)值，進(jìn)行分析比對，結(jié)果為：模型計算數(shù)據(jù)值÷監(jiān)測沉降值的各測點比值，在187.52%-212.20%區(qū)間，數(shù)據(jù)未出現(xiàn)明顯的離散現(xiàn)象。4.1.3沉降后澆帶提前封閉的案例超高層、高層沉降后澆帶提前封閉施工并非首創(chuàng)，在全國各地已有許多成功案例，以下列舉其中幾項類似案例：1、重慶來福士廣場總占地面積91782m2，總建筑面積約1134264m2(包含市政配套設(shè)施)。由3層地下車庫、6層商業(yè)裙樓和8棟超高層塔樓(1棟321.84m高級住宅、1棟321.84m超高層辦公和酒店綜合樓、1棟202.1m辦公樓、1棟202.1m公寓式酒店和辦公綜合樓及4棟住宅樓)及連接4個塔樓的3層空中連廊組成,沉降后澆帶寬1m,分布于各塔樓四周。根據(jù)GB50007—2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》，框架結(jié)構(gòu)相鄰柱基沉降差需控制在2L/1000(L為相鄰柱基的中心距離)，通過殘余沉降值小于2L/1000作為后澆帶封閉時間的判定依據(jù)。各塔樓監(jiān)測實測沉降值較模型計算沉降值小,模擬沉降值一般偏保守，采用模型計算沉降趨勢，以實測沉降值代入沉降趨勢計算提前封閉時間。2、南寧華潤東寫字樓，地下3層，塔樓地上90層，裙樓地上5層，塔樓結(jié)構(gòu)標(biāo)高為435.2m，裙樓建筑結(jié)構(gòu)高度為34.2m，塔樓建筑高度（幕墻最頂高度）為445m。華潤東寫字樓±0.00標(biāo)高的絕對標(biāo)高為97.25m。工程用地面積5830.54m2，總建筑面積約28.7萬m2?；A(chǔ)為人工挖孔灌注樁基礎(chǔ)，純地下室部分采用框架結(jié)構(gòu)，塔樓采用帶伸臂桁架加強(qiáng)層的鋼管混凝土框架－鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu),裙樓采用框架結(jié)構(gòu)，樓蓋采用砼樓蓋、組合樓蓋。核心筒施工至30層，外框施工至20層后提前封閉沉降后澆帶。3、貴陽壹號項目地處貴陽市大十字中心區(qū)，為貴陽市核心區(qū)中的核心區(qū)。建設(shè)地點位于大十字中華中路與中山東路交匯處（原老百貨大樓），北至黑羊巷。東至正山街。項目用地面積為11496.00平方米m，總建筑面積為198301.84平方米,為單體塔樓帶裙房的結(jié)構(gòu)形式。結(jié)構(gòu)大屋面高度為245.25m，由五層地下室，9層地上商業(yè)裙樓和59層塔樓（55層+4層出屋面）組成，裙樓為框架結(jié)構(gòu)，塔樓為框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系。在2018年10月10日，完成十層結(jié)構(gòu)梁板施工，完成塔樓地下室砌體工程施工，進(jìn)行11層及以上主體結(jié)構(gòu)施工時封閉沉降后澆帶。4.1.4提前封閉沉降后澆帶的可行性分析綜上述。1、通過第三方監(jiān)測值與模型計算值的比對，數(shù)據(jù)未出現(xiàn)較大的離散現(xiàn)象，運(yùn)用模型計算的沉降趨勢是合理的；模型計算數(shù)據(jù)值要大于監(jiān)測沉降值，采用模型計算的沉降數(shù)值含有安全系數(shù)。2、由已施工L43層至塔樓封頂，通過模型計算后澆帶兩側(cè)柱基剩余不均勻沉降，結(jié)果為剩余不均勻沉降值均小于控制值2L/1000。3、依據(jù)《超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法技術(shù)規(guī)程》DB11/T1200-2015“主樓結(jié)構(gòu)與裙房或地下車庫結(jié)構(gòu)在地下部分連成整體的基礎(chǔ)，設(shè)計單位應(yīng)進(jìn)行地基變形驗算，當(dāng)滿足下列規(guī)定之一時，可取消設(shè)置沉降后澆帶：1、主樓、裙房或地下車庫的基礎(chǔ)均采用樁基，并經(jīng)計算相鄰柱基不均勻沉降值小于2L/1000，L為相鄰樁基中心距。”，滿足《規(guī)程》條件。4、超高層沉降后澆帶提前封閉施工并非首創(chuàng)，在全國各地已有許多成功案例。5、結(jié)論：現(xiàn)階段對后澆帶提前封閉可行。4.2提前封閉沉降后澆帶防滲漏措施1、后澆帶封閉采用比結(jié)構(gòu)提高一等級的微膨脹混凝土。地下室筏板側(cè)墻混凝土抗?jié)BP10、地下室頂板抗?jié)BP8、裙樓屋面板抗?jié)BP6。2、地下室外墻、地下室頂板、裙樓屋面板后澆帶除原結(jié)構(gòu)留置鋼板止水帶外，在后澆帶兩側(cè)新舊結(jié)合面的迎水面，兩邊各增設(shè)一道遇水膨脹止水條。3、后澆帶內(nèi)部垃圾清理干凈，特別位于地下室筏板；地下室外墻止水鋼板迎水面一側(cè)；地下室頂板、裙樓屋面止水鋼板背水面一側(cè)。4、對于止水鋼板銹蝕，混凝土施工前進(jìn)行除銹處理；除繡時使用鋼絲刷、砂紙將鐵銹清除干凈。5、新舊混凝土結(jié)合面的浮漿清理干凈，并進(jìn)行鑿毛及鑿除鋼絲欄網(wǎng)。特別對于地下室外墻首先保證止水鋼板被水面一側(cè)鑿毛到位，迎水面一側(cè)鑿毛必要時可將墻體鋼筋綁扎松開，擴(kuò)大鋼筋孔，鑿毛后再行恢復(fù)；對于地下室頂板，模板支撐搭設(shè)完成后，先不上頂托，鑿毛到位(及上述止水鋼板除銹)并清理干凈后再封閉底模；對于裙樓屋面，止水鋼板背水面一側(cè)鑿毛時必要時可將板筋綁扎松開，擴(kuò)大鋼筋孔，鑿毛后再行恢復(fù)。6、已搭設(shè)模板支架的裙樓屋面，浮漿碎塊及鑿毛碎塊，在梁模板底部切割方形清理口，人工清掃后再采用高壓水槍清理一遍，再恢復(fù)底模。7、上述清理與混凝土澆筑時間緊密切合，避免間隔時間新出現(xiàn)雜物，并且混凝土澆筑前再檢查（清理）一遍。8、混凝土澆筑前一天，對新舊混凝土結(jié)合面處持續(xù)澆水濕潤，特別注意在地下室頂板和裙樓屋面，在混凝土澆筑前必須保證持續(xù)濕潤。9、混凝土振搗務(wù)必仔細(xì)到位，豎向后澆帶混凝土澆筑時采用分層澆筑分層振搗的施工措施，每層澆筑振搗高度為500mm.特別對于止水鋼板處，采用小型振搗器仔細(xì)振搗；對于地下室外墻后澆帶，因鋼筋遮擋振搗困難，一是可將板筋綁扎松開，擴(kuò)大鋼筋孔，再行恢復(fù)，二是采用橡膠錘，在混凝土澆筑時錘擊模板配合振搗；對于地下室外墻墻體厚度大，主要為單邊支撐承載側(cè)壓力的情況，一是對每層側(cè)模底部抹三角形砂漿封底處理，避免跑漿產(chǎn)生蜂窩；二是控制澆筑時間，按2m/2小時的時間進(jìn)行控制。10、混凝土采用1天2次灑水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間14d.11、滲漏補(bǔ)救措施點狀:直徑14鉆頭對點打孔，置注漿針頭，采用電動注漿機(jī)，用聚氨酯堵漏劑進(jìn)行注漿施工，凝固后去除注漿釘，表面用堵漏劑抹平。線狀：同上述方法，直徑14鉆頭騎縫打孔，孔距150mm。4.3提前封閉沉降后澆帶施工、質(zhì)量保證措施1、地下室照明在地下室后澆帶封閉施工所涉及的施工區(qū)域，設(shè)置LED燈帶，采用的燈具使用DC36V（安全特低壓），保證現(xiàn)場施工照明需求。2、鋼筋除繡對于銹蝕的鋼筋進(jìn)行除繡處理，除繡時使用鋼絲刷、砂紙將鐵銹清除干凈。同時對鋼筋進(jìn)行調(diào)整，重新補(bǔ)齊保護(hù)層墊塊，保證鋼筋間距及位置正確。3、后澆帶兩側(cè)結(jié)構(gòu)鑿毛沉降后澆帶兩側(cè)的施工縫，清理干凈后，鑿出混凝土浮漿及鋼絲欄網(wǎng)，將后澆帶兩側(cè)新舊混凝土結(jié)合面處鑿毛處理。4、后澆帶清理將后澆帶內(nèi)剔除的浮漿、雜物清理干凈，對于L1-L5層已施工模板支架的樓層，在梁底開清除雜物孔，同上述4.2?；炷翝仓?，對新舊混凝土面澆水清洗、濕潤。5、模板支架搭設(shè)及模板施工1）地下室B4-B1層架體施工地下室后澆帶采用了鋼管柱回頂替代模板支架方案，模板支架重新搭設(shè)并拆除前，回頂鋼管柱不拆除，后澆帶模板支架搭設(shè)參數(shù)見《模板工程專項施工方案》。特別注意：后澆帶獨(dú)立架體的高寬比不大于2。2）地上部分裙樓模板支架檢查地下部分后澆帶模板支架同主體同時搭設(shè)，保留。在后澆帶澆筑前，對后澆帶模板支架進(jìn)行檢查驗收（整改），合格后方能加固澆筑。3）模板拆除后澆帶模板拆除時間為混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計值的100%，拆除見《模板工程專項施工方案》。6、混凝土澆筑1）后澆帶混凝土參數(shù)后澆帶混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)提高一級，采用補(bǔ)償收縮的微膨脹混凝土。項目后澆帶混凝土參數(shù)已建結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)地下室B4層筏板C50P10C45P10B3、B2、B1、B1M梁板C40C35地下室頂板C40P8