高大模板安全施工計算書

1.1一類梁計算書 11.1.1支模高度6.82m，875*800梁，板厚180mm計算書 11.1.2梁側模板計算書 121.2二類梁計算書 191.2.1支模高度6.82m，700*1200梁，板厚180mm計算書 191.2.2梁側模板計算書 301.3三類梁計算書 371.3.1支模高度6.82m，700*1950梁，板厚180mm計算書 371.3.2梁側模板計算書 491.4四類梁計算書 561.4.1支模高度10.95m，400*800梁，板厚150mm計算書 561.4.2梁側模板計算書 681.5五類梁計算書 751.5.1支模高度10.95m，500*1000梁，板厚150mm計算書 751.5.2梁側模板計算 871.6一類板計算書 931.1.1支模高度10.52m，板厚180mm計算書 931.7二類板計算書 1051.1.2支模高度3.8m，板厚400mm計算書 1051.8布料機部位板模板計算書 115一類梁計算書支模高度6.82m，875*800梁，板厚180mm計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20177、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱LL13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)875×800模板支架高度H(m)6.82模板支架橫向長度B(m)9模板支架縱向長度L(m)9支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1200梁側樓板厚度(mm)180二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地區(qū)海口市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.58模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.157整體模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1300步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)650梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)433,867梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距292每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0結構表面的要求結構表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.3結構重要性系數(shù)γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×26.65×0.2922+0.117×4.05×0.2922＝0.267kN·mσ＝Mmax/W＝0.267×106/37500＝7.121N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×291.6674/(100×5400×281250)＝0.661mm≤[ν]＝L/250＝291.667/250＝1.167mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×26.65×0.292+0.45×4.05×0.292＝3.641kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×26.65×0.292+1.2×4.05×0.292＝9.968kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.292＝2.392kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.292＝6.577kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.641/1＝3.641kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[9.968,9.968]/1=9.968kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=3.641/1＝3.641kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.875/3=0.076kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.65-0.875/2)/2×1=1.123kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.3-0.65)-0.875/2)/2×1=1.123kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.641+0.076+0.403+1.123=5.243kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=9.968+0.076=10.044kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.641+0.076+0.403+1.123=5.243kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.243,10.044,5.243]=10.044kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.392/1＝2.392kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.577,6.577]/1=6.577kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.392/1＝2.392kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.875/3=0.058kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.65-0.875/2)/2×1=0.533kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.3-0.65)-0.875/2)/2×1=0.533kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.392+0.058+0.31+0.533=3.293kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.577+0.058=6.635kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.392+0.058+0.31+0.533=3.293kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.293,6.635,3.293]=6.635kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.044×0.92，0.5×10.044×0.252]＝1.017kN·mσ=Mmax/W=1.017×106/83333=12.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.044×0.9，10.044×0.25]＝5.65kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.65×1000/(2×50×100)＝1.695N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.635×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.582mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.635×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.083mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.044×0.9,0.375×10.044×0.9+10.044×0.25]=11.3kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.898kN,R2=11.3kN,R3=11.3kN,R4=5.898kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.635×0.9,0.375×6.635×0.9+6.635×0.25]=7.464kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.705kN,R2'=7.464kN,R3'=7.464kN,R4'=3.705kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.357×106/4490=79.43N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.792kNτmax=2Vmax/A=2×6.792×1000/424＝32.038N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.08mm≤[ν]＝L/250＝434/250＝1.736mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.983kN，R2=9.348kN，R3=9.333kN，R4=0.974kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.983/0.6=1.638kN，P2=9.348/0.6=15.581kN，P3=9.333/0.6=15.555kN，P4=0.974/0.6=1.624kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.983,0.974]＝0.983kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[P2，P3]＝15.581kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2218/15.9=139.497≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l02]/i=2561/15.9=161.069查表得：φ＝0.2712、風荷載計算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.112×0.9×1.22/10)＝0.012kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝1.638kN，P2＝15.581kN，P3＝15.555kN，P4＝1.624kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.65-0.875/2)/2×0.9=5.293kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.3-0.65-0.875/2)/2×0.9=5.293kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(6.82-0.8)＝max[1.638+5.293，15.581，15.555，1.624+5.293]+1.174＝16.755kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16754.579/(0.271×424)+0.012×106/4490＝148.486N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=6.82/9=0.758≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.985=0.886kN/m：風荷載作用在支架外側豎向封閉欄桿上產生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.711=0.768kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.822×0.886+6.82×0.768=25.854kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×0.9×[0.15×6.82/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=137.52kN.m≥3γ0Mok=3×1×25.854=77.561kN.M滿足要求！十一、立桿地基基礎計算地基土類型樓板地基承載力特征值fak(kPa)200立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立桿底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝16.755/(1×0.15)＝111.697kPa≤γufak＝1.254×200=250.8kPa滿足要求！梁側模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱LL13混凝土梁截面尺寸(mmxmm)875×800新澆混凝土梁計算跨度(m)9二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8}＝min{29.868，19.2}＝19.2kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×19.2+0.9×1.5×4)＝30.36kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側梁右側樓板厚度(mm)180180梁下掛側模高度(mm)620620小梁道數(shù)(下掛)44左側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2500對拉螺栓右側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2500對拉螺栓設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：2、抗彎驗算q1＝bS承＝1×30.36＝30.36kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.1×24.96×0.2072+0.117×5.4×0.2072＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/37500＝3.562N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×206.6674/(100×10000×281250)＝0.084mm≤206.667/250=0.827mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.1×q1靜×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×24.96×0.207+1.2×5.4×0.207＝7.013kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.1×l左×q＝1.1×0.207×19.2＝4.365kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)416.6671、下掛側模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖2、抗彎驗算q＝7.013kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.013×0.62，0.5×7.013×0.32]=0.316kN·mσ＝Mmax/W＝0.316×106/83333＝3.787N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.013×0.6，7.013×0.3]=2.525kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.525×1000/(2×50×100)＝0.757N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算q＝4.365kN/m跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.365×6004/(100×9350×4166670)＝0.098mm≤600/250=2.4mm懸挑段ν2max＝qL4/(8EI)=4.365×3004/(8×9350×4166670)=0.113mm≤2×300/250=2.4mm滿足要求！5、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝max[1.1×7.013×0.6，0.4×7.013×0.6+7.013×0.3]＝4.629kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝max[1.1×4.365×0.6，0.4×4.365×0.6+4.365×0.3]＝2.881kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.61、下掛側模因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.016kN，R2＝2.777kN，R3＝2.777kN，R4＝1.016kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.629kN，R'2＝1.728kN，R'3＝1.728kN，R'4＝0.629kN計算簡圖如下：2、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.203×106/4490=45.256N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×1.765×1000/424＝8.324N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)跨中ν1max＝0.017mm≤300/250=1.2mm懸挑段ν2max＝0.151mm≤2×200/250=1.6mm滿足要求！5、最大支座反力計算R下掛max＝4.805/0.6=8.009kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[8.009]＝7.609kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！二類梁計算書支模高度6.82m，700*1200梁，板厚180mm計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20177、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1200模板支架高度H(m)6.82模板支架橫向長度B(m)9模板支架縱向長度L(m)9支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1200梁側樓板厚度(mm)180二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地區(qū)海口市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.58模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.157整體模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)400,800梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距175每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0結構表面的要求結構表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.3結構重要性系數(shù)γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝43.96kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.1752+0.121×4.05×0.1752＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/37500＝3.888N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1754/(100×5400×281250)＝0.12mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.175+0.446×4.05×0.175＝3.061kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.175+1.223×4.05×0.175＝8.85kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.175+1.142×4.05×0.175＝7.291kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.175＝2.111kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.175＝6.141kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.175＝4.986kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.061/1＝3.061kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.85,7.291,8.85]/1=8.85kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.061/1＝3.061kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/4=0.045kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.7/2)/2×1=1.322kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=1.322kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.061+0.045+0.663+1.322=5.091kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.85+0.045=8.895kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.061+0.045+0.663+1.322=5.091kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.091,8.895,5.091]=8.895kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.111/1＝2.111kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.141,4.986,6.141]/1=6.141kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.111/1＝2.111kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4=0.035kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.7/2)/2×1=0.627kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=0.627kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.111+0.035+0.51+0.627=3.284kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.141+0.035=6.176kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.111+0.035+0.51+0.627=3.284kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.284,6.176,3.284]=6.176kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.895×0.92，0.5×8.895×0.252]＝0.901kN·mσ=Mmax/W=0.901×106/83333=10.807N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.895×0.9，8.895×0.25]＝5.003kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.003×1000/(2×50×100)＝1.501N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.176×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.542mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.176×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.077mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.895×0.9,0.375×8.895×0.9+8.895×0.25]=10.007kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.727kN,R2=10.007kN,R3=8.253kN,R4=10.007kN,R5=5.727kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.176×0.9,0.375×6.176×0.9+6.176×0.25]=6.948kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.694kN,R2'=6.948kN,R3'=5.649kN,R4'=6.948kN,R5'=3.694kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.337×106/4490=75.067N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝8.48kNτmax=2Vmax/A=2×8.48×1000/424＝40N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.091mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.446kN，R2=11.47kN，R3=11.47kN，R4=0.446kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.446/0.6=0.743kN，P2=11.47/0.6=19.117kN，P3=11.47/0.6=19.117kN，P4=0.446/0.6=0.743kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.446,0.446]＝0.446kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[P2，P3]＝19.117kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2218/15.9=139.497≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l02]/i=2561/15.9=161.069查表得：φ＝0.2712、風荷載計算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.112×0.9×1.22/10)＝0.012kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝0.743kN，P2＝19.117kN，P3＝19.117kN，P4＝0.743kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.7/2)/2×0.9=5.472kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9=5.472kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(6.82-1.2)＝max[0.743+5.472，19.117，19.117，0.743+5.472]+1.096＝20.213kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝20212.78/(0.271×424)+0.012×106/4490＝178.583N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=6.82/9=0.758≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.985=0.886kN/m：風荷載作用在支架外側豎向封閉欄桿上產生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.711=0.768kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.822×0.886+6.82×0.768=25.854kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×0.9×[0.15×6.82/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=137.52kN.m≥3γ0Mok=3×1×25.854=77.561kN.M滿足要求！十一、立桿地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力特征值fak(kPa)200立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立桿底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝20.213/(1×0.15)＝134.752kPa≤γufak＝1.254×200=250.8kPa滿足要求！梁側模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱KZL8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700×1200新澆混凝土梁計算跨度(m)9二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.2}＝min{29.868，28.8}＝28.8kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×28.8+0.9×1.5×4)＝42.84kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側梁右側樓板厚度(mm)200200梁下掛側模高度(mm)10001000小梁道數(shù)(下掛)66左側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2800對拉螺栓右側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2800對拉螺栓設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：2、抗彎驗算q1＝bS承＝1×42.84＝42.84kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×28.8×1＝37.44kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×37.44×0.22+0.121×5.4×0.22＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/37500＝4.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2004/(100×10000×281250)＝0.104mm≤200/250=0.8mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.44×0.2+1.223×5.4×0.2＝9.88kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×28.8＝6.584kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)416.6671、下掛側模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖2、抗彎驗算q＝9.88kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.88×0.62，0.5×9.88×0.32]=0.445kN·mσ＝Mmax/W＝0.445×106/83333＝5.335N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.88×0.6，9.88×0.3]=3.557kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.557×1000/(2×50×100)＝1.067N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算q＝6.584kN/m跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.584×6004/(100×9350×4166670)＝0.148mm≤600/250=2.4mm懸挑段ν2max＝qL4/(8EI)=6.584×3004/(8×9350×4166670)=0.171mm≤2×300/250=2.4mm滿足要求！5、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝max[1.1×9.88×0.6，0.4×9.88×0.6+9.88×0.3]＝6.521kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝max[1.1×6.584×0.6，0.4×6.584×0.6+6.584×0.3]＝4.345kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.61、下掛側模因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.356kN，R2＝3.912kN，R3＝3.24kN，R4＝3.24kN，R5＝3.912kN，R6＝1.356kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.896kN，R'2＝2.607kN，R'3＝2.117kN，R'4＝2.117kN，R'5＝2.607kN，R'6＝0.896kN計算簡圖如下：2、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.376×106/4490=83.778N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.24×1000/424＝15.284N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)跨中ν1max＝0.367mm≤600/250=2.4mm懸挑段ν2max＝0.171mm≤2×200/250=1.6mm滿足要求！5、最大支座反力計算R下掛max＝8.508/0.6=14.18kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[14.18]＝13.471kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！三類梁計算書支模高度6.82m，700*1950梁，板厚180mm計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20177、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL12混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1950模板支架高度H(m)6.82模板支架橫向長度B(m)9模板支架縱向長度L(m)9支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1200梁側樓板厚度(mm)180二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地區(qū)?？谑酗L荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.58模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.157整體模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1400步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)700梁底增加立桿根數(shù)3梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)350,700,1050梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距175每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0結構表面的要求結構表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.3結構重要性系數(shù)γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.95)+1.5×0.9×3]×1＝68.823kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.95]×1＝64.773kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.95)]×1＝49.825kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×64.773×0.1752+0.121×4.05×0.1752＝0.227kN·mσ＝Mmax/W＝0.227×106/37500＝6.06N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×49.825×1754/(100×5400×281250)＝0.194mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×64.773×0.175+0.446×4.05×0.175＝4.771kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×64.773×0.175+1.223×4.05×0.175＝13.823kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×64.773×0.175+1.142×4.05×0.175＝11.328kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×49.825×0.175＝3.427kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×49.825×0.175＝9.966kNR3'=0.928q2L=0.928×49.825×0.175＝8.092kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.771/1＝4.771kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.823,11.328,13.823]/1=13.823kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=4.771/1＝4.771kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/4=0.045kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.95-0.18)=1.151kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.95-0.18)=1.151kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.7-0.7/2)/2×1=1.85kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.4-0.7)-0.7/2)/2×1=1.85kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.771+0.045+1.151+1.85=7.817kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=13.823+0.045=13.868kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.771+0.045+1.151+1.85=7.817kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.817,13.868,7.817]=13.868kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.427/1＝3.427kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.966,8.092,9.966]/1=9.966kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.427/1＝3.427kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4=0.035kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.95-0.18)=0.885kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.95-0.18)=0.885kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.7-0.7/2)/2×1=0.878kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.4-0.7)-0.7/2)/2×1=0.878kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.427+0.035+0.885+0.878=5.225kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=9.966+0.035=10.001kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.427+0.035+0.885+0.878=5.225kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.225,10.001,5.225]=10.001kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.868×0.62，0.5×13.868×0.252]＝0.624kN·mσ=Mmax/W=0.624×106/83333=7.489N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×13.868×0.6，13.868×0.25]＝5.2kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.2×1000/(2×50×100)＝1.56N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×10.001×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.173mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.001×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.125mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×13.868×0.6,0.375×13.868×0.6+13.868×0.25]=10.401kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.863kN,R2=10.401kN,R3=8.53kN,R4=10.401kN,R5=5.863kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×10.001×0.6,0.375×10.001×0.6+10.001×0.25]=7.501kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.919kN,R2'=7.501kN,R3'=6.095kN,R4'