高空連廊模板支撐架施工連廊工程計(jì)算書

12.14#、5#、6#樓扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書 112.24#、5#、6#樓梁模板扣件鋼管支撐架(梁板共用立桿)計(jì)算書 1612.34#、5#、6#樓XL4梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書 3112.41#、3#、7#、10#樓扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書 4412.51#、3#、7#、10#樓梁模板扣件鋼管支撐架(梁板共用立桿)計(jì)算書 5912.64.5米懸臂1號(hào)三角鋼架上的1號(hào)鋼連梁受彎計(jì)算 7412.74.5米懸臂2號(hào)三角鋼架上的2號(hào)鋼連梁受彎計(jì)算 7812.84.5米三角支撐 8312.93.7米懸臂3號(hào)三角鋼架上的3號(hào)鋼連梁計(jì)算書 8712.103.7米三角支撐 9212.114.1米三角支撐 9612.122.4米三角支撐 10012.134.7米懸臂6號(hào)三角鋼架上的4號(hào)鋼連梁計(jì)算書 10412.144.7米三角支撐 10912.153.7米三角支撐 11312.16三角鋼架與原結(jié)構(gòu)砼梁連接節(jié)點(diǎn)計(jì)算書 11712.14#、5#、6#樓扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ164-2008計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為1.9m，立桿的縱距b=0.42m，立桿的橫距l(xiāng)=1.40m，立桿的步距h=0.90m。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方，間距200mm，木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3,樓板厚度為150mm,。施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2,堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元按照GB50068規(guī)范規(guī)定，荷載分項(xiàng)系數(shù)如下：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.000=4.065kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面慣性矩I=28.13cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.100×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200×0.200=0.033kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.033×1000×1000/37500=0.884N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200=0.994kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×994.0/(2×1000.000×15.000)=0.099N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×281250)=0.017mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計(jì)算龍骨按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m靜荷載q1=1.30×0.753+1.30×0.060=1.057kN/m活荷載q2=1.50×0.400=0.600kN/m計(jì)算單元內(nèi)的龍骨集中力為(0.600+1.057)×0.420=0.696kN2.龍骨的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=0.696/0.420=1.657kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.42×0.42=0.029kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.657×0.420=0.418kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.657×0.420=0.765kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.029×106/83333.3=0.35N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×417.54/(2×50.00×100.00)=0.125N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=0.813kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×420.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.005mm龍骨的最大撓度小于420.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!三、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取次龍骨的支座力P=0.765kN均布荷載取托梁的自重q=0.087kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.774kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座力F=6.033kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=1.182mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.774×106/1.05/8982.0=82.07N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=1.182mm頂托梁的最大撓度小于1400.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算頂托類型立桿因軸心受力，不需要計(jì)算扣件抗滑移。五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.158×1.900=0.300kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.420×1.400=0.176kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.420×1.400=2.214kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=(NG1+NG2+NG3)=2.690kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.000+0.000)×0.420×1.400=1.176kN3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.30NG+1.50NQ六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、按扣件腳手架規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，頂部立桿N=5.117kN，非頂部立桿N=5.261kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155,當(dāng)允許長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算時(shí)k取1；u1，u2——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×5117/(0.177×424.1)=68.212N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.164σ=1.00×5117/(0.164×424.1)=73.573N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.300時(shí)，σ=69.999N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×5261/(0.177×424.1)=70.125N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=ψwγQMwkMwk=ξ2laWkh2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，0.42m；lb——立桿橫向間距，1.40m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.6×0.300×0.420×0.900×0.900/10=0.009kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.9×1.40×(0.5×1.9+1.20)=1.716kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.716/11.20)=0.082kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=1.300×2.579+1.500×1.176+1.4×0.6×1.500×0.009=5.186kN非頂部立桿Nw=1.300×2.690+1.500×1.176+1.4×0.6×1.500×0.009=5.329kN頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×5186/(0.177×424.1)+1.00×9000/4493=71.171N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.164σ=1.00×5186/(0.164×424.1)+1.00×9000/4493=76.604N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.300時(shí)，σ=72.982N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×5329/(0.177×424.1)+1.00×9000/4493=73.084N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!2、按模板規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=5.26kNi——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.241cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，a=0.30m；h——最大步距，h=0.90m；l0——計(jì)算長(zhǎng)度，取0.900+2×0.300=1.500m；λ——長(zhǎng)細(xì)比，為1500/16.0=94<150滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到0.632；經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×5261/(0.632×424.1)=19.637N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.4×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，1.40m；lb——立桿橫向間距，0.42m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.009kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.9×1.40×(0.5×1.9+1.20)=1.716kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.716/11.20)=0.082kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.300×2.690+1.500×1.176+1.4×0.6×0.082=5.329kN經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×5329/(0.632×424.1)+1.00×9000/4493=21.938N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!架體盡量利用已有結(jié)構(gòu)進(jìn)行拉結(jié)(如剪力墻或柱等)，增強(qiáng)架體的穩(wěn)定性，加強(qiáng)架體施工安全措施。七、模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)規(guī)范GB51210-2016,模板支架應(yīng)進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值?？箖A覆力矩:MR=11.2002×1.400×(0.510+0.300)+2×(0.000×11.200×1.400)×11.200/2=142.185kN.m傾覆力矩:MT=3×1.000×1.716=5.147kN.m模板支架整體抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！鋼管樓板模板支架計(jì)算滿足要求！12.24#、5#、6#樓梁模板扣件鋼管支撐架(梁板共用立桿)計(jì)算書一、參數(shù)信息和規(guī)范依據(jù)依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ164-2008計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。架體搭設(shè)高度為2.30m，梁截面B×D=200mm×500mm，梁底立桿的縱距(跨度方向)l=1.40m，立桿的步距h=0.90m，梁板共用立桿的橫距為1.40m，縱距為0.40m梁底增加1道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方。木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長(zhǎng)度0.80m。頂托梁采用單鋼管:Φ48×3.0。梁底承重桿按照布置間距400mm計(jì)算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0.15m?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖按照GB50068規(guī)范規(guī)定，荷載分項(xiàng)系數(shù)如下：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.30×25.500×0.150×0.150×1.400=1.044kN。采用的鋼管類型為φ48.3×3.6。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)模板計(jì)算單元承受鋼筋混凝土線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：q1=25.500×0.500×1.400=17.850kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×1.400×(2×0.500+0.200)/0.200=4.200kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=(2.000+2.000)×0.200×1.400/0.200=5.600kN/m均布荷載設(shè)計(jì)值q=1.30×(17.850+4.20)+1.50×5.600=37.065kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=52.50cm3；截面慣性矩I=39.38cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=3.706kNN2=3.706kN最大彎矩M=0.185kN.m最大變形V=0.128mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.185×1000×1000/52500=3.524N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×3706.0/(2×1400.000×15.000)=0.265N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.128mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!三、梁底支撐龍骨的計(jì)算梁底龍骨計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=3.706/1.400=2.647kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.65×1.40×1.40=0.519kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×2.647×1.400=2.224kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.647×1.400=4.077kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.519×106/83333.3=6.23N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×2223.90/(2×50.00×100.00)=0.667N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.575kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.575×1400.04/(100×9000.00×4166667.0)=1.092mm龍骨的最大撓度小于1400.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!四、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.043kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.324kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座力F=8.476kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.042mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.324×106/1.05/4491.0=68.71N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.042mm頂托梁的最大撓度小于400.0/400,滿足要求!五、梁板共用立桿受力計(jì)算(1)梁板共用立桿荷載計(jì)算梁兩側(cè)梁板共用立桿承受樓板荷載計(jì)算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.15)+1.50×2.00)×(0.15+1.40/2)×0.40=2.93kN左側(cè)立桿承受梁端荷載為NL=n×NL0=1×0.530=0.53kN左側(cè)立桿承受總荷載為N1=NL+N0=0.53+2.93=3.46kN右側(cè)立桿承受梁端荷載為NR=n×NR0=1×0.530=0.53kN右側(cè)立桿承受總荷載為N2=NR+N0=0.53+2.93=3.46kN梁底立桿受力最大值為Nm=8.48kN梁兩側(cè)及梁底立桿受力最大值為Nmax=max(N1,Nm,N2)=8.48kN(2)扣件抗滑力計(jì)算龍骨與梁兩側(cè)立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN；R——龍骨傳給兩側(cè)共用立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值。荷載的計(jì)算值R=max(NL,NR)=max(0.53,0.53)=0.53kN采用單扣件，抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN.六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、按扣件腳手架規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.48kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.488=0.635kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.276=0.359kN非頂部立桿段N=8.476+0.635=9.111kN頂部立桿段N=8.476+0.359=8.835kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=5.06W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.26σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155,當(dāng)允許長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算時(shí)k取1；u1，u2——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.40m；頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/15.9=203.893允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=203.893/1.155=176.531<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.175σ=1.00×8835/(0.175×505.5)=99.676N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/15.9=212.045允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=212.045/1.155=183.589<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.161σ=1.00×8835/(0.161×505.5)=108.326N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.400時(shí)，σ=105.442N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/15.9=203.835允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=203.835/1.155=176.481<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.175σ=1.00×9111/(0.175×505.5)=102.790N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，1.40m；lb——立桿橫向間距，0.80m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.031kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×2.3×1.40×(0.5×2.3+1.20)=2.270kN.mNwk=6×14/(14+1)/(14+2)×(2.270/13.00)=0.061kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=8.476+1.300×0.276+1.50×0.6×0.061=8.890kN非頂部立桿Nw=8.476+1.300×0.488+1.50×0.6×0.061=9.166kN頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/15.9=203.893允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=203.893/1.155=176.531<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.175σ=1.00×8890/(0.175×505.5)+1.00×31000/5262=106.115N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/15.9=212.045允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=212.045/1.155=183.589<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.161σ=1.00×8890/(0.161×505.5)+1.00×31000/5262=114.818N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.400時(shí)，σ=111.917N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/15.9=203.835允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=203.835/1.155=176.481<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.175σ=1.00×9166/(0.175×505.5)+1.00×31000/5262=109.229N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!2、按模板規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.476kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.212×2.300=0.635kNN=8.476+0.635=9.111kNi——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A——立桿凈截面面積，A=5.055cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，a=0.40m；h——最大步距，h=0.90m；l0——計(jì)算長(zhǎng)度，取0.900+2×0.400=1.700m；λ——長(zhǎng)細(xì)比，為1700/15.9=107<150滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到0.537；經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×9111/(0.537×505.5)=33.534N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，1.40m；lb——立桿橫向間距，0.80m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.031kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×2.3×1.40×(0.5×2.3+1.20)=2.270kN.mNwk=6×14/(14+1)/(14+2)×(2.270/13.00)=0.061kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；Nw=8.476+1.300×0.488+1.50×0.6×0.061=9.166kN經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×9166/(0.537×505.5)+1.00×31000/5262=39.554N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!架體盡量利用已有結(jié)構(gòu)進(jìn)行拉結(jié)(如剪力墻或柱等)，增強(qiáng)架體的穩(wěn)定性，加強(qiáng)架體施工安全措施。七、模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)規(guī)范GB51210-2016,架體應(yīng)進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值。抗傾覆力矩:MR=13.0002×1.400×(0.436+0.500)+2×(0.000×13.000×1.400)×13.000/2=221.451kN.m傾覆力矩:MT=3×1.000×2.270=6.810kN.m架體整體抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！梁模板扣件鋼管支撐架(梁板共用立桿)計(jì)算滿足要求！12.34#、5#、6#樓XL4梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ164-2008計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。架體搭設(shè)高度為1.32m，梁截面B×D=200mm×900mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，立桿的步距h=0.90m，梁底增加3道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方。木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長(zhǎng)度0.90m。頂托梁采用單鋼管:Φ48×3.0。梁底按照均勻布置承重桿3根計(jì)算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2,其他可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖按照GB50068規(guī)范規(guī)定，荷載分項(xiàng)系數(shù)如下：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)模板計(jì)算單元承受鋼筋混凝土線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：q1=25.500×0.900×1.200=27.540kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×0.900+0.200)/0.200=6.000kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=(2.000+2.000)×0.200×1.200/0.200=4.800kN/m均布荷載設(shè)計(jì)值q=1.30×(27.540+6.00)+1.50×4.800=50.802kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面慣性矩I=33.75cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=5.080kNN2=5.080kN最大彎矩M=0.254kN.m最大變形V=0.226mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.254×1000×1000/45000=5.644N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×5080.0/(2×1200.000×15.000)=0.423N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.226mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計(jì)算梁底龍骨計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=5.080/1.200=4.233kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.23×1.20×1.20=0.610kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×4.233×1.200=3.048kN最大支座力N=1.1ql=1.1×4.233×1.200=5.588kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.610×106/83333.3=7.32N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×3048.12/(2×50.00×100.00)=0.914N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=2.795kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.795×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=1.046mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!三、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.043kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.352kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座力F=9.488kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.046mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.352×106/1.05/4491.0=74.65N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.046mm頂托梁的最大撓度小于450.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、按扣件腳手架規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=9.49kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.247=0.321kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.206=0.267kN非頂部立桿段N=9.488+0.321=9.808kN頂部立桿段N=9.488+0.267=9.755kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155,當(dāng)允許長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算時(shí)k取1；u1，u2——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×9755/(0.177×424.1)=130.030N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.164σ=1.00×9755/(0.164×424.1)=140.249N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.200時(shí)，σ=130.030N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×9808/(0.177×424.1)=130.742N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，1.20m；lb——立桿橫向間距，0.90m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.50×0.6×0.300×0.900×0.900×0.900/10=0.026kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.3×1.20×(0.5×1.3+1.20)=0.884kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(0.884/3.80)=0.124kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=9.488+1.300×0.206+1.50×0.6×0.124=9.867kN非頂部立桿Nw=9.488+1.300×0.247+1.50×0.6×0.124=9.920kN頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×9867/(0.177×424.1)+1.00×26000/4493=137.360N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.164σ=1.00×9867/(0.164×424.1)+1.00×26000/4493=147.696N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.200時(shí)，σ=137.360N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允許長(zhǎng)細(xì)比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算滿足要求!φ=0.177σ=1.00×9920/(0.177×424.1)+1.00×26000/4493=138.072N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí),非頂部立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!2、按模板規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=9.488kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.30×0.187×1.320=0.321kNN=9.488+0.321=9.808kNi——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.241cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，a=0.20m；h——最大步距，h=0.90m；l0——計(jì)算長(zhǎng)度，取0.900+2×0.200=1.300m；λ——長(zhǎng)細(xì)比，為1300/16.0=82<150滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到0.716；經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×9808/(0.716×424.1)=32.305N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立桿的步距，0.90m；la——立桿縱向間距，1.20m；lb——立桿橫向間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.200×0.900×0.900/10=0.026kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.3×1.20×(0.5×1.3+1.20)=0.884kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(0.884/3.80)=0.124kNNw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；Nw=9.488+1.300×0.247+1.50×0.6×0.124=9.920kN經(jīng)計(jì)算得到σ=1.00×9920/(0.716×424.1)+1.00×26000/4493=38.514N/mm2考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!架體盡量利用已有結(jié)構(gòu)進(jìn)行拉結(jié)(如剪力墻或柱等)，增強(qiáng)架體的穩(wěn)定性，加強(qiáng)架體施工安全措施。四、模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)規(guī)范GB51210-2016,架體應(yīng)進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值?？箖A覆力矩:MR=3.8002×1.200×(0.229+0.500)+2×(0.000×3.800×1.200)×3.800/2=12.621kN.m傾覆力矩:MT=3×1.000×0.884=2.652kN.m架體整體抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！架體計(jì)算滿足要求！12.41#、3#、7#、10#樓扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ164-2008計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為2.3m，立桿的縱距b=0.40m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=0.97m。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方，間距200mm，木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3,樓板厚度為150mm,。施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2,堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2。扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元按照GB50068規(guī)范規(guī)定，荷載分項(xiàng)系數(shù)如下：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.000=4.065kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面慣性矩I=28.13cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.100×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200×0.200=0.033kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.033×1000×1000/37500=0.884N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200=0.994kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×994.0/(2×1000.000×15.000)=0.099N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×281250)=0.017mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計(jì)算龍骨按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m靜荷載q1=1.30×0.753+1.30×0.060=1.057kN/m活荷載q2=1.50×0.400=0.600kN/m計(jì)算單元內(nèi)的龍骨集中力為(0.600+1.057)×0.400=0.663kN2.龍骨的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=0.663/0.400=1.657kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.40×0.40=0.027kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.657×0.400=0.398kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.657×0.400=0.729kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.027×106/83333.3=0.32N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×397.66/(2×50.00×100.00)=0.119N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=0.813kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×400.04/(100×9000.00×