建筑施工門式鋼管腳手架安全技術標準

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部發(fā)布中華人民共和國行業(yè)標準中國建筑工業(yè)出版社32019年第207號準，編號為JGJ/T128-2019,自2020年1月1日起實施。原行業(yè)標準《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ128-本標準在住房和城鄉(xiāng)建設部門戶網站(www.mohurd.2019年7月30日4制訂、修訂計劃》的通知》(建標[2015]274號)的要求，標準和國外先進經驗，并在廣泛征求意見的基礎上，修訂了本配件；4.荷載；5.設計計算；6.構造要求；7.搭設與拆除；本標準主編單位：浙江寶業(yè)建設集團有限公司本標準參編單位：哈爾濱工業(yè)大學5重慶對外建設(集團)有限公司本標準主要起草人員：葛興杰謝興長張有聞高林楊棣柔解金箭任占厚劉明生黃德海張建強陳新雙孫國勛陳貴榮王邦國劉培龍杜偉飛本標準主要審查人員：郭正興欒景陽耿潔明應惠清6 12術語和符號 22.1術語 22.2符號 4 9 4.1荷載分類 215.1一般規(guī)定 21 5.3連墻件計算 26 27 32 376.1一般規(guī)定 37 6.4門式支撐架 47 6.6地基 7搭設與拆除 7 56 578檢查與驗收 9安全管理 附錄B計算用表 附錄C門式腳手架檢查驗收表 77 8 1 2 2 4 9 12 4.2NormalValuesofLoads 4.3DesignValuesofLoads 21 21 24 26 5.5CalculationforGround 325.6CalculationofSupportingStructures 336DetailingRequirements 6.1GeneralRequir 44 53 9 7.1ConstructionPreparat 55 59 Accessories AppendixBTablesfor 70AppendixCCheckandAcceptTablesofFrame ExplanationofWordinginThisStandard ListofQuotedStandards Addition:ExplanationofProvis 122.1.4門架frame2.1.5配件accessories32.1.8鎖臂lockingarm2.1.9鎖銷lockingpin2.1.11水平架horizontalbracket2.1.12調節(jié)架adjustframe2.1.13底座baseplate2.1.15加固桿reinforcingtube將腳手架與建筑結構可靠連接，并能夠傳遞拉、壓力的4Fwm——風荷載作用在欄桿圍擋或模板上產生的水平力標5ZNak?——其他可變荷載產生的一榀門架立桿軸向力標準值N——連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的抗拉6A.——連墻件的凈截面面積、帶螺紋的連墻件有效截面7H?——連墻件豎向間距；h?——門架立桿加強桿的高度；I——門架立桿換算截面慣性矩或型鋼懸挑梁毛截面慣L?——連墻件水平間距；l.——型鋼懸挑梁錨固點中心至建筑結構外邊緣支承點的2.2.4計算系數893.0.1門架與配件的性能、質量、型號應符合現行行業(yè)標準3.0.3門架立桿加強桿的長度不應小于門架高度的70%;門架《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規(guī)定的普通鋼管，其材質應符合現行國家標準偏差項目直、無毛刺、2底座的鋼板厚度不應小于6mm,托座U型鋼板厚度不應符合現行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼3.0.12門架、配件及扣件的計算用表可按本標準附錄B的規(guī)2)風荷載。3)風荷載。門式作業(yè)腳手架用途施工荷載標準值(kN/m2)123注：斜梯施工荷載標準值取值不小于2kN/m2。4.2.3當進行門式支撐架設計時，作業(yè)層上的施工荷載標準值且不應小于表4.2.3的規(guī)定。施工荷載標準值(kN/m2)2支撐架上移動的設備、大型工具等物品應按其自重取值3支撐架上振動、沖擊物體應按其自重乘以動力系數取值計入可變荷載標準值，動力系數可取1.35。4.2.4作用于門式腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算：Wo——基本風壓值(kN/m2),按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定取重應的風壓值，且不小于0.2kN/m2;H?——風壓高度變化系數，按現行國家標準《建筑結構Hs——風荷載體型系數，按表4.2.4的規(guī)定取用。敞開、框架和開洞墻敞開式支撐架4.2.5水平風荷載作用在門式支撐架上的水平力，可采用簡化方法進行整體側向力計算(圖4.2.5),并應符合下列規(guī)定：1當水平風荷載沿門架平面方向作用時，可取架體的一排橫向門架作為計算單元，作用于計算單元架體和欄桿圍擋(模板)上的水平力標準值宜按下列公式計算：Fw=lHwH式中：Fw——風荷載作用在架體上產生的水平力標準值(kN);Fwm——風荷載作用在欄桿圍擋(模板)上產生的水平力標準值(kN);l——門架跨距(m);H——門式支撐架搭設高度(m);Hm——架體上部模板或欄桿圍擋高度(m(4.2.4)計算。在計算時，取門式支撐架整體體Wkm———欄桿圍擋(模板)的風荷載標準值(kN/m2),按本標準式(4.2.4)計算。2當水平風荷載沿垂直于門架平面方向作用時，可取架體(模板)上的水平力標準值宜按下列公式計算：Fw=lHwg4.2.6門式支撐架在水平風荷載的作用下，計算單元由風荷載標準值(kN·m)。4.2.7在水平風荷載作用下，門式支撐架計算單元一榀門架立1當風荷載沿門架平面方向作用時，一榀門架雙立桿的最式中：Nw——風荷載作用在支撐架上而引起的一榀門架雙立桿B——門式支撐架的整體橫向寬度(mm);2當風荷載沿垂直于門架平面方向作用時，一榀門架雙立n—支撐架縱向門架榀數。4.3荷載設計值4.3.1當計算門式腳手架的架體或構件的強度、穩(wěn)定承載力和4.3.2當計算門式腳手架地基承載力和正常使用極限狀態(tài)的變4.3.3荷載的分項系數取值應符合表4.3.3的規(guī)定。驗算項目強度、穩(wěn)定承載力驗算項目強度、穩(wěn)定承載力1.0(模板支撐架取0)0不利不利4.4.1當進行門式腳手架設計時，應根據正常搭設和使用過程中在架體上可能同時出現的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使4.4.2對于承載能力極限狀態(tài)設計，應采用荷載效應的基本組1當進行門式作業(yè)腳手架設計時，荷載效應的基本組合宜按表4.4.2-1的規(guī)定采用。計算項目懸挑腳手架懸挑支承結構強度、穩(wěn)定承載力門架立桿穩(wěn)定力連墻件強度、穩(wěn)定承載力門架立桿地基承載力注：1No為連墻件約束架體平面外變形所產生的軸向力設計值；24為風荷載組合值系數，取0.6。2當進行門式支撐架設計時，荷載效應的基本組合宜按表計算項目由永久荷載控制的組合永久荷載+ψe(施工荷載十其他可變荷載)由可變荷載控制的組合門架立桿穩(wěn)定承載力由永久荷載控制的組合由可變荷載控制的組合門式支撐架傾覆門架立桿地基承載力計算項目計算項目(模板支撐架僅取永久荷載)5.1.1門式腳手架的設計應采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法，以分項系數設計表達式進行設計，應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行設計。5.1.2門式腳手架的設計應根據工程結構形式、荷載、地基條件、施工設備、門架構配件尺寸、施工操作要求等條件進行。5.1.3門式腳手架的設計應符合下列規(guī)定：1應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，應能可靠地承受施工過程中的荷載；2架體應構造合理、連接牢固、裝拆方便、使用安全5.1.4門式腳手架搭設和依附的建筑結構，不得因承受腳手架的荷載而受到損害。必要時應對支撐門式腳手架的建筑結構進行驗算，并應采取相應的加固措施。5.1.5門式腳手架結構設計應根據門式腳手架種類、搭設高度和荷載采用不同的安全等級。門式腳手架安全等級的劃分應符合表5.1.5的規(guī)定。安全等級(m)(m)(m)(m)—-I安全等級高度(m)(m)(m)(m)或≤7kN/點Ⅱ5.1.6在承載能力極限狀態(tài)設計時，應根據門式腳手架的結構重要性在荷載組合效應的設計值基礎上乘以結構重要性系數γ?,結構重要性系數取值應符合表5.1.6的規(guī)定。門式腳手架的安全等級IⅡ5.1.7門式腳手架應進行下列設計計算：1門式作業(yè)腳手架：1)門架立桿穩(wěn)定承載力及架體搭設高度；2)腳手板的強度和撓度；3)連墻件的強度、穩(wěn)定承載力和連接強度；4)門架立桿地基承載力驗算；5)懸挑腳手架的懸挑支承結構強度、穩(wěn)定承載力及其錨固連接強度。2門式支撐架：1)門架立桿穩(wěn)定承載力；3)抗傾覆驗算(按需求);4)門架立桿地基承載力驗算。5.1.8門式作業(yè)腳手架宜采用定型掛扣式腳手板。當采用非定5.1.9除本標準所列MF1219、MF1017、MF0817系列門架外，其他種類門架立桿換算長細比λ和門架立桿換算截面回轉半徑i的計算，應根據門架、配件試驗和架體結構試驗結果經分析5.1.10鋼材的強度設計值與彈性模量應按表5.1.10取值。型鋼型鋼彈性模量(N/mm2)5.1.11門式腳手架的穩(wěn)定承載力應滿足下列N?=gAf(5.1.11-2)N——門式腳手架作用于一榀門架立桿的軸向力設計值(N),按本標準的規(guī)定計算，并應取較大值；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(N);值，按本標準附錄B表B.0.6取值；對于本標準所確定的門架種類，也可按本標準附錄B第B.0.5A?——門架單根立桿的毛截面面積(mm2);5.2門式作業(yè)腳手架計算5.2.1當進行門式作業(yè)腳手架設計時，門架的穩(wěn)定承載力應按式中：N——作用于一榀門架的軸向力設計值(N),按式(5.2.2)計算；Mw——風荷載作用于門架引起的立桿彎矩設計值(N·mm),按本標準式(5.2.3-1)計算；W——門架單根主立桿毛截面模量(mm3)。5.2.2門式作業(yè)腳手架作用于一榀門架立桿的軸向力設計值應N=1.2(NGik+NGzk)H+1.4ΣNqik式中：NGk———每米高度架體構配件自重產生的軸向力標NG?k-—每米高度架體附件自重產生的軸向力標準值5.2.3風荷載作用于門式作業(yè)腳手架引起的門架主立桿彎矩設2步設置時，取0.25;連墻件按3步設置時，取0.15;H?——連墻件豎向間距(mm)。對于MF0817門架：式中：k——調整系數，應按表5.2.4取值；確定的門架種類，可按本標準附錄B第B.0.5條規(guī)I——門架立桿換算截面慣性矩(mm?);h?——門架高度(mm);I?——門架立桿的毛截面慣性矩(mm?);I?——門架立桿加強桿的毛截面慣性矩(mm?);A?——門架單根立桿的毛截面面積(mm2);A?——-門架立桿加強桿的毛截面面積(mm2);b?——門架立桿和立桿加強桿的中心距(mm)。門式腳手架搭設高度(m)>30且≤45k5.2.5門式作業(yè)腳手架的搭設高度應按下列公式計算，并應取5.3.1連墻件桿件的強度及穩(wěn)定承載力應滿足下列公式的要求：2穩(wěn)定承載力：A.——連墻件的凈截面面積(mm2),帶螺紋的連墻件取A——連墻件的毛截面面積(mm2);Nw——風荷載作用于連墻件的軸向力設計值(N),按本標準式(5.3.2)計算；向力設計值(N),取3000N?？估?壓)承載力設計值(kN)。取8.0kN。5.4.3門式支撐架承受荷載的水平桿抗彎強度應按下式計式中：σ—水平桿彎曲應力(N/mm2);M———水平桿彎矩設計值(N·mm),按本標準第5.4.4f——鋼材抗彎強度設計值(N/mm2)。5.4.4水平桿的彎矩設計值應按下列公式計算，并應取較大值：5.4.5用于室內裝飾裝修和管道安裝施工的滿堂作業(yè)架的一榀1一榀門架立桿穩(wěn)定承載力應按本標準式(5.2.1-1)2作用于一榀門架立桿的軸向力設計值，應按本標準式(5.2.2)計算。5.4.6用于建筑結構施工的滿堂支撐架的一榀門架立桿穩(wěn)定承1無風環(huán)境時，滿堂支撐架的一榀門架立桿穩(wěn)定承載力，應按本標準式(5.2.1-1)計算，門架立桿的軸向力設計值應按本標準第5.4.8條第1款的規(guī)定計算；2有風環(huán)境時，滿堂支撐架的一榀門架立桿穩(wěn)定承載力，應分別按本標準式(5.2.1-1)、式(5.2.1-2)計算，門架立桿1)當按本標準式(5.2.1-1)計算時，一榀門架立桿的軸向力設計值應按本標準第5.4.8條第2款的規(guī)定計算；2)當按本標準式(5.2.1-2)計算時，一榀門架立桿軸向力設計值應按本標準第5.4.8條第1款的規(guī)定計算；門架立桿由風荷載產生的彎矩設計值應按本標準第5.4.9條的規(guī)定計算。5.4.7門式支撐架的一榀門架立桿軸心受壓構件穩(wěn)定系數φ,應根據門架立桿換算長細比λ按本標準附錄B表B.建筑結構施工用的滿堂支撐架一榀門架立桿軸向力設計1當無風環(huán)境或不組合由風荷載產生的門架立桿附加軸力2當有風環(huán)境組合由風荷載產生的門架立桿附加軸力時，N=1.35(ΣNck+ΣNGh?)+1.4[0.7(ΣNoa+∑NGk——構配件、附件自重產生的一榀門架立桿軸向力標準值總和(N);ZNGk?—建筑結構件自重產生的一榀門架立桿軸向力標準值總和(N);ZNm——風荷載作用在支撐架而引起的一榀門架雙立桿的最大附加軸力標準值(N),按本標準第4.2.7條的5.4.9風荷載作用于門式支撐架立桿所產生的彎矩設計值應按本標準式(5.2.3-1)計算，彎矩標準值應按下式計算：風荷載作用于門架引起的立桿彎矩標準值架體型系數+按本標準式(4.2.4)計算；5?——門式支撐架門架立桿由風荷載產生的彎矩折減系數，取0.5;5.4.10除混凝土模板門式支撐架以外，室外搭設的門式支撐架在門架立桿軸向力設計值計算時，應計入由加軸力；但當同時滿足表5.4.10中某一序號條件時，可不計入(模板)高度(m)12345678按本標準第6.4.3條規(guī)定設置了連墻件或采5.4.11門式支撐架連墻桿件的強度及穩(wěn)定承載力應按本標準第5.3.1條的規(guī)定進行計算，N?應取3.0kN;并應符合下列規(guī)定：1當連墻件用來抵抗水平風荷載時，應按本標準式(5.3.2)計算連墻件所承受的水平風荷載標準值Nw,并應依據連墻件的最大間距和按門式支撐架整體風荷載體型系數ps計算2當連墻件用來抵抗其他水平荷載時，Nw應取其他水平荷3當采用鋼管抱箍等形式與建筑結構固定時，尚應對連接5.4.12在水平風荷載作用下，宜對門式支撐架的橫向進行抗傾Qk?——均勻分布的支撐架上模板等物料自重面荷載標準值G;.——支撐架上集中堆放的物料自重標準值(N);b;——集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離(mm);Mw——門式支撐架在風荷載作用下的傾覆力矩標準值5.4.13當門式支撐架滿足下列條件之一時，可不進行風荷載作1基本風壓值不大于0.3kN/m2,架體高寬比小于2.0,且作業(yè)層上豎向封閉欄桿(模板)高度小于1.2m;2基本風壓值不大于0.5kN/m2,架體高寬比小于1.5,且作業(yè)層上豎向封閉欄桿(模板)高度小于1.2m;5.5地基承載力驗算式中：p——門式腳手架一榀門架立桿基礎底面的平均壓力設計Nk——作用于一榀門架立桿的軸向力標準值(kN);N——作用于一榀門架立桿的軸向力設計值(kN);Aa———榀門架立桿底座底面面積(m2),可根據底座實際面積取值，一榀門架雙立桿的墊板面積取值不應大于2×0.25m2;Y——永久荷載和可變荷載分項系數加權平均值，當按永久荷載控制組合時，取1.363;當按可變荷載控制fa——修正后的地基承載力特征值(kN/m2),按本標準fa=kef·ak修正系數(kc)據懸挑腳手架分段搭設高度按本標準式(5.2.2)計算。f——鋼材的抗彎強度設計值(N/mm2);N——懸挑腳手架作用于一榀門架立桿的軸向力設計值l?——門架外立桿至建筑結構外邊緣支承點的距離(mm),取外立桿中心至樓層板邊距離加100mm;l2——門架內立桿至建筑結構外邊緣支承點的距離(mm),取內立桿中心至樓層板邊距離加100mm;q——型鋼梁自重線荷載標準值(N/mm)。5.6.4型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定承載力應按下式驗算：式中：9b——型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定性系數，按現行國家標準5.6.5型鋼懸挑梁的撓度(圖5.6.5)應按下列公式計算：Nk——作用于一榀門架立桿的軸向力標準值(N),按本標準式(5.6.6)計算；le——型鋼懸挑梁錨固點中心至建筑結構外邊緣支承點的距離(mm),取型鋼梁錨固點中心至樓層板邊距離減100mm。5.6.6懸挑腳手架作用于一榀門架的軸向力標準值，應按下式5.6.7將型鋼懸挑梁錨固在主體結構上的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓計值(N);A?——U型鋼筋拉環(huán)凈截面面積或螺栓的有效截面面積(mm2),一個鋼筋拉環(huán)或一對螺栓按兩個鋼筋(螺栓)截面計算；f?——U型鋼筋拉環(huán)或螺栓抗拉強度設計值(N/mm2),5.6.8當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2個(對)及以上U型的支承結構時，應按現行國家標準《鋼結構設計標準》GB深度不應小于30mm,連接棒與門架立桿配合間隙不應大于2mm。6.1.7可調底座和可調托座插入門架立桿的長度不應小于3水平加固桿的接長應采用搭接，搭接長度不宜小于6.1.9門式腳手架應設置剪刀撐，剪刀撐的構造應符合下列3每道剪刀撐的寬度不應大于6個跨距，且不應大于9m;也不宜小于4個跨距，且不宜小于6m(圖6.1.9);5剪刀撐斜桿的接長應符合本標準第6.1.8條第3款的架立桿上設置托座和楞梁(圖6.1.13),楞梁應具有足夠的強度圖6.1.13門式支撐架上部設置示意表6.2.1門式作業(yè)腳手架搭設高度1落地、密目式安全立網23懸挑、密目式安全立網46.2.2當門式作業(yè)腳手架的內側立桿離墻面凈距大于150mm1應在作業(yè)腳手架的頂層、連墻件設置層和洞口處頂部1在架體的頂層、沿架體高度方向不超過4步設置一道，6.2.7門式作業(yè)腳手架外側立面上剪刀撐的設置應符合下列體高度方向每間隔2步～3步在門架內外立桿上分別4跨～6跨4跨～6跨圖6.2.7安全等級為I級時的門式作業(yè)腳手架的剪刀撐構造要求1連接桿和斜撐桿應采用鋼管，其規(guī)格應與水平加固桿圖6.2.9轉角處腳手架連接2連接桿和斜撐桿應采用扣件與門架立桿或水平加固桿連墻件間距(m)面積(m2)豎向1落地、密目式安全網全封閉234懸挑、密目式安全網全封閉5>40~≤606注：1序號4～6為架體位于地面上高度；2按每根連墻件覆蓋面積設置連墻件時，連墻件的豎向間距不應大于6m;6.2.12連墻件應靠近門架的橫桿設置(圖6.2.12),并應固定6.2.13連墻件宜水平設置；當不能水平設置時，與門式作業(yè)腳宜小于1:3。6.2.14門式作業(yè)腳手架通道口高度不宜大于2個門架高度，對門式作業(yè)腳手架通道口應采取加固措施(圖6.2.14),并應符合1當通道口寬度為一個門架跨距時，在通道口上方的內外側應設置水平加固桿，水平加固桿應延伸至通道口兩側各一個門2當通道口寬度為多個門架跨距時，在通道口上方應設置6.3.1懸挑腳手架的懸挑支承結構應根據施工方案布設，其位置宜與門架立桿位置對應，每一跨距宜設置一6.3.2型鋼懸挑梁錨固段長度不宜小于懸挑段長度的1.25倍，強度進行承載能力驗算，不得設置在外伸陽臺或懸挑樓板上(圖6.3.3型鋼懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼，型鋼截面型號6.3.4對錨固型鋼懸挑梁的樓板應進行設計驗算，當承載力不措施。型鋼懸挑梁的錨固段壓點宜采用不少于2個(對)預埋U型鋼筋拉環(huán)或螺栓固定；錨固位置的樓板厚度不應小于100mm,混凝土強度不應低于20MPa。U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應埋設在梁板下排鋼筋的上邊，用于錨固U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的錨固鋼筋《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定(圖 圖6.3.4型鋼懸挑梁與樓板固定不應小于30mm,長度不應小于100mm,并應與型鋼梁焊接牢6.3.10在建筑平面轉角處(圖6.3.10),型鋼懸挑梁應經單獨結構斜拉結(圖6.3.11),并應符合下列規(guī)定：2剛性拉桿或鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環(huán)宜采用HPB300級鋼筋制作，其直徑不宜小于φ18mm,吊環(huán)預埋錨固3鋼絲繩繩卡的設置應符合現行國家標準《鋼絲繩夾》6.3.12懸挑腳手架的架體結構和構造應符合本標準第6.2節(jié)的6.3.13懸挑腳手架在底層應滿鋪腳手板，并應將腳手板固定。6.4.1門式支撐架的搭設高度、門架跨距、門架列距應根據施工現場條件等因素經計算確定，架體的結構構造尺寸宜符合表6.4.1的規(guī)定。門架跨距門架列距高寬比當高寬比大向穩(wěn)定措施6.4.2滿堂作業(yè)架的水平加固桿設置(圖6.4.2)應符合下列圖6.4.2滿堂作業(yè)架水平加固桿設置示意為4個列距，沿門架平面方向的間隔距離不宜大于42)垂直于門架平面的豎向剪刀撐應在架體外側每隔4個1款第1項的要求設置。3.水平剪刀撐應在架體的頂部和沿高度方向間隔不大于4求設置(圖6.4.5):第6.4.4條第1款的要求設置。3水平剪刀撐應按本標準第6.4.4條第3款的要求設置，1滿堂作業(yè)架應在架體頂部及沿高度方向間隔2)安全等級為Ⅱ級的滿堂支撐架應按本條第1款的要求2當滿堂支撐架按本標準第6.4.3條第3款的要求設置了6.4.10當門式支撐架中間設置通道口時斜撐桿，并應按現行行業(yè)標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)度。底座和托座與門架立桿軸線的偏差不應大于2.0mm。6.4.12用于支承混凝土梁模板的門式支撐架，門架可采用平行或垂直于梁軸線的布置方式(圖6.4.12)。圖6.4.12混凝土梁模板門式支撐架的布置形式(一)6.4.13當混凝土梁的模板門式支撐架高度較高或荷載較大時，門架可采用復式的布置方式(圖6.4.13)。別設計。板支撐架跨距(或列距)宜為梁支撐架跨距(或列距)架搭設高度不宜超過8m,高寬比不應大于3:1,施工荷載不應6.5.2移動門式作業(yè)架在門架平面內方向門架列距不應大于之比不宜大于3:2。6.5.5當架體的高寬比大于2時，在移動就位后使用前應設地基土質中低壓縮性且壓縮性均勻回填土不均勻度要求大于或等于15.5kN/m3。立桿底座置于面積不小于0.075m2的墊木上面積不小于0.10m2墊木上墊木面積不小于0.10m2,其余同上面滿鋪C15混凝土，厚>40且墊木面積不小于0.15m2或鋪通長面滿鋪C15混凝土，厚6.6.3搭設門式作業(yè)腳手架的地面標高宜高于自然地坪標高6.6.4當門式腳手架搭設在樓面等建筑結構上時，門架立桿下7.1.2門式腳手架搭拆施工的專項施工方案，應包括下列7架體搭設、使用、拆除的安全、環(huán)保、綠色文明施工4在施工作業(yè)層外側周邊應設置180mm高的擋腳板和兩2當操作層高出相鄰連墻件以上2步時，在上層連墻件安7.2.5當加固桿、連墻件等桿件與門架采用扣件連接時，應符3桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。7.2.6門式作業(yè)腳手架通道口的斜撐桿、托架梁及通道口兩側7.2.7門式支撐架的可調底座、可調托座宜采取防止砂漿、水7.3.1架體拆除應按專項施工方案實施，并應在拆除前做好下1應對拆除的架體進行拆除前檢查，當發(fā)現有連墻件、加7.3.2門式腳手架拆除作業(yè)應2同層桿件和構配件應按先外后內的順序拆除，剪刀撐、3連墻件應隨門式作業(yè)腳手架逐層拆除，不得先將連墻件度大于2步時，應加設臨時拉結。8.1.5加固桿、連接桿等所用鋼管和扣件的質量應符合下列允許偏差1隱蔽—-2穩(wěn)固34門架門架立桿與底座—5經緯儀或線錘、6一跨距內兩榀門續(xù)表8.2.5允許偏差7牢固8間距傾角45°~60°9鋪設嚴密、牢固結構安全網齊全、牢固、網間嚴密9.0.66級及以上強風天氣應停止架上作業(yè)；雨、雪、霧天應9.0.12門式作業(yè)腳手架外側應設置密目式安全網，網間應現行國家標準《建設工程施工現場消防安全技術規(guī)范》GBA.1.2周轉使用的門架與配件質量類別判定應按表A.1.2-1~表A.1.2-1門架質量分類部位及項目彎曲 無微小有部位及項目無無有(魚鱗狀)立桿(中-中)士5mm<一5mm下部堵塞一——無—有有有無有——有——有無輕微缺陷部位及項目無有有無—有有無-無—無無-無整體變形、翹曲無表A.1.2-3交叉支撐質量分類部位及項目 無 有中部鉚釘脫落無有有一表A.1.2-4連接棒質量分類部位及項目有有凸環(huán)脫落無—-凸環(huán)傾斜 部位及項目螺牙缺損有無有無—無有有—有有A.2.1門架及配件挑選后，應按質量分類A.2.2門架及配件經維修、保養(yǎng)后必須標明檢驗狀態(tài)和檢驗日A.3.1對C類周轉使用的門架與配件試驗應采用隨機的方法進A.3.2在對C類周轉使用的門架與配件抽樣試驗時，所抽取試1門架或配件總數小于或等于300件時，樣本數不得小于3件；2門架或配件總數大于300件時，樣本數不得小于5件。A.3.3對C類周轉使用的門架與配件樣品的試驗項目及試驗方1MF1219系列門架幾何尺寸及桿件規(guī)格應符合表B.0.1-1321—立桿；2—立桿加強桿；3—橫桿；門架代號門架幾何b12342MF0817、MF1017系列門架幾何尺寸及桿件規(guī)格應符合表B.0.1-2的規(guī)定。3232—立桿加強桿；門架代號門架幾何b1234B.0.2門架、配件的重量宜符合下列規(guī)定：規(guī)定。重量(標準值)(kN)門架(642)榀門架(φ48)榀副榀塊個副固定底座個個個榀窄型架榀榀副B.0.2-2的規(guī)定。重量(標準值)(kN)榀榀副榀續(xù)表B.0.2-2重量(標準值)(kN)塊個安全插銷個固定底座個個個榀個副B.0.3扣件規(guī)格及重量應符合表B.0.3的規(guī)定。重量(標準值)(kN)個個規(guī)定。矩I(標準值)矩I(標準值)1MF1219系列門架的穩(wěn)定承載力設計值的計算參數應符合表B.0.5-1的規(guī)定。門架代號門架高度ho(mm)立桿加強桿高度hi搭設高度(m)λ9λ92MF0817、MF1017系列門架的穩(wěn)定承載力設計值的計算參數應符合表B.0.5-2的規(guī)定。表B.0.5-2MF0817、MF1017系列門架的穩(wěn)定承載力設計值的計算參數門架代號門架高度ho(mm)立桿加強桿高度h?搭設高度(m)λ入01234567890續(xù)表B.0.6023456789C.0.1門式作業(yè)腳手架的檢查驗收宜按表C.0.1的規(guī)定進行落地□懸挑□m有口無□序號檢查項目1主控項目構配件、鋼管材質構配件、鋼管的規(guī)格、型號、材質重大缺陷23牢固4門架、交叉支撐、水平桿、掃地桿、剪刀撐、斜撐桿設置規(guī)范，轉角變形5合設計要求，轉角、端部加密設置符6水平架、底座、調節(jié)架設置規(guī)范，的要求續(xù)表C.0.1序號檢查項目7般項目8防護欄桿、擋腳板、安全網、硬防護、門架內側與建筑外墻間的隔離防護符9架上不超載，材料堆放均勻門架立桿門洞口門架立桿位置、架體垂直度、水平度、連墻件與門架橫桿距離、剪刀撐間距偏差、懸挑型鋼梁位置偏差符合C.0.2門式支撐架的檢查驗收宜按表C.0.2的規(guī)定進行記錄。門架類型m有□無□序號檢查項目1主控項目材質構配件、鋼管的規(guī)格、型號、材質續(xù)表C.0.2序號檢查項目2主控項目高寬比、門架距離架體高寬比不大于3,門架跨距、列距符合方案設計和標準要求，高寬比大于2時防傾覆措施設置符合標準34門架連接、交叉支撐、水平加固桿、掃地桿、剪刀撐設置符合標準和5緊力矩滿足40N·m～65N·m的6插入門架立桿長度、調節(jié)螺桿伸出標準要求7局部加固案設計和標準要求，安全等級為I類的支撐架按標準要求設置了連墻件8架上不超載，材料堆放均勻9一般項目門架立桿安全防護防護欄桿、擋腳板、安全網設置檢查人：(簽字)年月日審核人：(簽字)年月日4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應7《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1中華人民共和國行業(yè)標準經住房和城鄉(xiāng)建設部2019年7月30日以第207號公告批準、 91 4.1荷載分類 4.2荷載標準值 954.3荷載設計值 4.4荷載效應組合 5設計計算 5.2門式作業(yè)腳手架計算 5.4門式支撐架計算 5.5地基承載力驗算 5.6懸挑腳手架支承結構計算 6構造要求 6.1一般規(guī)定 6.2門式作業(yè)腳手架 6.3懸挑腳手架 6.4門式支撐架 6.5移動門式作業(yè)架 7搭設與拆除 8檢查與驗收 附錄B計算用表 附錄C門式腳手架檢查驗收表 需采用連墻件與建筑主體結構拉結。其構造如圖1所示。1—門架；2—交叉支撐；3—水平架(掛扣式腳手板);架的縱向(垂直于門架平面方向)排列為列，橫向排列(門架平3.0.8連接φ42鋼管的扣件性能、質量應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求。同時連接φ42mm與使其具有足夠的強度和剛度，本標準規(guī)定鋼管壁厚不應小3.0.11懸挑腳手架的懸挑支撐結構采用型鋼制作，可方便施工，有利于周轉使用。要求U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓選用4.1.2本條為門式作業(yè)腳手架和門式支撐架永久荷載劃分的4.1.3本條為門式作業(yè)腳手架和門式支撐架可變荷載劃分的1第1款所稱材料和機具，是指架體上存放的少量材料(1kN/m2以下)及手持小型機械、工具等，架體上存放材料超人員手持小型工具自重是指振搗棒、振搗器等小型機械和工甚至可能是推車上料，因此規(guī)定取施工荷載標準值為3裝飾裝修作業(yè)時，施工作業(yè)層荷載一般不超過4.2.4公式(4.2.4)是根據現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)條文中基本風壓值w是根據現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定按重現期為10年確定的，腳手架使用期一般為(1～3)年，相對來說，遇到強風的概率要小得多，重現期確定為10年是偏于安全的。壓或吸力的分布規(guī)律比較復雜，與作業(yè)腳手架背靠建筑物的狀況及作業(yè)腳手架采用的圍護材料、圍護狀況有關，表4.2.4給出的全封閉作業(yè)腳手架風荷載體型系數，是按作業(yè)腳手架采用密目式安全網封閉的狀況給出的，對于作業(yè)腳手架采用其他材料做安全網封閉時，其擋風系數應經計算確定。有關試驗資料表明，作業(yè)腳手架采用密目式安全網全封閉狀況下，其擋風系數Φ≈0.7,考慮到密目式安全網在使用中掛灰等因素，本標準取Φ=0.8。當作業(yè)腳手架背靠全封閉墻時，μs=1.0Φ;當作業(yè)腳手架背靠敞開、框架和開洞墻時，μs=1.3Φ。ps最大值超過1.0時，取列門架跨距為1.83m時，門架立桿鋼管外徑為42.0mm~42.7mm的單列門式支撐架，風荷載體型系數可取psw=0.26,單列門式支撐架宜按空間桁架的體型系數計算，其計算表達μs——桁架構件的體型系數，由《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012表7.3.1第32項查得；n——桁架榀數，對單排門式支撐架應取2.0;算得出。取b=1.22m,h=1.93m,l=1.83m。腳手架風荷載計算簡圖如圖3所示。An=[(1.93+1.83)×0.0426+0.據φ=0.107,,知η=0.998。將以上各值代入式(2)得：Hstw=Φμs(1+η)=0.107×計算Wk、Wm,這個計算結果是偏于保守的，也是近似的計算此彎矩標準值按本標準式(5.4.9)計算。所列的計算公式，是架體整體側向力的簡化(近似)計算公式。因架體上部是掛密目網的欄桿圍擋或模板(模板支架),下部是支撐架寬度方向的一個計算單元進行計算，式(4.2.6)是本標準給出的簡化計算式。傾覆力矩是風荷載作用在支撐架和模板(欄桿)上所產生的，對支撐架整體有傾覆作用的力矩。4.2.7在水平風荷載作用下，門式支撐架立桿產生了附加軸力。根據理論計算分析，在橫向風荷載作用下，門式支撐架計算單元一榀門架立桿產生的附加軸力近似按線性分布，可按下列公式準值(N);N——一榀門架立桿風荷載作用的最大附加軸力標準值(N),按本標準式(4.2.7-1)、式(4.2.7-2)支撐架的橫向寬度(mm);一般情況下，所取計算單元驗算點處按式(3)、式(4)計算的結果與本標準式(4.2.7-1)、式(4.2.7-2)計算的結果比力標準值代替驗算點處一榀門架立桿風荷載作用的附加軸力標時”是指在計算時，如果選取的是支撐架橫向(門架平面方向)列距正好是門架寬度的2倍時，則門架的寬度與門架間的凈距是4.4.1根據現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009和進行計算。定，對門式腳手架按承載能力極限狀態(tài)設計時，應按荷載效應的1對門式作業(yè)腳手架的荷載效應基本組合，表4.4.2-1規(guī)1)門式作業(yè)腳手架的配件、水平加固桿、斜撐桿、剪刀撐等加固桿件只要其規(guī)格、性能、質量符合本標準的規(guī)定，按本標準的構造要求設置，其強度、剛度均可2)當懸挑腳手架的懸挑支承結構采用型鋼梁時，應同時計算其強度和穩(wěn)定承載力，只要型鋼梁的抗彎強度和穩(wěn)定承載力滿足，即可滿足安全承載要求，此時其抗3)地基承載力驗算，均不組合風荷載產生的彎矩值。4)理論分析及試驗結果表明，在連墻件正常設置條件下，作業(yè)腳手架架體破壞均屬于穩(wěn)定破壞，故只計算門式5)連墻件荷載組合中除風荷載外，還包括附加水平力N?,這是考慮到連墻件除受水平風荷載作用外，還受①門式作業(yè)腳手架的荷載作用實際上是偏離作業(yè)腳手架立②連墻件是被用作減小門式作業(yè)腳手架立桿軸心受壓構件根據現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的規(guī)定，用作減小軸心受壓構件(柱)自由長度的支撐，當受壓構件單根柱設置m道等間距(或間距不等但與平均間距相比相差不超過20%)支撐時，各支撐點的支承力Fm按下式計算：m——在每一分段搭設高度內，沿作業(yè)腳手架豎向連墻綜合以上兩個因素，因精確計算以上兩項水平力目前還難以做到，根據以往經驗，條文中確定取N?=3.0kN。6)門式作業(yè)腳手架荷載組合計算只考慮可變荷載控制組合，而不考慮永久荷載控制組合，這是為了方便施工現場應用。根據實踐經驗和荷載分析判斷，在只考慮可變荷載控制組合的情況下，能夠保證門式作業(yè)腳手2對門式支撐架的荷載效應基本組合，表4.4.2-2規(guī)定的1)門式支撐架的配件、水平加固桿、斜撐桿、剪刀撐等加固桿件只要其規(guī)格、質量符合本標準要求，按本標準的構造要求設置，其強度、剛度均可滿足要求，可2)理論分析及試驗結果表明，在門式支撐架的交叉支撐、加固桿等按本標準構造要求正常設置的條件下，架體破壞均屬于穩(wěn)定破壞，故只計算支撐架門架立桿穩(wěn)定3)根據《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012的規(guī)定，在支撐架荷載的基本組合中，應有由永久荷載控制的組合項，而且當永久荷載較大的情況下(如混凝土模板支撐架上混凝土板的厚度或梁的截面較大),由永久荷載控制的組合項起控制作用。根據分析得知，當時，應按永久荷載控制組合進行,應按可變荷載般是按立桿豎向力的2%計算),這是因為施工等不可 在執(zhí)行中應注意的是門式腳手架的安全等級分別為I級、穩(wěn)破壞特征，取總安全系數為2.0～3.0,確定穩(wěn)定承載力，并式是在抗彎剛度弱的門架平面外方向多波鼓曲失穩(wěn)破壞(圖4a),這種破壞形式的條件是腳手架的連墻件正常設置(豎向間距不大于3步),門架的兩側均設置交叉支撐，水平加固桿按規(guī)面外大波鼓曲失穩(wěn)破壞(圖4b),據試驗結果證明，承載力將比前一種破壞形式降低30%～40%。當連墻件做稀疏布置，其豎波鼓曲失穩(wěn)(圖4c),這種失穩(wěn)破壞的承載力低于第一種破壞形并不大，如門式作業(yè)腳手架在40m高時，施工荷載約占20%~33%;在55m高時，施工荷載僅占18%～24%;施工荷載在非本標準對門式腳手架穩(wěn)定承載力規(guī)定按式(5.1.11-1)計算。這是根據《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-單元如圖5所示。對于門式作業(yè)腳手架，N按本標準式(5.2.2)計算；對于門式支撐架，N由于門架的兩側是由立桿和加強長細比時應按本標準第5.2.4條的規(guī)定計算，此條規(guī)定的計算公式考慮了本條說明了門式腳手架穩(wěn)定承載力設計計算公式。詳見《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第7.1.10條及條文說明。定，門式作業(yè)腳手架穩(wěn)定承載力是按無風環(huán)境(如室內搭設)、值是經過理論分析研究所得的(圖6)。風荷載作用在門式作業(yè)架立桿的彎矩近似計算公式。采用此方法計算能夠滿足安全使用3調整系數k根據《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001的構，為計算方便，此處暫取1.0;及1.4;——永久荷載、各可變荷載對壓桿產生的軸向力標φ—軸壓桿穩(wěn)定系數；Ym——材料抗力分項系數，按《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002的規(guī)定取1.165。K——安全系數，采用經驗系數2.0。則式(7)可寫作：對比式(8)與式(10),即得到調整系數：最后按不同架高確定了表5.2.4的系數。采用表5.2.4規(guī)定的調整系數反算各種施工荷載下的敞開式架體，所得安全系數大于或接近經驗的安全系數2.0,詳見表1及表2。重產生的軸力標準值(kN)的軸力標準值重產生的軸力標準值(kN)落地門式作業(yè)腳手架搭設高度的比較見表3。日本中國臺灣45(未規(guī)定荷載)1)門式作業(yè)腳手架自重產生的軸向力NGik的計算門架規(guī)格MF1219,按標準搭法(跨距按1.83m計，水平加固桿按φ42計),每步架高內的構配件及其重量為：水平架(每5步4設)旋轉扣件每個跨距內8個腳手板2塊(每5步1設)2)剪刀撐、附件產生的軸向力NG?k的計算剪刀撐采用φ42mm×2.5mm鋼管，鋼管重為0.0243kN/m,剪刀撐按4步4跨距設置，則每跨距寬度內：扣件每跨距內直角扣件1個，旋轉扣件2個；扣件重：1×0.0135+2×0.0145=0.043(kN)附件重，按采用立網全封閉，每5步架加欄桿一道、擋腳板一道、欄桿擋腳板采用φ42mm×2.5mm鋼管及3個扣件，安全網每跨距內每米高重量：0.02×1.83=0.037(kN/m)(本例采用的立網重為0.02kN/m2)。欄桿、擋腳板重：NG2k=0.022+0.037+0.018=0.077(kN/m)3)施工荷載產生的軸向力Na的計算Nok=Q.bl=Qk×1.22×1.836門式作業(yè)腳手架穩(wěn)定承載力和搭設高度算例1)門式作業(yè)腳手架穩(wěn)定承載力驗算例1某高層建筑結構及外裝修施工用落地門式作業(yè)腳手3.0kN/m2,建造地點風荷載的基本風壓為0.30kN/m2,地面粗糙度B類。門架型號采用MF1219系列，鋼材采用Q235,門架寬(門架立桿邊緣寬度)b=1.22m,門架高(包括連接環(huán)高)h?=1.93m,步距h=1.93m,跨距l(xiāng)=1.83m。驗算腳手架的穩(wěn)腳手架構造做法：交叉支撐在門架兩側設置，水平架5步4設，腳手板5步1設，剪刀撐在門式作業(yè)腳手架的角部、中間間隔15m按4步4跨設置，加固桿每4步設置一道，加固桿件L?=3×1.83m)設置，采用立網全封閉圍護，背靠建筑物為開洞墻，每5步設欄桿、擋腳板一道，桿件規(guī)格同加固桿。①求對作業(yè)腳手架計算單元作用的各類荷載標準值NG?k=0.297kN/mNG?k=0.077kN/m根據H=40m、地面粗糙度B類的條件，由《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012表8.2.1查得所取計算單元處(底層門架)風壓高度系數μ?=1.52。在本標準第4.2.4條已給出風荷載Wk=μ?μsWo=1.52×1.0×0.3=0.456(標準式(5.2.3-2)計算：=0.05×0.25×0.456×1.②求作用于一榀門架的荷載設計值軸向力設計值，按本標準式(5.2.2)計算：N=1.2(Nck+NG?k)H+1.4ZNak=1.2×(0.297+0.077)×40彎矩設計值，按本標準式(5.2.3-1)計算：Mw=1.4×0.6Mwk=1.4×0.6×0.155=0.13③驗算一榀門架的穩(wěn)定承載力查本標準附表B.0.4得知：A?=310mm2;ho=1930mm;I?=6.07×10?mm?;I?=1.42W=2890mm3。代入本標準式(5.2.4-3),得門架立桿換算截面門架立桿換算截面回轉半徑由本標準式(5.2.4-2)計算：門架立桿長細比：調整系數k,根據H=40m查本標準表5.2.4得k=1.17。根據λ=148查本標準附錄B表B.0.6得立桿穩(wěn)定系數按本標準式(5.2.1-2)驗算：以上計算結果說明，此門式作業(yè)腳手架的穩(wěn)定承載力滿足2)門式作業(yè)腳手架的搭設高度計算例2設門式作業(yè)腳手架施工荷載Qk=3.0kN/m2,連墻件間距為2步3跨(H?=2×1.93m,L?=3×1.83m),搭設高度未知，其余條件同例1,求此門式作業(yè)腳手架的搭設高度。工況，分別按式(5.2.5-1)、式(5.2.5-2)計算。無風荷載時，按式(5.2.5-1)計算：上式中，調整系數k與門式作業(yè)腳手架高度有關，因高度待NG2k=0.077kN/m;A=2×310mm2;據λ=1.22×1930/15.25=154,查得φ=0.294;f=有風荷載時，按式(5.2.5-2)計算：上式中，風荷載產生的彎矩需計算。先試按H=55m,地面度變化系數μ?=1.665,由例1知風荷載體型系數μs=1.0,基本風壓wo=0.3kN/m2,風荷載標準值：Wk=μzIsTWo=1.665×1.0×0.3=0.5(kN/m2)Mwk=0.05ξ?wklH2=0.05×0.25×0.5×1.8由以上計算結果可知，在無風的環(huán)境下試取的系數k適宜，而在有風的環(huán)境下再取k=1.22則不適宜。再取k=1.17計算。風荷載產生的彎矩計算。按H=40m,查得風壓高度變化系數μ?=1.52,則風荷載標準值：wk=H?Hswo=1.52×1.0×0.3=0.456(kN/m2)Mwk=0.05ξ1wlH?=0.05×0.25×0.4計算結果對調整系數k加以修正，再代入搭設高度公式計算，一般最多反復2次～3次，即可得到精確結果。根據本標準第6.2.1條的規(guī)定，本例門式作業(yè)腳手架的搭設高度在無風環(huán)境可取50m,在有風環(huán)境應取45m。5.3連墻件計算5.3.1連墻件的設置及其安全可靠的承載力是保證門式作業(yè)腳式(5.3.1-1)、式(5.3.1-2)是將連墻件簡化為軸心受力構件進行計算的表達式，由于實際上連墻件可能偏心受力，公式右端對強度設計值乘以0.85的折減系數，以考慮這一不利5.3.2風荷載作用于連墻件的水平力計算是取所計算處連墻件的負荷面積(連墻件豎向間距與水平間距的乘積)及該連墻件位置處的風荷載標準值進行計算的。當連墻件采用梅花形布置時，5.3.3連墻件與作業(yè)腳手架、連墻件與建筑結構的連接應根據實際連接形式計算其連接強度。連墻件與混凝土中預埋件連接時，預埋件應按現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定計算。5.3.4連墻件采用扣件連接時，一個直角扣件連接承載力設計值為8.0kN,此值系根據《鋼管腳手架扣件》GB15831-20值按本標準式(5.4.8-1)、式(5.4.8-2)計算，并經對滿堂支撐架建模分析(第5.4.9條),以例3因屋面結構施工的需要，需搭設21.9m(寬)×30m(長)×24.9m(高)門式支撐架，架上施工荷載2.0kN/m2,架體上因結構施工需要布設固定荷載8kN/m2,施工現場具備合板及膠合板支承梁自重0.5kN/m2,基本風壓w=0.3kN/m2,地面粗糙度B類，選擇門架的布置方式，并進行門架立桿穩(wěn)定1門架立桿穩(wěn)定系數計算門式支撐架搭設高度24.9m時：門架立桿長細比：根據H=24.9m,查本標準表5.2.4,得根據λ=143,查本標準附錄表B.0.6,得門架立桿穩(wěn)定系數φ=0.336。N?=φAf=0.336×2×310×205×10-3=42.71(kN)由此可知，本案支撐架搭設高度為24.9m,一榀門架穩(wěn)定承載力是42.71kN。42.71kN應是本案支撐架一榀門架穩(wěn)定承載力的限值，所搭設架體一榀門架的軸向力設計值均不應超N≤Nd2架體的排布設計(交錯)布置的方式(圖8),門架的跨距為1.83m,列距為12×1.93+1.2=24.36(m),剩余0.54m的高度考慮膠合板和距(4×1.83m)設置，橫向4列距(4×1.82m)設置，水平剪連接棒、鎖臂各2個托座2個、梯形架1個合計(1.83×2+1.82)×0.024每米高架體：2)剪刀撐、掃地桿均采用φ42×2.5mm鋼管，鋼管重橫向剪刀撐：鋼管重：同理縱向剪刀撐：鋼管重：每跨距內2個直角扣件4個旋轉扣件?？奂兀?×0.0135+4×0.0145=0.085(kN)掃地桿重：(2×1.83+1.82)×0.0243=0.133(kN)掃地桿4個直角扣件重：4×0.0135=0.054(kN)每米架高掃地桿重：水平剪刀撐：水平剪刀撐斜桿按4跨距(4×1.83m)4列距(4×1.82m)設置，計算水平剪刀撐交點處鋼管重，水平剪刀撐在架體高度方向上設3道?？奂好靠玳g內有2個旋轉扣件，扣件重：2×0.0145=架頂操作平臺周邊設置欄桿、擋腳板、密目式安全網高1.5m,操作平臺周邊的圍護重應計入周邊門架計算單元。本案為簡化計算，將操作平臺周邊的圍護重計入中間部位門架以求得每米高架體：NG?k=0.044+0.008+0.019+0.01=3)架體上固定荷載產生的軸向力標準值ZNGi.的計算按一榀門架的負荷面積計算，本案一榀門架的負荷面積為4)架體上施工荷載產生的軸向力標準值ΣNak的計算5風荷載計算根據本案所給條件，H=24.9m時，查《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012,得μ?=1.33。2)μs的確定本案例門架縱向復式(交錯)排列共為n=25排，21.96m;橫向復式(交錯)排列共為n=33列，30.96m。周邊門架排列可做適當調整，滿足一榀門架的負荷面積不大于1.67(m2)。本案為敞開式門式支撐架。在計算風荷載引起的門,μst=1.2×0.174=0.209。在計算風荷載對架體的整體作用時，可按門架立桿與水平加固桿組成的多規(guī)范》GB50009-2012的規(guī)定：按公式計算得出μsw,Hstw是架體的整體風荷載體型系數。本案為了簡便，將架體近似看成為跨距列距為1.82m的門式支撐架。由0.174,由《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012中查得η=3)Wf、Wm的計算按1.5m設置。Wk、Wk均按本標準式(4.2.4)計算：wx=H?Psw=1.33×1.783×0.3=0.711(kN/m2)W%m=H?HsW=1.33×0.8×0.3=0.3194)Fw、Fwm按本標準式(4.2.5-1)、式(4.2.5-2)Fw=l?Hwk=1.82×24.9×0.711=32.2Fwm=l?HmWkm=1.82×1.5×0.319=0.5)水平風荷載作用下的傾覆力矩按本標準式(4.2.6)6)門架立桿附加軸力按本標準式(4.2.7-3)計算：6作用于一榀門架的最大軸向力設計值計算Nok=ΣNQik+Nwm=3.33+4.266架上總荷載大于3kN/m2,則應按永久荷載控制的效應組合計算門架立桿的軸向力設計值。根據本標準第5.4.6條的規(guī)定：不組合由風荷載引起的門架立桿附加軸力時，按本標準式(5.4.8-2)計算：=1.35[(0.275+0.081)×24.9+14.155]+1.4×組合由風荷載引起的門架