龍霞生活取22#地塊工程四標(biāo)段（南華小區(qū)5#、7#樓）模板專項(xiàng)方案

龍霞生活區(qū)22#地塊工程四標(biāo)段南華小區(qū)5#、7#樓施專項(xiàng)安全施工方案專項(xiàng)安全施工方案審核人：職務(wù)(稱)批準(zhǔn)人：職務(wù)(稱)模板專項(xiàng)施工方案2第一節(jié)編制依據(jù)第二節(jié)工程概況柱最大截面為600×600,梁的最大截面為500×1300,總工期380.0天。第三節(jié)模板方案選擇3分段一梁模板面板采用18mm膠合面板40×60木方(內(nèi)楞)現(xiàn)場(chǎng)拼制，60×100木方(外楞)支撐，采用可模板支架第五節(jié)模板安裝2、±0.000以下模板安裝要求(1)底板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)某市東方建筑工程有限公司43、±0.000以上模板安裝要求5(4)柱模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)4、模板組拼1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤2某市東方建筑工程有限公司66、模板的支設(shè)分段一采用雙向鋼管對(duì)稱斜向加固(盡量取45°),柱與柱之間采用拉通線檢查驗(yàn)收。柱模木楞蓋住板(4)根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。?lt;4開間不考慮起拱，4≤L<6起拱10mm,≥76的起拱15mm;(5)模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，柵間距300mm,板鋪完后，用水準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時(shí)，與墻齊平，加和四周破損的模板及時(shí)修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，道，中、下兩道水平不設(shè)(在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道)。模板支架系統(tǒng)，腳手架排距0.9m,跨距0.9m,步距1.5m。(1)橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；(2)鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平(4)根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。?lt;4開間不考慮起拱，4≤L<6起拱10mm,≥6的起拱15mm;(5)模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，柵間距300mm,板鋪完后，用水準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時(shí)，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模",板模周轉(zhuǎn)使用時(shí)，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對(duì)變形和四周破損的模板及時(shí)修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，某市東方建筑工程有限公司8道，中、下兩道水平不設(shè)(在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道)。9、梁模板支撐梁模板(3)根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大小：<4不考慮起拱，4≤L<6起拱10mm,≥6的起(4)梁側(cè)設(shè)置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對(duì)稱斜向加固(盡量取45°)第六節(jié)模板拆除1.2MPa(依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定),保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋啄２鸪龝r(shí)的混凝土強(qiáng)度要求構(gòu)件類型達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)板梁、拱、殼懸臂構(gòu)件9(1)樓板模板拆除第七節(jié)模板技術(shù)措施(1)技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(通過收存、檢查進(jìn)場(chǎng)木膠合板出廠合格證和檢測(cè)報(bào)告來檢驗(yàn))。(2)外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)(通過觀察檢驗(yàn))(3)規(guī)格尺寸標(biāo)準(zhǔn)處，長(zhǎng)短邊分別測(cè)3點(diǎn)、1點(diǎn)，取8點(diǎn)平均值；各(1)主控項(xiàng)目(2)一般項(xiàng)目少于3件；對(duì)板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間。)檢驗(yàn)方法：水準(zhǔn)儀或拉模板安裝允許偏差和檢驗(yàn)方法附表1項(xiàng)次國(guó)家規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)允許偏差(mm)檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5量尺2底模上表面標(biāo)高士5水準(zhǔn)儀或拉線、尺量3獻(xiàn)面模內(nèi)尺寸基礎(chǔ)尺重柱、墻、梁4層高垂直度6經(jīng)緯儀或拉繞、尺量85相今3兩板表面高低差2尺量6表面平整度57陰陽角方正方尺、塞尺垂直線尺8預(yù)埋鐵件中心線位移拉線、尺量9預(yù)埋管、螺栓中心線位移3持線、尺量螺栓外露長(zhǎng)度頸留孔洞中心線位移拉線、尺量尺寸門窗洞中心線位移拉線、尺量寬、高對(duì)角線插筋中心線位移5尺量外露長(zhǎng)度抽查10%,且不得小于3間)。(4)模板垂直度控制(5)頂板模板標(biāo)高控制(6)模板的變形控制(7)模板的拼縫、接頭(8)窗洞口模板(9)清掃口的留置某市東方建筑工程有限公司(11)與安裝配合第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施(1)拆模時(shí)操作人員必須掛好、系好安全帶。某市東方建筑工程有限公司(6)鋼模板堆放時(shí)，使模板向下傾斜30°,不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷(9)環(huán)保與文明施工柱模板(柱最大截面為600×600)柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混2.柱箍信息3.豎楞信息寬度(mm):60.00;高度(mm):100.00;4.面板參數(shù)面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f.(N/mm2):13.00;鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00;鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00;柱箍(圓鋼管柱箍(圓鋼管)面板豎愣(方術(shù))工柱立面圖柱剖面圖柱模板設(shè)計(jì)示意圖某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案計(jì)算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小F=γH其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H--模板計(jì)算高度，取3.000m;β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000;β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2,取較小值47.705kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F?=47.705kN/m2;某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F?=2.000kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1=270mm,且豎楞數(shù)為3,面板為2跨，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.125ql1—計(jì)算跨度(豎楞間距):1=270.0mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m,式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q?+q?=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大彎距：M=0.125×24.319×270×270=1.77×10面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2);M--面板計(jì)算最大彎距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=13.000N/mm2;滿足要求!2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N);1--計(jì)算跨度(豎楞間距):1=270.0mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m,式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q?+q?=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大剪力：V=0.625×24.319×270.0=4103.769N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：V--面板計(jì)算最大剪力(N):V=4103.769N;b--構(gòu)件的截面寬度(mm):b=450mm;h--面板厚度(mm):h=18.0mm;f,---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=1.500N/mm2;足要求!3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下：q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m):q=47.71×0.45=21.47kN/m;1--計(jì)算跨度(豎楞間距):1=270.0mm;E--面板彈性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--面板截面的慣性矩(mm?);I=450×18.0×18.0×18.0/面板最大容許撓度：[w]=270.0/250=1.080mm;面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.521×21.47×270.041(100×9500.0×2.19×105)=0.286mm;面板的最大撓度計(jì)算值w=0.286mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[w]=1.080mm,滿足要求!四、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm,豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：q豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql其中，M--豎楞計(jì)算最大彎距(N.mm);1--計(jì)算跨度(柱箍間距):1=450.0mm;q--作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;豎楞的最大彎距：M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×10?N.mm;其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2);M--豎楞計(jì)算最大彎距(N.mm);W--豎楞的截面抵抗矩(mm2),W=1.00×10?;f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=13.000N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=MW=1.48×105/1.00×10?=1.477N/mm2;滿足要求!2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：其中，V--豎楞計(jì)算最大剪力(N);1--計(jì)算跨度(柱箍間距):1=450.0mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q?:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;豎楞的最大剪力：V=0.6×7.296×450.0=1969.809N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：V--豎楞計(jì)算最大剪力(N):V=1969.809N;b--豎楞的截面寬度(mm):b=60.0mm;hn--豎楞的截面高度(mm):hn=100.0mm;f,--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0.492N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]1.50N/mm2,滿足要求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m):q=47.71×0.27=12.88kN/m;l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm;E--豎楞彈性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--豎楞截面的慣性矩(mm),I=5.00×10?;豎楞最大容許撓度：[w]=450/250=1.800mm;,滿足要求!豎楞的最大撓度計(jì)算值：w=0.677×12.88×450.0?1(100,滿足要求!豎楞的最大撓度計(jì)算值w=0.075mm小于豎楞最大容許撓度[w]=1.800mm本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0;截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3;鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm?;柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖):B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN),豎楞距離取B方向的；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力：N=5.031k0B方向柱箍彎矩圖(kN.m)B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形：V=0.056mm;1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值：M=0.12kN.m;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205.000N/mm2;[f]=205.000N/mm2,滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到：w=0.056mm;柱箍最大容許撓度：[w]=300.0/250=1.200mm;柱箍的最大撓度w=0.056mm小于柱箍最大容許撓度[w]=1.200mm,滿足要求!計(jì)算公式如下：N<[N]=f×A其中N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2);f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000N/mm2;查表得：對(duì)拉螺栓的有效面積：A=76.00mm2;對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N=5.031kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力N=5.031kN小于對(duì)拉螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN,對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0;鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3;鋼柱箍截面慣性矩I=107.80cm?;柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖):H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN),豎楞距離取H方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270×0.45/2=3.28H方向柱箍剪力圖(kN)0H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩：M=0.123kN.m;H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形：V=0.056mm;1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值：M=0.12kN.m;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=4.49cm3;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205.000N/mm2;[f]=205.000N/mm2,滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到：V=0.056mm;柱箍最大容許撓度：[V]=300.000/250=1.200mm;柱箍的最大撓度V=0.056mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.200mm,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下：某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案N<[N]=f×A其中N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2);f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000N/mm2;查表得：對(duì)拉螺栓有效直徑：9.85mm;對(duì)拉螺栓有效面積：A=76.00mm2;對(duì)拉螺栓最大容許拉力值：[N]=1.70×10?×7.60×10?=12.920kN;對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N=5.031kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N=5.031kN小于[N]=12.920kN,對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對(duì)于高支撐架的計(jì)算規(guī)范存在重要疏漏，使計(jì)算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計(jì)算結(jié)果。本計(jì)算書編制中還參考了《施工技術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》。木方支撐平行梁截面A梁截面寬度B(m):0.50;梁截面高度D(m):1.30立柱梁跨度方向間距1(m):0.40;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10;腳手架步距(m):1.50;腳手架搭設(shè)高度(m):4.12;模板自重(kN/m2):0.35;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):17.0;面板彈性模量E(N/mm2):9500.梁底模板支撐的間距(mm):300.0;1.梁側(cè)模板荷載某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案q面板計(jì)算簡(jiǎn)圖其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--面板的最大彎距(N.mm);W--面板的凈截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm;面板的最大彎距M=10.98×300.002/10=9.88×10?N.mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值：σ=9.88×10?/2.70×10?=3.660N/mm2;面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2,滿足要求!2.撓度驗(yàn)算其中，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。作用在模板上的側(cè)壓力：q=18.00×0.50=9.00N/mm;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm;面板的彈性模量：E=9500.00N/mm2;面板的截面慣性矩：I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm;面板的最大容許撓度值：[w]=0.750mm;面板的最大撓度計(jì)算值w=0.214mm小于面板的最大容許撓度值[w]=0.750mm,滿足要求!梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，寬度4cm,高度6cm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：q內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖跨中彎矩計(jì)算公式如下：其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm);W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=500mm;內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×3.29×500.002=82350.00N.mm;內(nèi)楞最大彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=3.431N/mm2內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于[f]=17.000N/mm2,滿足要求!2.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E-一內(nèi)楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.30/2=2.70N/mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值：[w]=2.000mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.159mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[w]=2.000mm,滿足要(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用木楞，寬度6cm,高度10cm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：PPPPP外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖3.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm);W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算：M=0.175PI其中，作用在外楞的荷載：P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距):l=500mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的彎曲應(yīng)力計(jì)算值：σ=2.40×105/1.00×10?=2.402N/mm2;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=17.000N/mm2;外楞的彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=2.402N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2,滿足要求!4.外楞的撓度驗(yàn)算其中E--外楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2;外楞的最大容許撓度值：[w]=2.000mm;外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.064mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=2.000mm,滿足要五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000N/mm2;查表得：穿梁螺栓有效直徑：9.85mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=5.400kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170.000×76/1000=12.920kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN,滿足要面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=500.00×18.00×18.00/6=2.I=500.00×18.00×18.00×18.00/q1.抗彎驗(yàn)算強(qiáng)度計(jì)算公式要求：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m);1--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=300.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q:1.2×(24.00+1.50)×0.50×1.3模板結(jié)構(gòu)自重荷載：振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：最大彎矩為：Max=-0.10×19.350×0.3002=-梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=6.450N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2,滿足要求!2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：其中，q--作用在模板上的壓力線荷載：q=((24.0+1.50)×1.300+0.35l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=300.00mm;E--面板的彈性模量：E=9500.0N/mm2;面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.398mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=300.0/400=0.750mm,滿足要求!七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN):q?=(24.000+0.350)×0.500×1.300×0.300=4.972(2)模板的自重荷載(kN):(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P?=(2.500+2.000)×0.500×0.300=0.675kN;2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×4.972+1.2×0.326=6.358kN;活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.675=0.945kN;P=6.358+0.945=7.303本工程梁底支撐采用木方，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6.000×10.000×10.000/6=1.I=6.000×10.000×6.000×10.000/123.支撐木方抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計(jì)算公式如下：跨中最大彎距M=7.303×0.900/4=1.643kN.m;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2;木方最大應(yīng)力計(jì)算值16.431N/mm2小于木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2,滿足要求!4.支撐木方抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力Q=7.303×1000/2=3651.300N;木方受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×3651300.000/(2×60.00×100.00)=0.913N/mm2;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.700N/mm2;木方受剪應(yīng)力計(jì)算值0.913N/mm2小于木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.700N/mm2,滿足要求!5.支撐木方撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下：集中荷載P=q?+q?+p?=5.973kN;木方最大撓度w=5973.000×900.0031(48×10000.00×5.00×10?)=1.814mm;木方的撓度設(shè)計(jì)值[w]=0.900×1000/250=3.600mm;木方的最大撓度w=1.814mm小于木方的最大允許撓度[w]=3.600mm,滿足要求!八、梁底支撐鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算集中荷載P傳遞力，P=7.303kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算公式某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案經(jīng)過簡(jiǎn)支梁的計(jì)算得到：鋼管支座反力RA=Rg=(1-1)/2×7.303+7.303=7.303kN;通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為0×7.303+7.303=7.303kN;鋼管最大彎矩Mmx=(1×1-1)×7.303×0.400/(8×1)=0.000kN.m;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=0.000×10614730.000=0.000N/mm2;支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的其設(shè)計(jì)值[T]=205.0N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值0.000N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值205.0N/mm2,滿足要求!梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。十、扣件抗滑移的計(jì)算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.80kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=7.30kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式橫桿的最大支座反力；N?=7.303kN;腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×4.120=0.638kN=0.000+0.638=0.000kN;N=7.303+0.638=7.941kN;i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4.73;1。-計(jì)算長(zhǎng)度(m);k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=kiuh=1.155×1.700×1.500=鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7940.870/(0.209×450.000)=84.432N/mm2;k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.700按照表2取值1.000;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.167×1.000×(1.500+0.100×2)=1.984由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.423;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=41.717N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=20步距h(m)h+2a或ulh(m)1.0211.0561.0431.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.09012.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942,701.01.0071.0101.0161.0201,0271.0321.0371.0421.05十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]:某市東方建筑工程有限公司d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。樓板澆筑厚度(m):0.250;傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000;模板支架立面圖某市東方建筑工程有限公司q?=25.000×0.250×0.250=1.563kN/m;p?=(2.000+2.000)×0.800×0.250=0.800kN;2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案均布荷載q=1.2×(1.563+0.088)=1.980kN/m;集中荷載p=1.4×0.800=1.120kN;最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.120×0.800/4+1.980×0.8002/8=0.382kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=1.120/2+1.980×0.800/2=1.352kN;方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.382×106/100.000×103=3.824N/mm2;方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.0N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為3.824N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm2,滿足要求!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力：V=0.800×1.98方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×1352.000/(2×60.000×100.000)=0.338N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.400N/mm2;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0.338N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.400N/mm2,滿足要求!4.方木撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下：均布荷載q=q?+q?=1.563+0.088=1.650kN/m;集中荷載p=0.800kN;方木最大撓度計(jì)算值V=5×1.650×800.000?/(384×9500.000×5000000.00)+800.000×800.0003/(48×9500.000×5000000.00)=0.36方木最大允許撓度值[V]=800.000/250=3.200mm;方木的最大撓度計(jì)算值0.365mm小于方木的最大允許撓度值3.200mm,滿足要求!某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖0.6550.6350b.291支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Max=0.886kN.m;最大變形Vax=2.076mm;鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2;滿足要求!Nci=0.129×4.120=0.532kN;Nc2=0.350×0.900×0.800=0.252kN;N3=25.000×0.250×0.900×0.800=4.500kN;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nc=Na?+N?+N經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值N?=(2.000+2.000)×0.900×0.800=2.88N=1.2N?+1.4N?=10.373kN;某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN):N=10.373kN;i----計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59cm;A----立桿凈截面面積(cm2):A=4.50cm2;W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm2):W=4.73cm3;O--------鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);[f]----鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205.000N/mm2;L?----計(jì)算長(zhǎng)度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》,按下式計(jì)算k?----計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155;u----計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=-1.700;a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.100m;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m;由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10372.670/(0.537×450.000)=42.924N/mm2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=42.924N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243;k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.700按照表2取值1.000;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.243×1.000×(1.500+0.100×2)=2.113m;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=60.500N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!步距h(m)h+2a或ulh(m)1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042,701.01.0071.0101.0161.0201,0271.0321.0371.0421.05某市東方建筑工程有限公司d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。橫向間距或排距(m):0.90;縱距(m):0.90;步距(m):1.50;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10;腳手架搭設(shè)高度(m):2.90;模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m2):25.000;計(jì)算樓板的長(zhǎng)度(m):4.50;施工平均溫度(℃):15.000;木方彈性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/m木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000;木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):100.00;模板支架立面圖某市東方建筑工程有限公司q?=25.000×0.300×0.160=1.p?=(2.000+2.000)×0.900×0.300=1.某市東方建筑工程有限公司模板專項(xiàng)施工方案均布荷載q=1.2