某項目設計優(yōu)化建議

一、建議背景二、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010的主要變化三、新規(guī)范對成本影響情況分析26273.94m221092.07m258.68kg/m265.01kg/m20.47m3/m20.60m3/m2鋼筋含量鋼筋含量砼含量48.51低，且舒適度更優(yōu)越，不應受外形效果約束。此外特別要注意玻度和位置；開關(guān)插座的留置數(shù)量；消防樓梯的飾面材），---------------------------------------------------------替代：電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)。替代：電纜ZR-YJY-4X35+1X16。替代：電纜ZR-YJY-4X25+1X16。替代：電纜ZR-YJY-5X16。5、XF-10,XF-15,XF-16,XFB-10,XFB-15,XFB-1路，160A整定電流，電纜選WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜NH-YJY-3X70+2X35。WDZN-YJY-4X50+1X25。替代：電纜NH-YJY-3X50+2X25。替代：電纜NH-YJY-3X95+2X50。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X4-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X4-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X44-SC20-CC替代：電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)。替代：電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)。替代：電纜2(ZR-YJY-4X95+1X50)。替代：電纜ZR-YJY-4X50+1X25。替代：電纜ZR-YJY-4X25+1X16。替代：電纜ZR-YJY-5X16。WDZN-YJY-4X50+1X25。替代：電纜NH-YJY-3X50+2X25。替代：電纜NH-YJY-3X70+2X35。替代：電纜NH-YJY-3X35+2X16。替代：電纜NH-YJY-3X25+2X16。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電纜ZR-YJY-5X16。WDZN-YJY-4X95+1X50。替代：電纜NH-YJY-3X70+2X35。替代：電纜NH-YJY-3X95+2X50。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。5、3AT-FDJ箱，至2.2KW排風機,至2.2KW送風機，替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。替代：電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。---------------------------------------------------------“安全等級”、“設計使用年限”、“荷載效應”、“荷載效應組合”、“基本組合”、“標準組合”、“準永久組合”等其他標準已經(jīng)定義了的常用術(shù)語。補充了各類型混凝由預制混凝土構(gòu)件（或既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件）和后澆混凝土組成，2.1.15無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)unbondedprestressedconcretestructure2.1.16有粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)bondedprestressedconcretestructure通過灌漿或與混凝土直接接觸使預應力筋與混凝土之間相互粘結(jié)而建立預應力的混凝展，除了伸縮縫、沉降縫、防震縫‘三縫’之外，也包括出于其他目的所設的縫。）受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而達到設計承受應力2.1.20鋼筋連接spliceof2.1.21配筋率ratioofreinforcement截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。（中文解釋有2.1.23橫向鋼筋transversereinforceme6滿足特殊要求結(jié)構(gòu)的專門性能設計。（‘性能設計’首次列入混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范）混凝土結(jié)構(gòu)中各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，宜與整個結(jié)構(gòu)的安全等級相同。對其中部分結(jié)4宜采用超靜定結(jié)構(gòu)，重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位1應根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能，合理確定結(jié)構(gòu)縫的位置和構(gòu)造形S——承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應設計值：對持久設計狀況和短暫設計狀況應3.4.1混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應根據(jù)其使用3.4.4結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。等級劃分及要求應符合下列規(guī)3.4.6對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)應進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率宜符合下列要3.5.1混凝土結(jié)構(gòu)應根據(jù)設計使用年限和環(huán)境類別進行耐久性設計，耐久性設計包括下1預應力混凝土結(jié)構(gòu)中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝5處于二、三環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可2拉結(jié)構(gòu)件法：通過貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析3.7.1為既有結(jié)構(gòu)延長使用年限、安全復核、改變用途、改建、擴建或加固修復等，應承受重復荷載的鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強度等級不應低于C30。預應力混凝土結(jié)構(gòu)的注：RRB400鋼筋不宜用作重要部位的受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰335MPa級鋼筋；立即淘汰低強的235MPa級鋼筋，代之4.2.8當進行鋼筋代換時，除應符合設計要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)范附錄B的簡化用下的框架、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可5.4.3鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩調(diào)整后3復雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三5.5.3鋼筋、混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系可按本規(guī)范附錄C采用，也可通過試驗分析確定。某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構(gòu)造措施和施工措1混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的2結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及內(nèi)部使用環(huán)境溫度等周期性影響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應取自工程附近氣象水文部門的實測資第6章承載能力極限狀態(tài)計算6.1.1本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計算應符合本規(guī)范第9章的有關(guān)規(guī)定。構(gòu)造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)6.2.2在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應相互重合；對6.2.3彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應根據(jù)本規(guī)范第6.2.4條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩設計值，絕對值較大端為M2，絕對值較小端為M1，當構(gòu)件按單曲率彎曲時，M1/M2ns(Ⅱ)正截面受彎承載力計算(Ⅲ)正截面受壓承載力計算6.3.19矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當斜向剪力設計值V的作用方向與x6.4.11在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件，其受扭承載力可按6.4.17在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其6.4.18在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，當6.4.19在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其縱向鋼筋截面面積應分別按偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計2.對應3.4.4節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構(gòu)件，選荷載的準永久組合進3.裂縫寬度計算公式進行了調(diào)整. 混凝土構(gòu)件改用準永久組合，按理應該用q做下標，但預應力構(gòu)件仍采用標準組合，應7.1.3在荷載準永久組合或標準組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件、預應力混凝土構(gòu)件開裂截面第7.1.4條縱筋應力計算公式中，鋼筋混凝土構(gòu)），考慮長期作用影響的剛度B與短期剛度Bs之間的關(guān)系，本質(zhì)上無變化。對于鋼筋混凝土構(gòu)件，將式中Mk用Mq替換，于是關(guān)系式變?yōu)锽=Bs/θ。2從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外3.簡化考慮，按平面構(gòu)件（板、墻、殼）及桿形構(gòu)件（梁、柱）分兩類確定保護層厚8.2.3當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于50mm時，宜對保護層采取有效的構(gòu)造措施?？稍诒Ｗo層內(nèi)配置防裂、防剝落的焊接鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片鋼筋的保護層厚度t2受拉鋼筋的錨固長度應根據(jù)錨固條件按下列公式計算，且不應小于200mm：3當錨固鋼筋保護層厚度不大于5d時，錨固長度范圍內(nèi)應配置橫應小于d/4；對梁、柱、斜撐等桿狀構(gòu)件間距不應大于5d，對板、2螺栓錨頭和焊接錨板的承壓凈面積不應小于錨固鋼筋截面面積的4倍；3螺栓錨頭的規(guī)格應符合相關(guān)標準的要求8.4.1鋼筋的連接可采用綁扎搭接、機械連接或焊接。機械連接接頭及焊接接頭的類型8.4.3及8.4.4條中，關(guān)于縱向搭接鋼筋接頭面積百分率筋計算。并筋中鋼筋的搭接長度應按單筋分別計算?！逼溆鄡?nèi)容與原9.4.3條同。本條提出了對受拉、受壓搭接連接區(qū)段內(nèi)箍筋直徑、間距的構(gòu)造要求。拉壓統(tǒng)一取值而8.4.7條將原9.4.6、9.4.7、9.4.8三條內(nèi)容合并為一條。將其中“d為縱向受力鋼筋縱向受力鋼筋的焊接接頭應相互錯開。鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的長度35d500mm，d為連接鋼筋的較小直徑，凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的焊接接頭均屬縱向受拉鋼筋的接頭面積百分率不宜大于50%，但對預制構(gòu)件的8.5縱向受力鋼筋的最小配筋率注：2板類受彎構(gòu)件（不包括懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級400MPa、500MPa的鋼筋時，其最小配筋百分率應允許采用0.15和45ft/fy中的較大值；受壓構(gòu)件的最小配筋率限值調(diào)整為0.50、0.55和0.60，按鋼筋的強度等級分別取值。8.5.3對結(jié)構(gòu)中次要的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，當構(gòu)造所需截面高度遠大于承載的需求本條為新增加條款。對于厚度很大或內(nèi)力很小的構(gòu)件，為節(jié)約鋼筋，提出了少筋混凝土），分成三部分（I）基本規(guī)定；(Ⅱ)構(gòu)造配筋；(Ⅲ)板柱結(jié)構(gòu)力鋼筋時，其厚度不應小于50mm。內(nèi)孔間肋寬與內(nèi)孔高度比為節(jié)約材料，減輕自重及減小地震作用，現(xiàn)澆空心樓板應用逐漸增多。為保證其受力性能，根據(jù)近年工程經(jīng)驗，提出了空心樓板體積空心率的限值。并對箱體內(nèi)摸及芯管內(nèi)摸樓板的基本構(gòu)造尺寸作出規(guī)定。現(xiàn)澆空心樓板的設計，詳見現(xiàn)行標準《現(xiàn)澆混凝土空心9.1.8在溫度、收縮應力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域，應在板的表面雙向配置防裂構(gòu)造鋼筋。配下表面布置的縱、橫方向鋼筋外，尚宜在板厚度不超過1m范圍內(nèi)鋼筋并與板頂、板底的鋼筋搭接，搭接長度不宜小于U形構(gòu)造鋼筋直徑的15倍且不宜3按計算所需彎起鋼筋的彎起角度可根據(jù)板的厚度在30°~45°之間選??；彎起鋼筋的傾斜段應與沖切破壞錐面相交（圖9.1.9b），其交點應在集中荷載作用面或柱截面邊9.1.12板柱節(jié)點可采用帶柱帽或托板的結(jié)構(gòu)形式。板柱節(jié)點的形狀、尺寸應包容45°分成三部分（I）縱向鋼筋；(Ⅱ)橫向鋼筋；(Ⅲ)局部配筋本條參考歐洲規(guī)范EN1992-1-1:2004的碎裂，墜落，提出了厚保護層混凝土梁配置表層分布鋼筋（蒙皮鋼筋）的構(gòu)造要求。表），4當柱截面短邊尺寸大于400mm且各邊縱向鋼2)當柱截面尺寸不足時，梁上部縱向鋼筋可采用本規(guī)范第8.3.3條鋼筋端部加機械錨3)梁上部縱向鋼筋也可采用90°彎折錨固的方式，此時梁上部縱向鋼筋應伸至節(jié)點對1)當計算中充分利用該鋼筋的抗拉強度時，鋼筋的錨固方式及長度應與上部鋼筋的規(guī)2）當計算中不利用該鋼筋的強度或僅利用該鋼筋的抗壓強度時，伸入節(jié)點的錨固長度9.3.5框架