發(fā)電廠二次系統(tǒng)設(shè)計

完成日期2011年5月25日學(xué)生姓名學(xué)號班級方0710-2電氣工程及其自動化畢業(yè)設(shè)計題目發(fā)電廠二次系統(tǒng)設(shè)計指導(dǎo)教師姓名指導(dǎo)教師職稱指導(dǎo)教師答辯小組組長成績：院長(主任)簽字：發(fā)電廠二次系統(tǒng)設(shè)計學(xué)號班級方0710-2電氣工程及其自動化院電氣工程系導(dǎo)師姓名導(dǎo)師一、設(shè)計內(nèi)容根據(jù)發(fā)電廠的實際情況，按照安全可靠、優(yōu)質(zhì)、行設(shè)計。通過設(shè)計使學(xué)生鞏固所學(xué)電力系統(tǒng)識對供電配電系統(tǒng)進(jìn)行較為合理的設(shè)計。二、基本要求1.發(fā)電機(jī)保護(hù)，主變保護(hù)，線路保護(hù)2.短路電流的計算.保護(hù)整定計算.3.保護(hù)設(shè)備選型.4.繪制系統(tǒng)圖5.設(shè)計說明書型號：QFS-125-2額定電流6150A額定電壓13.8kV,功率因數(shù)0.85次暫態(tài)電抗12.該發(fā)電廠向地方變電所供電，電壓220kV,共有2回出線，不設(shè)母線，單元制接3.電廠的啟動/備用電源由系統(tǒng)110kV變電所4.主變壓器：型號：SFP9-150000/220;變比：236±2×2.5%/13.8kV;連接組別：YN,d;Uki%=13,Uk?%=12.8;高壓側(cè)額定電流367A,低壓側(cè)額定電流6275A。5.高壓廠用變壓器型號：SF9-CY-22000/13.8;變比：13.8±8×1.25%/6.3kV;,連接組別：Y/Y-12;Uki%=10.5,Uko%=9.5。6.高壓備用電壓器：型號：SFZ9-CY-22000/110;變比：110±2×2.組別：Yn,d;Uki%=10.5,Uko%=10.28;高壓側(cè)額定電流920A,低壓側(cè)額定電流四、參考文獻(xiàn)2.《電力系統(tǒng)課程設(shè)計及畢業(yè)設(shè)計參考資料》曹繩敏中國電力出版社3.《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指南——電力系統(tǒng)分冊》陳躍中國電力出版社4.《電力工程》尹克寧中國電力出版社5.《發(fā)電廠電氣部分》熊信銀主編中國電力出版社五、進(jìn)度計劃2.第3-4周分析、確定方案3.第5-13周設(shè)計、計算、繪圖4.第14-15周寫設(shè)計說明書5.第16周答辯畢業(yè)設(shè)計開題報告發(fā)電廠二次系統(tǒng)設(shè)計學(xué)生姓名電氣工程及其自動化的認(rèn)識。關(guān)鍵詞：二次系統(tǒng)設(shè)備選擇繼電保護(hù)runningattentionimportantcomponent,totheelectricalreliabilityservicehastheextremelyvitalrole.Thepracticeprovedthatthetechnologicaladvancetheelectricaltwosubsystemscarryonthemoniforecastandtheexcisioeconomicalnewstotransportthemerittheimptherelayprotectionandtheinsuladividesintothegeneratorprotection,thehostchantheprotectionwithequipment'sparameter,dtheverticalassociationdifferentialmotionprotection,theturn-to-turnprotection,thesingle-phasegroundprotection,thecurrprotection,theexcitationretprotection;Thehostchangestheprotectiodifferenceprotection,thecurKeywords:QuadraticsystemEquipmentselectionRelayprote 11.1系統(tǒng)發(fā)生短路可能引起的后果 11.2二次系統(tǒng)的基本任務(wù) 11.3二次系統(tǒng)裝置基本要求 11.4二次系統(tǒng)的基本原理 2 42.1短路電流計算的目的 42.2短路電流計算的條件 42.3電路元件參數(shù)的計算 42.4發(fā)電機(jī)短路電流 52.5主變壓器短路計算 6第3章發(fā)電機(jī)保護(hù) 93.1發(fā)電機(jī)的保護(hù)方式 93.2發(fā)電機(jī)的縱差保護(hù) 93.2.1發(fā)電機(jī)縱差保護(hù)的構(gòu)成 9 最小動作電流的整定 3.3發(fā)電機(jī)定子繞組匝間短路保護(hù)(發(fā)電機(jī)橫差保護(hù)) 3.4發(fā)電機(jī)的過電流及過負(fù)荷保護(hù) 3.4.1低電壓保護(hù)的過電流保護(hù) 3.4.2復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù) 3.4.3負(fù)序電流保護(hù) 3.4.4過負(fù)荷保護(hù) 3.5發(fā)電機(jī)定子繞組的接地保護(hù) 3.6發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回路接地保護(hù) 3.7發(fā)電機(jī)的失磁保護(hù) 3.7.1發(fā)電機(jī)失磁后的后果 3.7.2發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)方式 3.8發(fā)電機(jī)的過電壓保護(hù) 第4章主變壓器保護(hù) 4.1變壓器的故障、異常運行方式和應(yīng)裝設(shè)的保護(hù)裝置 4.2變壓器的瓦斯保護(hù) 4.3變壓器的電流速斷保護(hù) 214.4變壓器的差動保護(hù) 214.4.1變壓器縱差保護(hù)的工作原理 21圖4-2變壓器縱差保護(hù)單線原理圖 2 4.5變壓器的過電流保護(hù) 25第5章線路保護(hù) 5.1電網(wǎng)的接地保護(hù) 圖5-1三段式零序方向電流保護(hù)原理接線圖 5.1.1大接地電流電網(wǎng)的零序電流保護(hù) 275.1.2大接地電流電網(wǎng)的零序方向電流保護(hù) 5.2電網(wǎng)的距離保護(hù) 5.2.1距離保護(hù)的作用和基本原理 285.2.2三段式距離保護(hù)的組成 29 6.1斷路器和隔離開關(guān)的選擇 6.1.1220kV側(cè)高壓斷路器的選擇 6.1.2220kV側(cè)隔離開關(guān)的選擇 6.2電流互感器的選擇 6.2.1220kV側(cè)電流互感器的選擇 6.2.213.8kV側(cè)電流互感器的選擇 6.3電壓互感器的選擇 6.3.1220kV側(cè)PT的選擇 第7章結(jié)論與展望 41 47 附錄D主變壓器保護(hù)全接線圖 短路和接地短路。接地短路的機(jī)會最多，三相短路的后果最為嚴(yán)重1。(1)短路點通過很大的短路電流，此電流引起的電弧可能燒毀故障設(shè)備。(2)電力系統(tǒng)中部分地區(qū)的電壓大量下降，用戶的正常工作遭到破壞。(3)故障設(shè)備和某些無故障設(shè)備由于通過很大的短路電流而產(chǎn)生熱效應(yīng)和(4)電力系統(tǒng)中各發(fā)電廠之間并列運行的穩(wěn)定性遭到破壞，使系統(tǒng)產(chǎn)生振二次系統(tǒng)裝置就是能反映電力系統(tǒng)中各電器設(shè)備發(fā)生故障或不正常工作狀(2)能反應(yīng)電器設(shè)備的不正常工作狀態(tài)，并根據(jù)運行維護(hù)的條件作用于信(3)反應(yīng)不正常工作狀態(tài)的繼電保護(hù)，通常都不需要立即動作，即可帶一 功率通常由其線圈額定狀態(tài)(額定電流或電壓)的功率消耗表示，電流(電壓)2.1短路電流計算的目的(1)電氣設(shè)備選擇和校驗。(2)選擇繼電保護(hù)裝置和進(jìn)行整定計算。2.2短路電流計算的條件短路電流計算的條件和基本假設(shè)為：(1)電力系統(tǒng)在正常工作時是三相對稱的；(2)電力系統(tǒng)中所有電源均在額定負(fù)荷下運行；(3)電力系統(tǒng)中所有發(fā)電機(jī)的電勢相位在短路過程中都相同；(4)系統(tǒng)中的同步電機(jī)為理想電機(jī)，都具有自動調(diào)整勵磁裝置；(5)變壓器的勵磁電流略去不及，相當(dāng)于勵磁阻抗回路斷開；(6)短路發(fā)生在其中電流為最大值的瞬時(4)。2.3電路元件參數(shù)的計算高壓短路電流計算一般只計及各元件(即發(fā)電機(jī)、變壓器、電抗器、線路等)的電抗，采用標(biāo)幺值計算。為了使電力系統(tǒng)中的電器設(shè)備在最嚴(yán)重的短路狀態(tài)下也能可靠的工作，短路計算中選取三相短路計算為主。為了計算方便，通常取基各元件電抗標(biāo)幺值計算如下：變壓器：發(fā)電機(jī)的有名值：變壓器有名值：電抗器有名值：——發(fā)電機(jī)的額定容量，單位為MV·A;——變壓器的額定容量，單位為MV·A;——系統(tǒng)基準(zhǔn)容量，單位為MV·A;U,%——變壓器短路電壓百分值；——短路線路的總電抗；——線路額定電流；2.4發(fā)電機(jī)短路電流次暫態(tài)短路電流，當(dāng)發(fā)電機(jī)端短路時，其一般計算式為但是也可以近似計算為：2.5主變壓器短路計算=100MV·AU=220kVU?=13.8kV發(fā)電機(jī)的電抗標(biāo)幺值變壓器的電抗標(biāo)幺值當(dāng)點短路時，即主變壓器的低壓側(cè)短路電流三相短路容量短路沖擊電流點短路電流計算，即主變壓器高壓側(cè)短路時短路電流三相短路容量沖擊電流第3章發(fā)電機(jī)保護(hù)3.2.1發(fā)電機(jī)縱差保護(hù)的構(gòu)成號和變化的兩組電流互感器1LH和2LH,兩組電流互感器之間，即為縱差保護(hù)電流繼電器，在繼電器線圈中流過的電流是兩側(cè)電流互感器二次電流I2與I2’之差，故稱它為差動回路，該繼電器是反映兩側(cè)(同一相)電流互感器二次電流之差而動作的，故稱它為差動繼電器(CJ3.2.2采用BCH-2型差動繼電器構(gòu)成縱差保護(hù)帶有斷線監(jiān)視裝置的發(fā)電機(jī)縱差保護(hù)三相接線見附錄B發(fā)電機(jī)差縱差動保護(hù)的作用，主要是保護(hù)發(fā)電機(jī)內(nèi)部及引出線端各種類型的相見故保護(hù)裝置由1CJ、2CJ、3CJ三個差動繼電器(BCH-2壓板LP、出口中間繼電器BCJ、附加電阻Rr以及電流繼電器CJJ和實驗盒SH信號繼電器XJ動作后，一方面調(diào)牌致命縱差保護(hù)動作，另一方面其接點閉合將+XM與PM接通，使“掉牌未復(fù)歸”的光字牌亮。為了在運行中便于測量保護(hù)中的差電流，在差動繼電器與中性線之間裝設(shè)有實驗盒SH。裝在發(fā)電機(jī)中性點側(cè)電流互感器二次側(cè)回路，由于受到發(fā)電機(jī)運轉(zhuǎn)時的振上接入一個DL-11型電流繼電器，作為縱差保護(hù)二次回路斷線監(jiān)視裝置，該繼常取Idj=0.2IF.e。為了防止短線監(jiān)視裝置在外部故障時不平衡電流的影響而誤發(fā)信號，其動作應(yīng)嗲有一定得延時，動作時限整定值應(yīng)大于發(fā)電機(jī)后備保護(hù)的時限。如二次回路斷線后，它動作于發(fā)出延時信號，運行人員根據(jù)此信號，應(yīng)將差動保護(hù)退出運行。3.2.3由BCH-2差動繼電器構(gòu)成的縱差動保護(hù)的整定計算最小動作電流的整定為了避免保護(hù)在電流互感器二次回路斷線時誤動作，保護(hù)的動作電流應(yīng)大于發(fā)電機(jī)的額定電流。I=KkIre=1.3×6150=7995A式中為可靠系數(shù)，采用1.3,為發(fā)電機(jī)的額定電流躲過外部故障時的最大不平衡電流。式中為可靠系數(shù)，采用1.3I=KxIbp式中I為外部故障時的最大不平衡電流，一般可按下式計算I=KKfId式中K為考慮非周期分量影響的系數(shù)。當(dāng)保護(hù)采用BCH-2行差動繼電器時取1式中為電流互感器的同型系數(shù)。若兩側(cè)互感器型號相同時取0.5,不同時取1式中電流互感器的最大相對誤差，當(dāng)按10%誤差曲線選擇時采用0.1Ip=KKfIia=1×0.5×0.1×522I=KKfiIana=1×0.5×0.1×524Ia=KkIbp選取較大數(shù)值為保護(hù)的動作電流的整定值。差動繼電器的動作電流為式中為接線系數(shù)取1為電流互感器變比：取靈敏度檢驗按發(fā)電機(jī)獨立運行是兩相短路時校驗3.3發(fā)電機(jī)定子繞組匝間短路保護(hù)(發(fā)電機(jī)橫差保護(hù))大型發(fā)電機(jī)的定子繞組，每相都有兩組并聯(lián)分支，對于同一相定子繞組匝間或分支間的短路，稱為定子繞組匝間短路故障。由于定子繞組在實際布置中，同槽線棒一般均屬不同相別的，僅有少數(shù)槽中有同相線棒，它們是全絕緣的，故匝間短路可能性是少的，但仍有可能發(fā)生，一旦發(fā)生將引起嚴(yán)重后果，會使發(fā)電機(jī)遭受嚴(yán)重破壞。特別對大型發(fā)電機(jī)，停電后對國民經(jīng)濟(jì)影響大，機(jī)組本身投資大，因此更應(yīng)開率這種情況。另外，根據(jù)我國的運行經(jīng)驗，發(fā)電機(jī)定子繞組還出現(xiàn)過開焊事故，且其可能性比匝間短路故障還多，開焊事故對機(jī)組的影響也是十分嚴(yán)重的，而此類故障差動保護(hù)是不能反應(yīng)的，但匝間短路的保護(hù)能反應(yīng)，若省去了匝間短路保護(hù)，則開焊事故便不能及時發(fā)現(xiàn)，將要靠帶延時的負(fù)序過電流等后備保護(hù)來動作，造成事故擴(kuò)大，使機(jī)組嚴(yán)重?zé)齻?。因此，對大型發(fā)電機(jī)應(yīng)裝設(shè)定子繞組的匝間短路保護(hù)，兼作定子繞組開焊事故的保護(hù)。3.4發(fā)電機(jī)的過電流及過負(fù)荷保護(hù)發(fā)電機(jī)的過流保護(hù)，用來作發(fā)電機(jī)外部短路故障的后被保護(hù)，并作為定子繞組相間短路主保護(hù)(差動保護(hù))的后備保護(hù)。由于發(fā)電機(jī)外部故障時(如升壓變壓器后短路),流過發(fā)電機(jī)的穩(wěn)態(tài)短路電流不大，有時甚至接近于發(fā)電機(jī)的負(fù)荷電流，所以采用簡單的過電流保護(hù)，在許多情況下都不能滿足靈敏度的要求，故目前發(fā)電機(jī)的過流保護(hù)主要采用三種接線3.4.1低電壓保護(hù)的過電流保護(hù)如圖3-2所示為發(fā)電機(jī)低電壓啟動過電流從圖中可知，該保護(hù)時受低電壓繼電器控制的中間繼電器BZJ來實現(xiàn)閉鎖時，整套保護(hù)不誤動，并可通過BZJ發(fā)生斷線信號；第三，該斷線信號時通過保護(hù)裝置動作后，通過出口中間繼電器BCJ將發(fā)電機(jī)的主斷路器和自動滅斷路器、分段斷路器和母聯(lián)斷路器跳開，使本段母線與故障部分分開u,隨后保--KM控制電源小母線2RD熔斷器母線跳閘主變跳閘電流回路ZJ12XJ2LP至母聯(lián)保護(hù)回路跳閘回主斷路器跳閘低電壓閉過流保護(hù)鎖繼電器至主變路壓元件是由反應(yīng)對稱短路的低電壓繼電器YJ和反應(yīng)不對稱短路的負(fù)序電壓繼電器。這套保護(hù)裝置的工作原理為：當(dāng)發(fā)生對稱短路時，由于機(jī)端(保護(hù)安裝處附動作，由此整套保護(hù)動作，經(jīng)過保護(hù)動作時限后，使發(fā)電機(jī)斷路器和滅磁開關(guān)跳過器的出口端有負(fù)序電壓輸出，繼電器FYJ動作(常閉接點打開),低電壓繼電3.4.3負(fù)序電流保護(hù)3.4.4過負(fù)荷保護(hù)3.5發(fā)電機(jī)定子繞組的接地保護(hù)3.6發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回路接地保護(hù)3.7發(fā)電機(jī)的失磁保護(hù)3.7.1發(fā)電機(jī)失磁后的后果3.7.2發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)方式3.8發(fā)電機(jī)的過電壓保護(hù)已動作，另一方面發(fā)出“掉牌未復(fù)歸”信號。出口中間繼電器BCJ動作后接點電壓母線保護(hù)動作時，也可惜出口中間繼電器BCJ將發(fā)電機(jī)切除。在出口中間每套保護(hù)的出口處都裝有聯(lián)接片(1LP——4LP),在過電流保護(hù)動作于母聯(lián)斷路器和分段斷路器的跳閘回路中，也裝有聯(lián)接片(5LP——7LP),以便在運行路中裝有實驗盒SH。展開圖見附錄B發(fā)電機(jī)保護(hù)接線全圖。第4章主變壓器保護(hù)4.1變壓器的故障、異常運行方式和應(yīng)裝設(shè)的保護(hù)裝置4.2變壓器的瓦斯保護(hù)瓦斯保護(hù)是利用安裝在變壓器油箱與油枕之間的聯(lián)接管道中的瓦斯繼電器蓋與水平面間具有1~1.5%的坡度，通往繼電器的連接管應(yīng)具有2~4%的坡度，這越多地用開口杯代替密封浮筒，用干簧接點代替—80、QJ1—80型復(fù)合式瓦斯繼電器。重瓦斯R輕瓦斯保護(hù)回路跳閘回路掉牌未復(fù)歸R2DL跳間十十Pb-圖4-1瓦斯保護(hù)接線圖(a)原理圖(b)展開圖有特別重要的意義。此外改進(jìn)后的瓦斯繼電器運行性能比較穩(wěn)定，可能性也比較4.3變壓器的電流速斷保護(hù)4.4變壓器的差動保護(hù)4.4.1變壓器縱差保護(hù)的工作原理4.4.2采用BCH—2型繼電器構(gòu)成的差動保護(hù)的整定計算變壓器縱差保護(hù)主要是用來反應(yīng)變壓器繞組、引出線及套管上的各種短路故障，是變壓器的主保護(hù)。按避越勵磁涌流的方法不同，變壓器差動繼電器可按不同工作原理來實現(xiàn)，本文中采用帶短路線匝的BCH-2型繼電器用作變壓器的差動保護(hù)。額定參數(shù)的計算(如下表4-1)變壓器各側(cè)數(shù)值額定電壓(kV)220額定電流(A)367互感器變比二次回路額定電流差動保護(hù)臂中的電流(A)由計算結(jié)果可知，13.8kV側(cè)差動保護(hù)臂中的電流為最大，故選13.8kV側(cè)為計算的基本側(cè)。整定計算(1)躲過外部短路時的最大不平衡電流Iab=KkIp=Kk(KKf,+△U+△f2a)I式中=1.3為可靠系數(shù)I——外部最大短路的電流的周期分量K——非周期分量引起的誤差取1——電流互感器的同型系數(shù)取0.5——電流互感器容許對大相對誤差取0.1△U——變壓器改變分接頭調(diào)壓引起的相對誤差取0.05△f2——繼電器整定匝數(shù)于計算匝數(shù)不等而產(chǎn)生的相對誤差取0.05Iab=KkIp=Kk(KKf,+△U+(2)躲過變壓器空載合閘和外部短路切除后，電壓恢復(fù)時的歷次涌流Iab=KkIBe式中為可靠系數(shù)取1.3為變壓器的額定電流，取高壓側(cè)額定電流367AIb=KkIpe=1.3×6275=8157.5A取8157.5A為整定電流即Iabibjs=8157A基本側(cè)工作線圈匝數(shù)的計算式中接線系數(shù)取1互感器變比取200工作線圈匝數(shù)為選用基本側(cè)整定工作線圈匝數(shù)差動線圈整定匝數(shù)為1非基本側(cè)線圈匝數(shù)計算選定平衡線圈的定匝數(shù)非基本側(cè)工作線圈匝數(shù)計算整定匝數(shù)于計算匝數(shù)不等而產(chǎn)生的相對誤差靈敏的校驗13.8kV側(cè)兩相短路電流為歸算到220kV側(cè)在13.8kV側(cè)兩相短路時，從220kA側(cè)六日繼電器的最小電流為220kV側(cè)繼電器動作電流為220kV側(cè)靈敏系數(shù)為了防止外部短路引起的過電流，并作變壓器本身故障的后備保護(hù)，一般在變壓器上都應(yīng)裝設(shè)過電流保護(hù)。保護(hù)裝置安裝在變壓器電源側(cè)，這樣在發(fā)生內(nèi)部故障時，若差動等快速動作的保護(hù)拒動作時，應(yīng)由過電流保護(hù)經(jīng)過整定時限后，動作于斷開變壓器各側(cè)的斷路器。過電流保護(hù)應(yīng)根據(jù)變壓器容量的大小和保護(hù)裝置對靈敏度的要求，采用下述接線方式之一：不帶低電壓啟動的過電流保護(hù)；帶低電壓啟動的過電流保護(hù)；復(fù)合電壓啟動的過電流保護(hù)；對于大容量的變壓器，則裝設(shè)福電流和單項式低電壓啟動的過電流保護(hù)。變壓器的過負(fù)荷保護(hù)主要是為了防御變壓器異常運行時，由于過負(fù)荷而引起的過電流。在經(jīng)常有人值班的情況下，保護(hù)裝置作用于信號，由于過負(fù)荷在大多數(shù)情況下都是三相對稱的，故保護(hù)裝置只采用一個電流繼電器接于一相電流上，并經(jīng)過一定的延時作用于信號，保護(hù)裝設(shè)的動作時限，一般整定為9~10秒如圖4-4等繼電器構(gòu)成，保護(hù)用的電流互感器應(yīng)裝在隔離開關(guān)G與接地點之間，在此情第5章線路保護(hù)5.1電網(wǎng)的接地保護(hù)5.1.1大接地電流電網(wǎng)的零序電流保護(hù)5.1.2大接地電流電網(wǎng)的零序方向電流保護(hù)零序電流繼電器4、6、8的線圈接入零序電流過濾器，零序功率方向繼電器35.2電網(wǎng)的距離保護(hù)5.2.1距離保護(hù)的作用和基本原理5.2.2三段式距離保護(hù)的組成(2)測量元件5和6的作用是測量保護(hù)安裝處至短路點的距離(阻抗),一(3)時間元件11和12的作用是建立相應(yīng)與各段的動作時限。通常用時間(5)保護(hù)區(qū)無論哪一段發(fā)生短路，啟動元件電流繼電器3及功率繼電器4(6)如果短路發(fā)生在第I段保護(hù)范圍內(nèi)，阻抗繼電器5動作(阻抗繼電器6也動作),于是通過信號繼電器7的線圈立即使出口中間繼電器的動作，整套第6章電氣設(shè)備的選擇6.1斷路器和隔離開關(guān)的選擇斷路器的選擇，除滿足各項技術(shù)條件和環(huán)境條件外，還應(yīng)考慮到要便于安裝調(diào)試和運行維護(hù)，并經(jīng)濟(jì)技術(shù)方面都比較后才能確定。根據(jù)目前我國斷路器的生產(chǎn)情況，電壓等級在10kV~220kV的電網(wǎng)一般選用少油斷路器，而當(dāng)少油斷路器不能滿足要求時，可以選用SF6斷路器。斷路器選擇的具體技術(shù)條件如下：(1)額定電壓校驗：Im(工作電流=1.05In)≤In(3)開斷電流(或開斷容量):(4)動穩(wěn)定：<(5)熱穩(wěn)定：隔離開關(guān)的選擇校驗條件與斷路器相同，并可以適當(dāng)降低要求6.1.1220kV側(cè)高壓斷路器的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流：(1)計算數(shù)據(jù)表：(2)為了滿足計算的各項條件，查《電力系統(tǒng)課程設(shè)計及畢業(yè)設(shè)計》參考資料附表1-41,選擇高壓斷路器技術(shù)參數(shù)如下：表6-2SW6-220型高壓斷路器參數(shù)表號號型額定電壓額定電壓最高工作電壓額定電流額定開斷電流動穩(wěn)定電流峰值熱穩(wěn)定電流固有分閘時間全開斷時間(3)開斷電流校驗：開斷電流校驗合格。(4)動穩(wěn)定校驗：=51.18kA動穩(wěn)定校驗合格。即選用SW?-220/1200型少油斷路器。6.1.2220kV側(cè)隔離開關(guān)的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流(1)計算數(shù)據(jù)表：(2)為了滿足計算的各項條件，查《發(fā)電廠電氣部分》附表7,選擇隔離型號峰值(kA)(3)動穩(wěn)定校驗：6.2電流互感器的選擇(1)型式：電流互感器的型式應(yīng)根據(jù)使用環(huán)境條件和產(chǎn)品情況選擇。對于對于35kV及以上配電裝置，一般采用油浸式瓷箱式絕緣結(jié)構(gòu)的獨立式電流互感(2)一次回路電壓：Uns≤UN(3)一次回路電流：(4)準(zhǔn)確等級：要先知道電流互感器二次回路所接測量儀表的類型及對準(zhǔn)確等級的要求，并按準(zhǔn)確等級要求高的表計來選擇。(5)二次負(fù)荷：(6)動穩(wěn)定：與一次繞組額定電流峰值之比，即6.2.1220kV側(cè)電流互感器的選擇主變220kV側(cè)CT的選擇(1)一次回路電壓：(2)一次回路電流：由此可得，初選LB-220(600/5)戶外獨立式電流互感器，其參數(shù)如表：表6-5電流互感器技術(shù)參數(shù)動穩(wěn)定校驗：滿足動穩(wěn)定要求。綜上所述，所選LB-220(600/5)滿足要求。kV側(cè)電流互感器的選擇發(fā)電機(jī)端CT的選擇(1)一次回路電壓：(2)二次回路電流：根據(jù)以上兩項，初選LMZD-10(7000/5)戶外獨立式電流互感器，其參數(shù)如額定電流比準(zhǔn)確級次二次負(fù)荷1S熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)(3)動穩(wěn)定校驗：ish≤√2IwK?！?I?nK=√2×7×90=890.956.3電壓互感器的選擇電壓互感器的選擇和配置應(yīng)按下列條件：(1)型式：6~20kV屋內(nèi)互感器的型式應(yīng)根據(jù)使用條件可以采用樹脂膠主絕緣結(jié)構(gòu)的電壓互感器；35kV~110kV配電裝置一般采用油浸式結(jié)構(gòu)的電壓互感器220kV級以上的配電裝置，當(dāng)容量和準(zhǔn)確等級滿足要求：一般采用電容式電壓互(2)一次電壓：繞組附加二次繞組高壓側(cè)接電壓上壓上用于中性點直用于中性點不接地或經(jīng)消弧線圈接地二次額定電壓為1級。為3級即可。(5)二次負(fù)荷:S?≤Sn6.3.1220kV側(cè)PT的選擇(3)準(zhǔn)確等級：額定電壓(kV)一次繞組二次繞組輔助繞組U斷路器隔離開關(guān)電流互感器電壓互感器GW4-220D/1000-50LB-220(600/5)JCC2—220GW4-220D/1000-50LMZD-10(7000/5)第7章結(jié)論與展望本次畢業(yè)設(shè)計將是對我三年來學(xué)習(xí)的一次綜合測試。通過這次設(shè)計時間工[11]GuoWei,WangLi.IntegratedAutomationDepartmentofElectricalEngineering,SoutheastUniversity,Nanjing210096,[12]HuangJian,ZhuDaxin.TheConf[13]FangDing,LiBaojin,DiTransmissionandSubstIntegratedAutomationofPowerPlantElectricalSystemAbstract:Electricalsystemforpowuseoffieldbustechnology,newideasanddecentralizedanddistributedtechnoautomationsystem.Comparedtothecentralizedtechnolinstallationandlowcostofmaintenance.However,integrhasnotbeenwidelyusedinpowerplantelectricalsystem.Protectiverelayandmaintaininglevelhangbehind.Latterlymoreandmorepowerplants,especiallythosenewlyconstructedareintsystemanditsrelationshipwithtraditionaldispaperanalyzestheactualityofpowerplantelectricalsystem,bringsoutanewidealofapplicationofmicrocomputer9-basedintegratedautoelectricalsystem,andgivesconcreterealizationofTheelectricalsystemdiscussedinthispaperismainlyreferremeasurement,controlandautomatdevicesincludegeneratorprobytransformerprotection.Automaticdevicesincludeautomaticregulatorvoltage(AVR),automatictransferswitch(ATS),faultkymographigh-voltagemotorlow-volcharacteristicsofelectricalsystemmicrocomputerandlarge-adopted.mainlyonofpowerplantelectricalsystemautonecessityandsomekeypointsoftheapplicationofintegratedautomispresented.Thispaperalsogivessynchronizationsystem(ASS).6kVauxiliarypowerintegrativeprotectiondevice,auxiliarytransformerintegrativeprotectiondevice,feederprotectiondevicVchangeoverdevice,intelligent.Allthesebelongtothethatelectricalequipmentshavelesscontrolobjects;lowersystemdevideviceshavehighreliabsignalprocessarealsowidelyDCSiswidelyusedinpowerplants,operationandcontrolfunctions.DCSconcernsboilerTraditionally,controlandsignalexthroughthisconnectionmodeneedsmanycables,andthecostishigh.Besides,theDCSisthemostimportant3FeasibilityAnalysisofElectricalSystemIntegratedautomationandfieldbusorindustrialEtherMicrocomputer9-basedprotepowerplantelectricalsystem.Themeasure,logicjudge,action,recordmachineinterfacefunctioncanbedeviceshavecommunicationinterface,theycanandithasbeenpaidcommunicationrate,comSiemens,FFbyABB,CANoriginatedfromautomobileandappliedinindustryautomationareaTheapplicationofmicrocomputer-baseddevicesosystembringpowerfulsupportfortheintegratedautomationofpowerplantelectrical(possible)electricalworkstationthroughcommunicamaintenancefunction,