【S古城快捷酒店的結(jié)構(gòu)設(shè)計（論文）18000字】

第第.截面設(shè)計7.1內(nèi)力調(diào)整7.1.1梁端內(nèi)力調(diào)整為了滿足建筑物的延性設(shè)計，使結(jié)構(gòu)在地震中吸收更多的能量，設(shè)計結(jié)構(gòu)應(yīng)使梁最終的破壞形態(tài)為彎矩破壞而非剪切破壞，故對其剪力設(shè)計值進(jìn)行放大調(diào)整，簡稱強(qiáng)剪弱彎；抗規(guī)對應(yīng)的公式如下所示?！簝艨纾弧亓奢d代表值作用下簡支梁梁端剪力設(shè)計值；—有震組合下，梁端左右彎矩設(shè)計值；—框架梁端剪力放大系數(shù)，其數(shù)值由抗震等級確定，三級、二級、一級分別對應(yīng)為1.1、1.2、1.3；表7-1梁端剪力強(qiáng)剪弱彎調(diào)整樓層凈跨ln(m)?vbMbl+Mbrg+q/2VGbV6F5.601.20145.1226.0587.53118.632.801.2052.6315.0625.3047.865F5.601.20306.5326.1687.90153.582.801.20117.5712.1720.4570.834F5.601.20497.4126.1687.90194.492.801.20191.9012.1720.45102.693F5.601.20632.2526.1687.90223.382.801.20238.5612.1720.45122.692F5.601.20728.5626.1687.90244.022.801.20289.0312.1720.45144.321F5.601.20852.9526.1687.90270.672.801.20323.9112.1720.45159.277.1.2柱端內(nèi)力調(diào)整（1）柱端彎矩的調(diào)整由于柱子為框架的承重構(gòu)件，基于延性設(shè)計理念，要確保柱子破壞晚于梁的破壞，簡稱強(qiáng)柱弱梁；抗規(guī)對應(yīng)的公式如下所示。、分別為節(jié)點處柱端、梁端彎矩設(shè)計值之和；—柱端彎矩放大系數(shù)；其數(shù)值由抗震等級確定，四級、三級、二級、一級分別對應(yīng)為1.2、1.3、1.5、1.7；表7-2柱端彎矩調(diào)整樓層柱編號6F邊柱123.941.50-185.91-170.85中柱134.531.50-201.80-195.845F邊柱227.801.50-170.85-243.89中柱261.121.50-195.84-290.454F邊柱325.181.50-243.89-302.39中柱387.271.50-290.45-350.583F邊柱403.191.50-302.39-328.97中柱467.431.50-350.58-415.942F邊柱438.631.50-328.97-454.04中柱554.581.50-415.94-539.301F邊柱512.251.50-314.34-711.96中柱608.441.50-373.36-754.90（2）柱端剪力的調(diào)整使結(jié)構(gòu)在地震中吸收更多的能量且柱子破壞前產(chǎn)生更大的變形，設(shè)計結(jié)構(gòu)應(yīng)使柱最終的破壞形態(tài)為彎矩破壞而非剪切破壞，故對其剪力設(shè)計值進(jìn)行放大調(diào)整，簡稱強(qiáng)剪弱彎；抗規(guī)對應(yīng)的公式如下所示?！觾舾撸弧舷露藦澗卦O(shè)計值；—柱端剪力增大系數(shù)，其數(shù)值由抗震等級確定，四級、三級、二級、一級分別對應(yīng)為1.1、1.2、1.3、1.5；表7-3柱端剪力調(diào)整樓層柱編號V6F邊柱1.30356.762.90159.93中柱1.30397.642.90178.255F邊柱1.30414.742.90185.92中柱1.30486.292.90217.994F邊柱1.30546.282.90244.88中柱1.30641.032.90287.363F邊柱1.30631.362.90283.03中柱1.30766.512.90343.612F邊柱1.30783.012.90351.01中柱1.30955.242.90428.211F邊柱1.301026.294.50296.49中柱1.301128.264.50325.947.2梁截面設(shè)計7.2.1梁正截面受彎計算各樓層梁配筋計算方法一樣，取一層邊跨梁配筋計算，進(jìn)行過程展示，并用表格的形式列出其余樓層梁配筋計算?？蚣芰夯炷翞镃30，框架梁縱筋選用HRB400，箍筋選用HRB400；相應(yīng)的參數(shù)：fc=14.3kN/m2、ft=1.43kN/m2、fy=360kN/m2、fyv=360kN/m2。表7-4梁構(gòu)件控制截面內(nèi)力樓層邊跨中跨MlM1MrVmaxMlM2Vmax6F-123.94120.59-123.82131.82-41.92-0.5647.865F-227.80107.07-211.84153.58-68.2810.6970.834F-325.18107.07-301.28194.49-105.9110.69102.693F-403.19107.07-358.11223.38-129.2410.69122.692F-438.63107.07-419.91244.02-154.3510.69144.321F-512.25111.88-458.22270.67-173.6910.69159.27（1）框架梁正截面受彎計算對于框架梁支座截面，由于彎矩為負(fù)彎矩，根據(jù)彎矩的方向可知，梁頂部受拉，底部受壓，故設(shè)計時按矩形截面；對于跨中截面，如跨中截面彎矩為正彎矩，其梁底受拉，梁頂受壓，設(shè)計時按T型截面設(shè)計，反之，按矩形截面設(shè)計。由規(guī)范可知T型截面受壓翼緣寬度計算公式如下所示。由于，不考慮。邊跨min(6600/3，300+7200-300)=2200mm中跨min(3000/3，300+7200-300)=1000mm（1）邊跨跨中正截面設(shè)計彎矩M1=111.88kN.m，板厚h=120mm，取as=35mm，受壓翼緣寬度為2200mm；；0.000001×14.3×2200×120×(700-35-0.5×120)=2284kN.m，大于跨中截面彎矩設(shè)計值，該截面為第一類T形截面。1×14.3×2200×665×665.mm1000000×111.880.0081－(1－2×0.008)^0.5=0.008<0.5181×14.3×2200×665×0.008=167367.2N167367.2/360=464.91mm2跨中最小配筋率為max（0.25，55×1.43/360）=0.25%0.01×0.25×300×700=525mm2邊跨跨中梁底選配3C20(942mm2)。（2）邊跨左支座正截面設(shè)計彎矩M左=-512.25kN.m，取as=60mm，ho=700-60=640mm；；1×14.3×300×640×640=1757184000N.mm1000000×512.25/1757184000=0.29151－(1－2×0.2915)^0.5=0.355<0.5181×14.3×300×640×0.355=974688N974688/360=2707.47mm2支座截面最小配筋率為max（0.3，65×1.43/360）=0.3%0.01×0.3×300×700=630mm2邊跨左支座梁頂選配6C25(2945mm2)。（3）邊跨右支座正截面設(shè)計彎矩M左=-458.22kN.m，取as=60mm，ho=700-60=640mm；1×14.3×300×640×640=1757184000N.mm1000000×458.22/1757184000=0.26081－(1－2×0.2608)^0.5=0.3083<0.5181×14.3×300×640×0.3083=846468.48N846468.48/360=2351.3mm2支座截面最小配筋率為max（0.3，65×1.43/360）=0.3%0.01×0.3×300×700=630mm2邊跨左支座梁頂選配6C25(2945mm2)。表7-5框架梁正截面計算樓層截面配筋配筋面積1F邊跨左-512.250.2920.3552707.56306C2529451.4%邊跨中111.880.0080.008464.95253C209420.45%邊跨右-458.220.2610.3092356.66306C2529451.4%中跨左-173.690.350.4521831.43606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%2F邊跨左-438.630.250.2932234.66306C2529451.4%邊跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%邊跨右-419.910.2390.2782120.26306C2529451.4%中跨左-154.350.3110.3851559.93606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%3F邊跨左-403.190.2290.2642013.46306C2529451.4%邊跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%邊跨右-358.110.2040.2311761.86306C2529451.4%中跨左-129.240.2610.3091252.03606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%4F邊跨左-325.180.1850.2061571.16306C2529451.4%邊跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%邊跨右-301.280.1710.1891441.46306C2529451.4%中跨左-105.910.2140.244988.63606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%5F邊跨左-227.800.130.141067.76306C2529451.4%邊跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%邊跨右-211.840.1210.129983.86306C2529451.4%中跨左-68.280.1380.149603.73606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%6F邊跨右-123.940.0710.074564.46306C2529451.4%中跨左120.590.0090.009523.05253C209420.45%中跨中-123.820.070.073556.76306C2529451.4%邊跨右-41.920.0850.089360.63606C2529452.45%中跨左-0.560.0010.0014.33003C209420.79%7.2.2梁斜截面受剪計算（1）受剪截面的驗算邊跨梁：5600/700=8>2.50.001×0.2×14.3×300×665=570.57kN270.67<570.57，故滿足截面要求。中跨梁：2800/400=7>2.50.001×0.2×14.3×300×365=313.17kN159.27<570.57，故滿足截面要求。（2）斜截面受剪計算由規(guī)范可知，斜截面受剪承載力應(yīng)滿足如下要求;其中，；梁混凝土等級為C30，箍筋為HRB400，ft=1.43kN/m2，fyv=360kN/m2。對于邊跨梁，0.001×0.6×0.7×1.43×300×665/0.85=140.96kN時，按構(gòu)造配筋，反之，按計算配筋。框架抗震等級為二級，框架梁最小配箍率ρsv≥0.28ft/fyv=0.111%。加密區(qū)的長度，是由抗震等級決定，一級抗震時，其長度為max（2h，500），二三四級抗震時，長度為max（1.5h，500）。加密區(qū)長度為l。表7-6框架梁斜截面計梁Vbb×hoftfyvASV/sl加密區(qū)非加密實配ASV/s%1F邊跨270.67300×6651.433600.4611000C8@100C8@2000.5020.167中跨159.27300×3651.433600.53550C8@100C8@2000.5020.1672F邊跨244.02300×6651.433600.3661000C8@100C8@2000.5020.167中跨144.32300×3651.433600.433550C8@100C8@2000.5020.1673F邊跨223.38300×6651.433600.2931000C8@100C8@2000.5020.167中跨122.69300×3651.433600.293550C8@100C8@2000.5020.1674F邊跨194.49300×6651.433600.191000C8@100C8@2000.5020.167中跨102.69300×3651.433600.164550C8@100C8@2000.5020.1675F邊跨153.58300×6651.433600.0451000C8@100C8@2000.5020.167中跨70.83300×3651.43360構(gòu)造550C8@100C8@2000.5020.1676F邊跨131.82300×6651.43360構(gòu)造1000C8@100C8@2000.5020.167中跨47.86300×3651.43360構(gòu)造550C8@100C8@2000.5020.1677.3柱截面設(shè)計框架柱軸壓比：表7-7柱軸壓比驗算層號柱N（KN）fcb×hμμN(yùn)6F邊柱409.4914.3600×6000.080.75中柱517.2914.3600×6000.10.755F邊柱844.3614.3600×6000.1640.75中柱1048.5714.3600×6000.2040.754F邊柱1278.9514.3600×6000.2480.75中柱1580.1214.3600×6000.3070.753F邊柱1713.5514.3600×6000.3330.75中柱2111.6614.3600×6000.410.752F邊柱2148.214.3600×6000.4170.75中柱2643.1614.3600×6000.5130.751F邊柱2602.1614.3600×6000.5050.75中柱3195.214.3600×6000.6210.757.3.1框架柱正截面計算柱混凝土等級、縱筋、箍筋分別為C30、HRB400、HRB400。相應(yīng)參數(shù)為fc=14.3kN/m2，ft=1.43kN/m2，fy=360kN/m2，fyv=360kN/m2。根據(jù)柱M-N包絡(luò)圖可知，對于柱截面設(shè)計要取軸力最大、軸力最小以及彎矩絕對值最大三組控制內(nèi)力對其進(jìn)行計算。根據(jù)受壓區(qū)高度x的不同，柱截面的受力類型可以分為大偏心受壓和小偏心受壓。大偏心受壓時：，此時受壓區(qū)鋼筋屈服；小偏心受壓時：以三層邊柱為例，對其過程進(jìn)行展示，并以表格形式列出其余樓層各柱的配筋計算。表7-8三層邊柱柱內(nèi)力設(shè)計值內(nèi)力軸力最大軸力最小彎矩絕對值最大Nt(kN)1668.71852.121357.94Mt（kN.m）63.39-302.39302.39Nb(kN)1713.55885.231391.05Mb（kN.m）62.34-328.97328.97（1）軸力最大組合62.34/63.39=0.9830.7+0.3×-1×0.983=0.7（小于0.7時，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/1668.71=1（大于1時，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(63.39×1000/1668.71+20)/565=133.421+1/133.42×62×1=1.270.7×1.27×63.39=56.35kN.m1000×56.35/1668.71=34mm34+20+600/2-35=319mm0.518×565=292.7mm103×1668.71/14.3/600=194.5mm≤292.7mm，故框架柱為大偏心受壓。1668.71×1000×319-14.3×600×194.5×(565-0.5×194.5)=-248267388N.mm360×(565-35)=190800N/mm-248267388/190800=-1301mm2（2）軸力最小組合302.39/328.97=0.9190.7+0.3×-1×0.919=0.7（小于0.7時，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/885.23=1（大于1時，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(328.97×1000/885.23+20)/565=901.071+1/901.07×62×1=1.040.7×1.04×-328.97=-239.49kN.m1000×239.49/885.23=271mm271+20+600/2-35=556mm0.518×565=292.7mm103×885.23/14.3/600=103.2mm≤292.7mm，故框架柱為大偏心受壓。885.23×1000×556-14.3×600×103.2×(565-0.5×103.2)=37594770N.mm360×(565-35)=190800N/mm37594770/190800=197mm2（3）彎矩絕對值最大組合302.39/328.97=0.9190.7+0.3×0.919×-1=0.7（小于0.7時，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/1391.05=1（大于1時，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(328.97×1000/1391.05+20)/565=590.151+1/590.15×62×1=1.060.7×1.06×328.97=244.1kN.m1000×244.1/1391.05=175mm175+20+600/2-35=460mm0.518×565=292.7mm1391.05×1000/14.3/600=162.1mm≤292.7mm，故框架柱為大偏心受壓。1391.05×1000×460-14.3×600×162.1×(565-0.5×162.1)=-33203371N.mm360×(565-35)=190800N/mm-33203371/190800=-174mm27.3.2框架柱斜截面計算（1）柱截面驗算以首層邊柱為例，柱截面b×h為600×600mm，剪力設(shè)計值為296.49kN。。ho=600-35=565mm首層結(jié)構(gòu)高度為5.2m，故首層凈高Hn=5.2-0.7=4.5m剪跨比4.5/2/0.565=3當(dāng)時，取。剪力應(yīng)滿足0.20×14.3×600×565/1000=969.54kN296.49<969.54kN，滿足要求。（2）柱截面驗算柱截面剪力設(shè)計值應(yīng)滿足如下公式：N為有震組合下（與剪力設(shè)計值V同一組合）柱軸力設(shè)計值，且該值≤。表7-12框架柱斜截面計算層號柱NVmaxh0fyvftλAsv/s實配箍筋類型6F邊柱243.46159.935653601.432.566<0C8@200/1000.75復(fù)合0.6中柱286.7178.255653601.432.566<0C8@200/1000.75復(fù)合0.65F邊柱560.77185.925653601.432.566<0C8@200/1000.75復(fù)合0.6中柱659.25217.995653601.432.5660.03C8@200/1000.75復(fù)合0.64F邊柱967.15244.885653601.432.5660.06C8@200/1000.75復(fù)合0.6中柱1017.13287.365653601.432.5660.22C8@200/1000.75復(fù)合0.63F邊柱1357.94283.035653601.432.5660.11C8@200/1000.75復(fù)合0.6中柱1380.22343.615653601.432.5660.35C8@200/1000.75復(fù)合0.62F邊柱1544.4351.015653601.432.5660.34C8@200/1000.75復(fù)合0.6中柱1544.4428.215653601.432.5660.66C8@200/1000.75復(fù)合0.61F邊柱1544.4296.495653601.4330.19C8@200/1000.75復(fù)合0.6

8.板截面設(shè)計圖8-1板的平面布置圖8.1荷載計算表8-1樓板面荷載板區(qū)隔編號gk（kN/m2）qk（kN/m2）g（kN/m2）q（kN/m2）g+pg+p/2p/2A4.325.5938.597.091.5B4.325.5938.597.091.5恒載分項系數(shù)為1.3，活載分項系數(shù)1.5。8.2板的彎矩計算根據(jù)板的寬長比查表可以求出雙向板的彎矩系數(shù)。對于編號A板，寬長比為0.545，板的跨中系數(shù)為0.04、0.0093，支座系數(shù)為-0.0828、-0.057，周邊簡支時的跨中系數(shù)為0.0899、0.0206。對于編號B板，寬長比為0.417，板的跨中系數(shù)為0.04、0.0038，支座系數(shù)為-0.0829、-0.057，周邊簡支時的跨中系數(shù)為0.0965、0.0174。雙向板跨中彎矩雙向板支座彎矩其中、、分別為跨中彎矩系數(shù)、支座彎矩系數(shù)、簡支時跨中彎矩系數(shù)。表8-2彎矩計算區(qū)格截面彎矩(kN.m)彎矩調(diào)整(kN.m)A跨中（短板）0.04×7.09×3.62+0.0899×1.5×3.62=5.425.42+1.26×0.2=5.67跨中（長板）0.0093×7.09×3.62+0.0206×1.5×3.62=1.261.26+5.42×0.2=2.34支座（短板）-0.0828×8.59×3.62=-9.22-9.22支座（長板）-0.057×8.59×3.62=-6.35-6.35B跨中（短板）0.04×7.09×32+0.0965×1.5×32=3.863.86+0.48×0.2=3.96跨中（長板）0.0038×7.09×32+0.0174×1.5×32=0.480.48+3.86×0.2=1.25支座（短板）-0.0829×8.59×32=-6.41-6.41支座（長板）-0.057×8.59×32=-4.41-4.418.3板的配筋計算板的厚度h=120mm，根據(jù)環(huán)境類別取板的保護(hù)層厚度為15mm，假定板底鋼筋直徑d為10mm，短邊方向跨中配筋計算時，板的有效高度ho=h-15-d/2=100mm；由于板底為雙向受力鋼筋，短邊鋼筋在下，故長邊方向跨中配筋計算時，板的有效高度ho=h-15-d-d/2=90mm。。板配筋不僅要滿足計算的要求還得滿足最小配筋率的要求。由規(guī)范可知板的最小配筋率。最小配筋面積為0.2×0.01×1000×120=240mm2板配筋計算按如下公式計算：；；表8-3板配筋計算A區(qū)格跨中B區(qū)格跨中支座短邊方向長邊方向短邊方向長邊方向A/AA/BB/BM5.672.343.961.25-9.22-6.41-4.410.040.020.0280.0110.0640.0450.0310.9800.9900.9860.9940.9670.9770.984160.7172.95111.5638.81264.85182.25124.49實際配筋C8@200C8@200C8@200C8@200C8@180C8@200C8@200配筋面積(mm2)251251251251279251251(mm2)240240240240240240240滿足要求

9.樓梯設(shè)計由樓梯平面和剖面可知，標(biāo)準(zhǔn)層踏步尺寸為150×270mm，標(biāo)準(zhǔn)層層高為3600mm。樓梯梁板混凝土等級為C30，梯柱混凝土等級為C30，梯板鋼筋為HRB400，梯梁梯柱縱向受力鋼筋與箍筋級別同框架梁柱鋼筋。樓梯面層為30mm厚現(xiàn)制水磨石面層，底部為15mm厚水泥石灰砂漿，樓梯活載為3.5kN/m2。9.1梯板設(shè)計計算（1）梯板厚度的估算b=(1502+2702)^0.5=308.9mm，故cosα=270/308.9=0.874梯板的水平投影長度ln=2970mm，梯板的斜向凈長為ln/cosα=2970/0.874=3398mm；梯板厚度h=（1/30~1/25）×3398=113.3~135.9mm，取h=120mm（2）荷載統(tǒng)計表9-1梯板荷載計算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）分項系數(shù)荷載設(shè)計值（kN/m2）永久荷載30mm水磨石面層0.65×（0.15+0.27）/0.27=1.011————踏步自重0.15×0.5×25=1.875————梯板自重0.12×25/0.874=3.432————板底粉刷0.015×17/0.874=0.292————小計6.611.3g=6.61×1.3=8.593可變荷載3.51.5q=3.5×1.5=5.25合計————13.843（3）跨度計算梯段板單跨兩端與支撐構(gòu)件整澆，lo=ln=2970mm。（4）內(nèi)力計算跨中彎矩13.843×2.972/10=12.21kN.m120-25=95mm，b=1000mm1000000×12.21/14.3/952=0.0951-(1-2×0.095)^0.5=0.10.5×(1+(1-2×0.095)^0.5)=0.951000000×12.21/0.95/360/95=376mm20.2%0.2×120×1000×0.01=240mm2板底受力鋼筋選用C10@200（AS=393mm2），梯板支座筋選用C8@200(251mm2)，分布鋼筋C8@270，每踏步下一根。。9.2平臺板設(shè)計計算（1）平臺板厚度的估算平臺板ln=1900mm；平臺板厚度h≥1/30ln=63.33mm，取h=100mm（2）荷載統(tǒng)計表9-2平臺板荷載計算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）分項系數(shù)荷載設(shè)計值（kN/m2）永久荷載30mm水磨石面層0.65————平臺板自重0.1×25=2.5————板底粉刷0.015×17=0.255————小計3.4051.3g=3.405×1.3=4.427可變荷載3.51.5q=3.5×1.5=5.25合計————9.677（3）跨度計算平臺板lo=ln=1900mm。。（4）內(nèi)力計算跨中彎矩9.677×1.92/8=4.37kN.m100-15-5=80mm，b=1000mm1000000×4.37/14.3/1000/802=0.0481-(1-2×0.048)^0.5=0.0490.5×(1+(1-2×0.048)^0.5)=0.9751000000×4.37/0.975/360/80=156mm20.2×100×1000×0.01=200mm2板底受力鋼筋C8@200（AS=251mm2），分布鋼筋C8@200（AS=251mm2），布置時雙層雙向拉通鋼筋。。9.3平臺梁設(shè)計計算（1）平臺梁截面估算平臺梁跨度lc=3600mm；梁高h(yuǎn)≥1/12lc=300mm，取h=200mm，b=400mm。（2）荷載統(tǒng)計表9-3梯梁荷載計算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）分項系數(shù)荷載設(shè)計值（kN/m）永久荷載平臺板傳遞荷載3.405×1.9/2=3.23————梯板傳遞荷載6.61×2.97/2=9.82————平臺梁自重0.2×（0.4-0.1）×25=1.5————梁底抹灰自重0.015×（0.4-0.1）×2×17=0.15————小計14.71.3g=14.7×1.3=19.11可變荷載3.5×（1.9/2+2.97/2+0.2）=9.221.5q=9.22×1.5=13.83合計————32.94（3）跨度計算平臺板lo=lc=3600mm，凈跨為ln=3600-200=3400mm（4）內(nèi)力計算跨中彎矩32.94×2.972/8=36.32kN.m32.94×0.5×3.4=56kN400-35=365mm，b=200mm36.32×1000000/14.3/200/3652=0.0951－(1－2×0.095)^0.5=0.10.5×(1+(1-2×0.095)^0.5)=0.951000000×36.32/0.95/360/365=291mm20.25×200×400×0.01=200mm2梁底受力鋼筋選用2C16（As=402mm2），梁頂配筋與梁底一致。。0.7×1.43×200×365/1000=73.07kNV=56kN<73.07kN，故按構(gòu)造要求配置箍筋；；×0.28=0.28×1.43/360=0.111%故梯梁箍筋選配C8@200，實際配箍率為0.502%，故滿足要求。

10.基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù)地質(zhì)土層的情況，本設(shè)計基礎(chǔ)采用獨立基礎(chǔ)；基礎(chǔ)持力層選用礫砂，未修正地基承載力特征值為265kPa；根據(jù)內(nèi)力組合表，查到邊柱和中柱控制內(nèi)力，分別對其進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計；控制內(nèi)力如下表所示。混凝土采用C30，鋼筋采用HRB400，相應(yīng)的參數(shù)：fc=14.3kN/m2、ft=1.43kN/m2、fy=360kN/m2。表10-1一層柱底控制內(nèi)力控制內(nèi)力柱編號N(kN)M(kN.m)V(kN)邊柱標(biāo)準(zhǔn)值1954.8820.73-7.98設(shè)計值2602.1627.84-10.71中柱標(biāo)準(zhǔn)值2389.69-18.717.19設(shè)計值3195.2-25.19.6510.1邊柱獨立基礎(chǔ)設(shè)計10.1.1邊柱基礎(chǔ)底面尺寸確定基礎(chǔ)埋深為基底至室外地面的高度，假設(shè)基礎(chǔ)高度為750m，故基礎(chǔ)埋深d為0.75+0.55=1.3m，由持力層土層參數(shù)查規(guī)范可知：深度修正系數(shù)為4.4?；滓陨贤恋募訖?quán)平均重度：17.4kN/m3深度修正后地基承載力特征值：265+4.4×17.4×(1.3-0.5)=326.25kpa1.3+0.45/2=1.525m邊柱柱底軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：1954.88kN邊柱基底計算面積1954.88/(326.25-20×1.525)=6.61m2，由于柱底偏心距的存在，基底計算面積增大10%，即1.1×6.61=7.27m，一般l/b=（1.2~2.0），取基礎(chǔ)長度為3.2m，寬度為2.3m，基底面積為7.36>7.27mm2,滿足要求，另外基礎(chǔ)寬度小于3m，無需進(jìn)行寬度修正。10.1.2持力層承載力驗算20×1.525×7.36=224.48kN基底彎矩20.73+7.98×0.75=26.7kN.m偏心距26.7/2179.36=0.012m<L/6=3.2/6=0.533m?；灼骄鶋毫χ担?（(224.48+1954.88)/7.36=296.11<fa=326.25kpa，故滿足要求。 基底邊緣的最大壓力值:296.11×(1+6×0.012/3.2)=302.77<1.2fa=391.5kpa，故滿足要求。10.1.3基礎(chǔ)高度驗算（1）計算基底凈反力邊柱柱底內(nèi)力設(shè)計值F=2602.16kN、V=-10.71kN、M=27.84kN.m基底彎矩設(shè)計值27.84-10.71×0.75=19.81kN.m27.84-10.71×0.75=19.81kN.m基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力為：2602.16×(1±6×0.008/3.2)/7.36=358.86kpa/348.25kpa基礎(chǔ)沖切驗算基礎(chǔ)受沖切承載力應(yīng)滿足如下公式：基礎(chǔ)有效高度ho=h-50=750-50=700mm0.6m0.6+2×0.7=2m0.5×(0.6+2)=1.3m由于h0小于800mm，故0.7×1×1.43×1300×700/1000=910.91kN0.7×1×1.43×1300×700/1000=910.91kN358.86×1.357=486.97kN<910.91kN，故滿足沖切驗算。由于，故滿足沖切驗算。10.1.4基礎(chǔ)配筋計算 （1）柱邊（1-1截面）：對于此處偏心荷載可以取和的平均值。圖11-1配筋驗算示意圖(3.2+0.6)×(358.86-348.25)/(2×3.2)=6.3kpa348.25+6.3=354.55kpa(358.86+354.55)/2=356.71kpa(3.2-0.6)2×(2×2.3+0.6)=35.15m3356.71×35.15/24=522.46kN.m0.9×700×360=226800N/mm522.46×1000000/226800=2303.6mm2每米寬配筋面積：2303.6/2.3=1001.6mm2/m，故每延米最小配筋面積為0.15%×1000×750=1125mm2/m。選配C12@100，面積為1131mm2/m>max(1001.6mm2,1125mm2)，滿足要求。（2）柱邊（2-2截面）：(358.86+348.25)/2=353.56kpa(2.3-0.6)2×(2×3.2+0.6)=20.23m3353.56×20.23/24=298.02kN.m0.9×(700-16)×360=220320N/mm298.02×1000000/220320=1344.8mm2每米寬配筋面積：1344.8/3.2=420.3mm2/m故每延米最小配筋面積為0.15%×1000×750=1125mm2/m。選配C12@100，面積為1131mm2/m>max(420.3mm2,1125mm2)，滿足要求。10.2中柱獨立基礎(chǔ)設(shè)計10.2.1中柱基礎(chǔ)底面尺寸確定11-2中柱基礎(chǔ)計算簡圖中柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=2389.69kN，合力F=2Fk=4779.38kN，l1=3000mm。。對左中柱點彎矩取矩2389.69×3/4779.38=1.5mlo=(1/2~2/3)l1=1.5~2m，取lo為1.8m，故基礎(chǔ)長度l=2(xo+lo)=6.6m，基底壓力均勻分布。邊柱基底計算面積：4779.38/6.6/(326.25-20×1.525)=2.45m，取b=2.5m。10.2.2持力層承載力驗算(20×1.525)×2.5×6.6=503.25kN基底平均壓應(yīng)力為： (503.25+4779.38)/16.5=320.16<fa=326.25kpa，滿足要求。10.2.3按靜定梁計算基礎(chǔ)內(nèi)力圖11-3中柱基礎(chǔ)內(nèi)力簡圖中柱柱底內(nèi)力設(shè)計值F=3195.2kN、V=9.65kN、M=-25.1kN.m基礎(chǔ)沿縱向凈反力： 3195.2×2/6.6