-碧桂園斜屋面高支模施工方案

大朗碧桂園J73棟型斜屋面高支模施工方案PAGEPAGE3大朗碧桂園項(xiàng)目J73棟型斜屋面高支模施工方案工程概況大朗碧桂園項(xiàng)目J73棟型工程，由東莞市碧桂園房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興建，位于東莞市大朗鎮(zhèn)朗常路與朗東路交匯處.J73棟型工程為3棟(每棟含3個(gè)單元）6層住宅樓，項(xiàng)目名稱為J73-3A、J73—3B、J73(帶底商）;工程編號(hào)112＃、111＃、31＃。工程總建筑面積分別為6543。64、6610.86、6863.56m2，建筑物結(jié)構(gòu)形式均為框架結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)形式為預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)。六樓的頂屋設(shè)有夾層梁,三棟樓的天面均采用斜屋面,呈金字塔形.六層樓面設(shè)計(jì)標(biāo)高15。00m，夾層樓面設(shè)計(jì)標(biāo)高18.00、18。392m,坡屋頂最高標(biāo)高20.490m，最高脊梁的層高為5。49m，最低為3。0m(因WKL16a(2）、WKL16b（3）、WL4（1）、WKL19（2）、WL6(1）等梁下沒有設(shè)計(jì)夾層梁）;屋面坡度為32度，梁截面尺寸主要有200×400mm、300×500mm等截面型式，斜板厚為120mm，采用C25砼。由于該工程斜屋面結(jié)構(gòu)為折梁、折板形式，坡度較陡，采用門式架的高支模施工方案.編制依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2001中國建筑工業(yè)出版社;《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—2002中國建筑工業(yè)出版社;《建筑施工計(jì)算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2001中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；施工圖紙、施工組織設(shè)計(jì)三、門式架支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板，規(guī)格為920×1820，面板下排兩層80×80mm的木枋,上層枋間距300mm，下層枋間距1219mm（即架寬)。門架間距、跨距是800mm。2、梁：梁底板和梁側(cè)板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側(cè)設(shè)壓腳板,梁側(cè)板支撐間距不大于400mm，梁底板用80×80廣東松枋支承；梁底的上排枋間距為300mm，板底的上排枋間距為400mm，下排枋為80×80木枋。3、支撐體系:⑴、樓面模板、梁側(cè)及梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門式架加可調(diào)托作頂架，龍骨均用80×80mm木枋，上鋪18mm厚夾板。⑵、門式架之間全部用交叉連桿連接，每層門架沿排向設(shè)置縱橫水平拉桿，底部距地200mm設(shè)縱橫掃地桿。⑶、內(nèi)外兩側(cè)設(shè)450交叉剪力刀撐,每隔3m設(shè)一排的剪刀撐，剪刀撐底部到地.=4\＊GB2⑷、所有的門式架底托必須墊50×200墊木通長.=5\＊GB2⑸、屋面梁下設(shè)置夾層梁的支撐采用80×80木枋、間距350，斜撐在夾層梁上;木枋根部翹角墊固定在夾層梁上的模板，夾層梁的支撐系統(tǒng)不拆除。木枋之間采用方條在木枋中部水平固定拉結(jié)。四、門式架高支撐施工方法1、模板搭設(shè)⑴、門架按設(shè)計(jì)斜面坡度要求拉一條斜線，先沿屋脊梁開始排架，離柱邊200mm排第一只架，每間距800mm放一只架，并拉上交叉連桿，排至梁的另一邊的支承柱時(shí),如果排架至柱的距離大于400mm時(shí)，將最后幾排的門架排距由800mm調(diào)整為600mm，使最后一排排距符合要求。底層架鋪設(shè)后,再架設(shè)中層或上層架，然后加頂托,大致調(diào)整高度到預(yù)定平水，在頂托上放木枋，第一層枋沿梁軸方向，第二排枋垂直梁軸方向、間距300mm.然后調(diào)整頂托高度，使梁底板調(diào)至預(yù)定高度，鋪梁底板，固定梁底板，梁底板裝好后再裝梁側(cè)板和樓面模板。⑵、順著卸屋面板坡度方向與門架的跨距方向一致的方法搭設(shè)斜板門式架。斜板門式架一般取2榀為一組,斜屋面板的梯形或三角形的斜腰邊處以臨斜邊處200mm增設(shè)鋼管立桿或門式架,第二排枋成放射狀放置。第一層枋和頂托之間的三角形空隙采用三角形木楔塊塞緊。三角形木楔塊須按照屋面坡度預(yù)制加工好.=3\*GB2⑶門式腳手架支撐體系要求在底部上200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿，縱橫各一道,以保證整體性及穩(wěn)定性.在頂層架頂部下100mm縱橫必須各扣一道鋼管拉桿，以分散斜向壓力。=4\*GB2⑷、在底層架橫桿中央處扣一道通長拉桿，故整個(gè)支撐高度范圍內(nèi)設(shè)置水平拉桿如下：距樓面200mm設(shè)掃地桿，以上每個(gè)門式架設(shè)置一道水平拉桿；水平拉桿要通長設(shè)置,縱橫方向均設(shè)，交接處用鋼管扣扣住，在端部要頂?shù)街?、模板拆除根據(jù)混凝土七天及二十八天抗壓試件試驗(yàn)報(bào)告，當(dāng)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度要求后，再安排拆除模板;對板及梁部分,強(qiáng)度要達(dá)到75％；對懸臂部分,跨度大于8m的梁，拆模強(qiáng)度要達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%。模板拆除時(shí)，先松頂托，把頂托除下,利用原支撐體系做腳架，拆卸梁及樓面模板,最后拆除支撐體系.五、質(zhì)量保證措施⑴立柱就位前應(yīng)放出控制線，使立柱盡量在同一直線上，以便與水平拉桿連接及使其滿足間距要求。⑵門架、立柱排放時(shí)要用線陀吊線,控制其垂直度。⑶水平拉結(jié)施工時(shí)應(yīng)做到每完一層即驗(yàn)收一層，檢查其拉結(jié)是否牢固到位,以防“虛結(jié)"。⑷所用的木料，尤其是木枋，必須于使用前嚴(yán)格檢查其完好性，嚴(yán)禁使用蟲蛀、腐蝕嚴(yán)重的枋材.⑸支撐系統(tǒng)施工完畢后要經(jīng)公司質(zhì)安部驗(yàn)收合格后方可鋪板。六。主要安全技術(shù)措施廢爛木枋不能使用；安裝、拆除外墻外模板時(shí)，必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求；內(nèi)模板安裝高度超過2。5m時(shí),應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架;在4m以上高空拆除模板時(shí)，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時(shí)撬落，操作時(shí)必須注意下方人員的動(dòng)向;正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準(zhǔn)拆除；安裝夾層或夾層以上的外圍墻、柱及梁模板，先搭設(shè)腳手架或安全網(wǎng)；水平拉桿不準(zhǔn)固定在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上.第七節(jié)、斜屋面門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書=1\＊ROMANI、斜屋面梁門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162—2008)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128—2000）、《建筑施工計(jì)算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2002）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）等規(guī)范編制.梁段:WL6（1）。模板支撐體系剖面圖門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1。模板構(gòu)造參數(shù)（一）梁構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：0.3m；梁截面高度D：0.5m；樓層高度H：5。5m；結(jié)構(gòu)表面要求:隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0。5m；(二)門架構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào)：MF1219A；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m（根據(jù)斜屋面坡度320，取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m.計(jì)算跨距1.0m計(jì)算依據(jù)：0。8/cos320=0.9433m)；步距=1。955m；門架的寬度b：1219.000mm；門架的高度h0:1930。000mm;h1：1536。000mm；門架立桿采用Φ48×3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用Φ26。8×2。5mm鋼管；門架承載力修正系數(shù)：0.9；（三)門架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種:鋼材Q235鋼(＞16-40);彈性模量E:206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2;2.荷載參數(shù)（一)梁模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：28。3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.77kN/m3；根據(jù)斜屋面坡度320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:24/cos320=28。3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1。5/cos320=1.77kN/m3；梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0.5kN/m2;砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k：12kN/m2；振搗砼對梁側(cè)模板荷載Q2k:4kN/m2；梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0。5kN/m2;振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2;（二）門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管，1步1設(shè)；剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè)；附件、安全網(wǎng)重量（kN/m）：0.02欄桿重量(kN/m）：0。013。梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向設(shè)置無次楞;（一）面板參數(shù)面板采用樺木（垂直方向）18mm厚覆面木膠合板;厚度：18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：15N/mm2;彈性模量E:5400N/mm2;（二）主楞參數(shù)材料：2根Ф48×3.5鋼管；間距(mm）:100，150*1;鋼材品種:鋼材Q235鋼（＞16-40);彈性模量E：206000N/mm2;屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f:205N/mm2;抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2;端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2;（三）加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑:M12；螺栓水平間距：450mm；螺栓豎向間距（mm)依次是：100，150*1;4。梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：單門架垂直梁軸線布置；（一)面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向）18mm厚覆面木膠合板；厚度:18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：15N/mm2；彈性模量E:5400N/mm2；（二）第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；間距：300mm;木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2;抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2;抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:1。7N/mm2；(三）第二層支撐梁參數(shù)材料:1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:1。7N/mm2;二、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162—2008)》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1。000m.面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；1。荷載計(jì)算及組合（一)新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：F1=0。22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ——砼的重力密度，取24。000kN/m3；t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取3。000h;T——砼的入模溫度,取20.000℃；V—-砼的澆筑速度,取1。500m/h；H——砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.500m;β1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。000；β2——砼坍落度影響修正系數(shù)，取1。000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算得到：F1=19.400kN/m2F2=12.000kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min(F1，F(xiàn)2)=12.000kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度:h=F/γ=12。000/24.000=0。500m；（二)振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2kQ2k=4kN/m2；（三)確定采用的荷載組合計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=12。000×1=12。000kN/m；計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合:底部荷載：q=max（q1，q2）=18。108kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×（1。2×12。000+1。4×4）×1=18。000kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×（1。35×12。000+1。4×0。7×4)×1=18.108kN/m；頂部荷載：q=0.9×1。4×0.7×4×1=3。528kN/m;2。內(nèi)力計(jì)算面板承受均布荷載作用，根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下:彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖（kN)變形計(jì)算簡圖變形圖(mm）經(jīng)過計(jì)算得到：最大彎矩M=0。083kN·m最大剪力：V=1.583kN最大變形：ν=0.127mm最大支座反力:F=2。906kN3。面板計(jì)算（一）板抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.083×106/5.400×104=1。536N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=1。536N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=15N/mm2，滿足要求?。ǘ隙扔?jì)算容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν］=l/250;第1跨最大撓度為0。127mm,容許撓度為0。400mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0。017mm，容許撓度為0。600mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0。020mm，容許撓度為0.280mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1。主楞計(jì)算主楞采用2根Ф48×3。5鋼管為一組，共2組.主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2×12。19×104=2。438×105mm4；W=2×5。08×103=1。016×104mm3;E=206000N/mm2；主楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：(a）計(jì)算彎矩和剪力采用:q=2。906/1=2。906kN/m；（b）計(jì)算撓度采用：q=1。835/1=1.835kN/m；最大彎矩M=0。1ql2=0.1×2。906×0。4502=0。059kN.m最大剪力V=0。6ql=0。6×2.906×0。450=0.785kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2。906×0.450=1.439kN最大變形ν=0。677ql4/100EI=0.677×1.835×450。0004/（100×206000×2。438×105)=0。010mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.059×106/1。016×104=5。793N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=5。793N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=205N/mm2，滿足要求！(2）主楞抗剪強(qiáng)度計(jì)算τ=VS0/Itw=0.392×1000×6946/(2。438×105×3。5)=3。194N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值3。194N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求?。?）主楞撓度計(jì)算最大撓度：ν=0。010mm;容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν]=l/250=1。800mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值：ν=0。010mm小于最大允許撓度值：［ν］=1。800mm，滿足要求!2.穿梁螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N］=f×A其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A-—穿梁螺栓有效面積（mm2);f-—穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào)：M12；查表得:穿梁螺栓有效直徑：9.85mm;穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值：［N］=170×76/1000=12。920kN;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.439kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.439kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值［N］=12。920kN,滿足要求！四、梁底模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范(JGJ162—2008)》第5。2。1條規(guī)定，面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為0.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=300×183/12=1.458×105mm4;W=300×182/6=1。620×104mm3；1。荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0。5×0.300=0。150kN/m;新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28。3×0。300×0。5=4。245kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1。77×0.300×0.5=0.266kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=4。661kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.300=0。600kN/m；（1）計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=4。661kN/m;（2)計(jì)算彎矩采用基本組合:q=max（q1，q2）=6。192kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0。9×（1.2×4。661+1。4×0。600）=5。789kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1。35×4.661+1.4×0.7×0。600）=6。192kN/m;2。面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ＝M/W<［f］其中:W——面板的截面抵抗矩，W=1。620×104mm3；M——面板的最大彎矩(N·mm）M=0。125ql2=6.966×104N·mm;計(jì)算彎矩采用基本組合：q=6.192kN/m;面板計(jì)算跨度：l=300mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=6。966×104/1。620×104=4.300N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=4。300N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=15N/mm2，滿足要求！3。面板撓度驗(yàn)算ν=5ql4/（384EI)≤［ν］其中:q-—作用在模板上的壓力線荷載:q=4.661kN/m；l—面板計(jì)算跨度：l=300mm；E——面板材質(zhì)的彈性模量:E=5400N/mm2；I——截面慣性矩:I=1。458×105mm4；［ν］—容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν］=l/250=1。200mm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=5×4.661×300.0004/(384×5400×1。458×105）=0。624mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值：ν=0。624mm小于最大允許撓度值:[ν］=1。200mm,滿足要求!五、梁底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341。33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8。533×104mm3；E=10000N/mm2；（一)荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0。3×(0。5×2×0。32+0。5×0。3）/0。3=0.470kN/m;新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28。3×0。3×0。5=4。245kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1。77×0。3×0。5=0.266kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=4。981kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0。3=0.600kN/m；計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞.永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkb=(25×0。18+0。5)×0.3×0。5/2=0。375kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qkb=1.0×0.3×0。5/2=0。075kN；（1)計(jì)算彎矩和剪力時(shí)，采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計(jì)值q1=0。9×（1。2×4。981+1.2×0.038+1.4×0.600)=6.176kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計(jì)值F1=0。9×（1。2×0.375+1。4×0.075)=0.500kN;（2）計(jì)算彎矩和剪力時(shí)，采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重）：均布荷載設(shè)計(jì)值q2=0。9×（1.35×4。981+1.35×0。038+1.4×0。7×0。600)=6。627kN/m;樓板傳來集中力設(shè)計(jì)值F2=0.9×（1.35×0。375+1.4×0。7×0。075)=0.522kN；(3)計(jì)算撓度時(shí)，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合（含支撐梁自重）：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=4。981+0。038=5。019kN/m;樓板傳來集中力標(biāo)準(zhǔn)值F3=0.375kN；（二）支撐梁驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下:彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m）剪力圖(kN）變形計(jì)算簡圖變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為:N1=1。540kNN2=1。540kN計(jì)算得到:最大彎矩:M=0。724kN.m最大剪力：V=1。540kN最大變形：ν=2。286mm最大支座反力:F=1。540kN(1）支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0。724×106/8。533×104=8。489N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=8.489N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=17N/mm2，滿足要求!（2）支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=1。540×1000×64000/（3。413×106×80)=0。361N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.361N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2，滿足要求!（3）支撐梁撓度計(jì)算[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν]=l/250；第1跨最大撓度為2.286mm，容許撓度為4。876mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞為一組,共2組。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×341.33×104=3。413×106mm4；W=1×85。33×103=8。533×104mm3；E=10000N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)行驗(yàn)算,支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.支撐梁所受集中荷載F:計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用F1=1。540kN；計(jì)算撓度時(shí)采用F2=1.145kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用q1=0。052kN/m；計(jì)算撓度時(shí)采用q2=0。038kN/m;根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下:彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖（kN·m）剪力圖(kN）變形計(jì)算簡圖變形圖（mm)計(jì)算得到：最大彎矩:M=0。523kN.m最大剪力：V=3.321kN最大變形：ν=0。729mm最大支座反力：F=5。656kN（1）支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.523×106/8。533×104=6.134N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=6。134N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=17N/mm2,滿足要求!（2）支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=3.321×1000×64000/（3。413×106×80）=0.778N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.778N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fv］=1.700N/mm2，滿足要求!（3）支撐梁撓度計(jì)算[ν］-容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.729mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0。082mm，容許撓度為4。000mm,滿足要求!第3跨最大撓度為0.729mm,容許撓度為4。000mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求!六、門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算1.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力（kN/m)門架的每跨距內(nèi),每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.663/1。955=0。339kN/m。（2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力(kN/m）剪刀撐采用Φ48×3。5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置,每米高的鋼管重計(jì)算:tgα=(4×1.955)/（4×1.000)=1。9552×0。038×(4×1.000）/cosα/（4×1。955）=0。086kN/m；水平加固桿采用Φ48×3。5mm鋼管,按照1步1設(shè)設(shè)置,每米高的鋼管重為：0。038×（1×1.000）/（1×1。955)=0。020kN/m;每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè)，每米高的鋼管重為：（1×0.0135+4×0.0145)/1.955=0.037kN/m；每米高的附件重量為0.02kN/m;每米高的欄桿重量為0。01kN/m；經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0。172kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=NGK1+NGK2=0。512kN/m；2。門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/（kφAo)≤［f]其中σ-門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）；N-作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計(jì)值,它包括：支撐梁傳遞荷載設(shè)計(jì)值：N1=2×5.656=11。312kN；門架及加固件自重荷載設(shè)計(jì)值：N2=0。9×1.2×0。512×（5.5-0。5）=2.762kN；N=N1+N2=11。312+2。762=14。075kN；k——門架承載力修正系數(shù)，k=0。9；Ao——一榀門架兩邊立桿的毛截面面積，Ao=2A1=9。780cm2;［f］—-鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f]=205N/mm2;φ——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比koho/i查《模板規(guī)范JGJ162—2008》附錄D得到,φ=0。377;其中：長度修正系數(shù)ko=1.13;門架的高度h0=1。93m；門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=(I/A1）1/2=1.650cm；門架立桿的毛截面面積A1=4.89cm2；門架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1·h1/h0=13。320cm4；門架立桿的毛截面慣性矩I0=12。19cm4；門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1。42cm4；門架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m；門架立柱長細(xì)比λ計(jì)算值：λ=h0/i=1。93×100/1。650=116.939門架立柱長細(xì)比λ=116。939小于門架立柱允許長細(xì)比［λ］=150,滿足要求！門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值σ=14.075×103/(0。9×0。377×9.780×102）=42.365N/mm2；門架立柱穩(wěn)定性計(jì)算σ=42。365N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f］=205N/mm2，滿足要求!=2\*ROMANII、斜屋面板門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162—2008）、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128—2000）、《建筑施工計(jì)算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）等規(guī)范編制。板段：B1。斜屋面板荷載進(jìn)行水平換算后，取門式架最高搭設(shè)高度5.2m和水平投影平面進(jìn)行安全計(jì)算；門式架搭設(shè)跨距為0。8米，為了大橫桿的驗(yàn)算準(zhǔn)確、實(shí)際取門式架計(jì)算跨距為1。0米。實(shí)際搭設(shè)門式架跨距方向的門式架高度以斜屋面坡度為準(zhǔn)。模板支撐體系剖面圖門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1。模板構(gòu)造參數(shù)（一）梁構(gòu)造參數(shù)樓層高度H:5.2m；混凝土樓板厚度:120mm;結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；（二）門架構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào):MF1219A；門架間距：800mm；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0。800m(根據(jù)斜屋面坡度320，取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m.計(jì)算跨距1。0m計(jì)算依據(jù)：0.8/cos320=0。9433m）;步距=1。955m;門架的寬度b:1219。000mm；門架的高度h0：1930.000mm；h1:1536。000mm;門架立桿采用Φ48×3。5mm鋼管;立桿加強(qiáng)桿采用Φ26。8×2。5mm鋼管;門架承載力修正系數(shù)：0.9；(三）門架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16—40）;彈性模量E:206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy:235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2;端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；2。荷載參數(shù)（一）板模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:28。3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1。297kN/m3;板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0。354kN/m2；根據(jù)斜屋面坡度320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1。1/cos320=1。297kN/m3;板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0。3/cos320=0。354kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度:1000mm;施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k：計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2。5kN/m2;計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1。5kN/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kN/m2；（二）門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管，1步1設(shè);剪刀撐采用Φ48×3。5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置;1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè);附件、安全網(wǎng)重量（kN/m）：0。02欄桿重量（kN/m）：0。013。板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁上順下橫單門架；（一)面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向）18mm厚覆面木膠合板;厚度:18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm:15N/mm2;彈性模量E：5400N/mm2;（二)第一層支撐梁參數(shù)材料:1根80×80矩形木楞；間距：400mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2;抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7N/mm2；（三）第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2;抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1。7N/mm2;二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162—2008）》第5.2。1條規(guī)定，面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1。000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=1000×183/12=4。860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.354×1。000=0。354kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×1。000×0。12=3.396kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×1。000×0。12=0。156kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0.354+3。396+0。156=3.906kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2。5×1。000=2。500kN/m;計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5kN；（1）計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=3。906kN/m；(2)計(jì)算彎矩采用基本組合：A永久荷載和均布活荷載組合q=max（q1,q2）=7。368kN/m;由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1。2×3.906+1。4×2。500)=7。368kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×（1.35×3。906+1。4×0.7×2.500)=6。950kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0。9×1。2×3.906=4.218kN/m；P1=0。9×1。4×2。5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0。9×1。35×3.906=4。745kN/m；P2=0。9×1。4×0。7×2.5=2。205kN；2。面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ＝M/W<[f]其中:W--面板的截面抵抗矩,W=5.400×104mm3;M——面板的最大彎矩（N·mm）M=max（Ma,Mb1,Mb2）=0。399kN·m；Ma=0.125q×l2=0。125×7.368×0。42=0。147kN·m；Mb1=0。125q1×l2+0。25P1×l=0.125×4.218×0。42+0。25×3。150×0。4=0。399kN·m;Mb2=0。125q2×l2+0.25P2×l=0。125×4。745×0.42+0。25×2。205×0。4=0.315N·mm；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=0.399×106/5。400×104=7.396N/mm2;實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=7。396N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=15N/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算ν=5ql4/（384EI）≤［ν]其中：q——作用在模板上的壓力線荷載：q=3。906kN/m；l—面板計(jì)算跨度：l=400mm；E-—面板材質(zhì)的彈性模量：E=5400N/mm2；I——截面慣性矩:I=4。860×105mm4；［ν］—容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν］=l/250=1。600mm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=5×3.906×4004/（384×5400×4.860×105）=0.496mm;實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0。496mm小于最大允許撓度值:[ν］=1.600mm，滿足要求!三、板底支撐梁的計(jì)算1。第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距400mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341。33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8。533×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計(jì)算及組合:模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0。354×0.4=0.142kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0。4×0。12=1.358kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×0。4×0.12=0。062kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0。142+1。358+0。062=1。562kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2。5×0。4=1。000kN/m;計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2。5kN；（1）計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合（考慮支撐梁自重）：q=1.562+0。038=1。601kN/m；(2）計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合（考慮支撐梁自重)：A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0。9×1.2×（1.562+0。0384）=1.729kN/m；q2=0。9×1。4×1.000=1。260kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0。9×1.35×(1。562+0。0384）=1。945kN/m;q2=0。9×1。4×0。7×1。000=0。882kN/m;B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0。9×1.2×(1。562+0。0384)=1。729kN/m；P=0。9×1。4×2.5=3。150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0。9×1.35×(1。562+0。0384）=1。945kN/m;P=0.9×1。4×0。7×2。5=2。205kN；（二）荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計(jì)算.作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合"和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力,把永久荷載和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值，查《模板規(guī)范（JGJ162-2008)》附錄C表C。1-2確定內(nèi)力系數(shù).（1)最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max（Ma，Mb)=0.809kN·m;A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0。100×q1×l2+0。117×q2×l2=0。100×1。729×12+0.117×1.26×12=0.320kN·m；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0。080×q×l2+0.213×P×l=0。080×1。729×12+0.213×3.150×1=0。809kN·m;(2）最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.163kN；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0。600×q1×l+0。617×q2×l=0。600×1。729×1+0。617×1。260×1=1。815kN；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0。600×q×l+0.675×P=0。600×1。729×1+0。675×3。150=3。163kN；（3）最大變形ν計(jì)算ν=0。677ql4/100EI=0。677×1。600656×10004/（100×10000×3。413×106）=0.317mm(三）支撐梁驗(yàn)算(1）支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.809×106/8。533×104=9.484N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=9。484N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求!(2）支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=3.163×1000×64000/（3.413×106×80）=0。741N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.741N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2,滿足要求?。?)支撐梁撓度計(jì)算最大撓度：ν=0。317mm；[ν］—容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν］=l/250=4。000mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0。317mm小于最大允許撓度值：［ν]=4.000mm,滿足要求!2。第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104=3.413×106mm4;W=1×85。33×103=8。533×104mm3；E=10000N/mm2；（一）荷載計(jì)算及組合（1)第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2.規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁,而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1.5×0.4=0。600kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.729kN/m；q2=0。9×1。4×0.600=0.756kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重)：q1=1.945kN/m；q2=0。9×1。4×0.7×0。600=0.529kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1。200×q2×l=1.100×1。729×1+1。200×0。756×1=2。809kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1。100×q1×l+1.200×q2×l=1。100×1.945×1+1。200×0。529×1=2.774kN；A第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用)：最大支座反力F=max（F1,F2）=2.809kN；B第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力(計(jì)算第二層支撐梁變形采用）:F=1。100×q×l=1。100×1。601×1=1。761kN；(2）第二層支撐梁自重A計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0。052kN/m；B計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q=0.038kN/m；（二）荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下:彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN）變形計(jì)算簡圖變形圖（mm）計(jì)算得到:最大彎矩:M=0。948kN.m最大剪力：V=4.956kN最大變形：ν=2.211mm最大支座反力：F=7.768kN（三）支撐梁驗(yàn)算（1)支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0。948×106/8。533×104=11.115N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=11。115N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=17N/mm2,滿足要求!(2）支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=4。956×1000×64000/（3。413×106×80)=1.162N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值1。162N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv］=1.700N/mm2,滿足要求?。?)支撐梁撓度計(jì)算[ν]—容許撓度：結(jié)構(gòu)表面隱藏［ν]=l/250；第1跨最大撓度為2。210mm，容許撓度為4.876mm，滿足要求!第2跨最大撓度為0。530mm，容許撓度為3。200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為2.211mm,容許撓度為4.876mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求!四、門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算1。支撐梁傳遞的支座反力計(jì)算《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1。0kN/m2.規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面,通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁,通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱.由于活荷載位置的不確定性,如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a×立柱橫距l(xiāng)b）來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值小)。所以,我們采用“力傳遞法"進(jìn)行計(jì)算.計(jì)算的方法完全同“2.第二層支撐梁的計(jì)算"中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意:作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1×0。4=0。400kN/m；通過以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1=7。092kN;2.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架自重產(chǎn)生的軸向力（kN/m)門架的每跨距內(nèi),每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為:經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.663/1。955=0.339kN/m.(2）加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力（kN/m）剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計(jì)算:tgα=（4×1。955）/（4×1.000）=1。9552×0。038×（4×1。000）/cosα/（4×1。955）=0。086kN/m；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管，按照1步1設(shè)設(shè)置，每米高的鋼管重為:0。038×(1×1.000）/（1×1.955)=0.020kN/m;每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),每米高的鋼管重為：（1×0.0135+4×0。0145）/1。955=0.037kN/m；每米高的附件重量為0.02kN/m;每米高的欄桿重量為0。01kN/m;經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0。172kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=NGK1+NGK2=0。512kN/m;3.門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(kφA1）≤［f］其中σ—門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2）；N-作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計(jì)值，它包括：支撐梁傳遞荷載設(shè)計(jì)值：N1=7。092kN；門架及加固件自重荷載設(shè)計(jì)值：N2=0。9×1.2×0.512×（5.2—0。12）/2=1.403kN；N=N1+N2=7。092+1.403=8。495kN；k-—門架承載力修正系數(shù)，k=0.9；[f］—-鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f]=205N/mm2；φ—-門架立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比koho/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到,φ=0。377；其中：長度修正系數(shù)ko=1。13;門架的高度h0=1。93m;門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=(I/A1）1/2=1。650cm；門架立桿的毛截面面積A1=4。89cm2；門架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1·h1/h0=13。320cm4；門架立桿的毛截面慣性矩I0=12。19cm4;門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1.42cm4；門架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m;門架立柱長細(xì)比λ計(jì)算值：λ=h0/i=1。93×100/1.650=116.939門架立柱長細(xì)比λ=116.939小于門架立柱允許長細(xì)比［λ]=150，滿足要求!門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值σ=8。495×103/（0.9×0。377×4。89×102）=51。142N/mm2；門架立柱穩(wěn)定性計(jì)算σ=51。142N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2，滿足要求！五、樓蓋承載力計(jì)算（缺乏相關(guān)規(guī)范，僅供參考)樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162—2008）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)等規(guī)范編制。（一）模板支架參數(shù)信息設(shè)本工程當(dāng)前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工（施工層），施工層下面搭設(shè)3層支架。樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長度BL=6。8m;板單元寬度BC=3.8m.1。施工層下1層樓蓋模板（簡稱:下1層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h1=120mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑15天，混凝土強(qiáng)度fc1=9。496MPa，混凝土彈性模量Ec1=25984。000MPa;2。施工層下2層樓蓋模板（簡稱：下2層)支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h2=120mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑30天,混凝土強(qiáng)度fc2=11。900MPa,混凝土彈性模量Ec2=28000.000MPa;3。施工層下3層樓蓋模板(簡稱：下3層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h3=120mm,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑45天，混凝土強(qiáng)度fc3=11。900MPa，混凝土彈性模量Ec3=28000。000MPa；結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖（二）荷載計(jì)算1.下1層荷載計(jì)算立柱傳遞荷載組合值:P=8。495kN；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g1=120/1000×25=3。000kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=8。495×4/[2×（1219+800)×1000×10—6]=8。415kN/m2；2。下2層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g2=120/1000×25=3。000kN/m2;板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=0。750kN/m2;3。下3層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g3=120/1000×25=3。000kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=0。750kN/m2；4。樓層荷載分配假設(shè)層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/（E1h13）=P2/(E2h23)=P3/（E3h33）...則有：Pi'=（Eihi3∑Pi)/（∑（Eihi3)）；根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為：Ec1h13=25984。000×0。123=44.9004Ec2h23=28000。000×0.123=48。3840Ec3h33=28000。000×0。123=48。3840G1=1.2×（44.9004/141。6684)×9.000=3。423kN/m2G2=1。2×（48。3840/141.6684）×9。000=3.689kN/m2G3=1。2×（48。3840/141.6684）×9。000=3.689kN/m2Q1=1。4×(44。9004/141。6684)×9。915=4.400kN/m2Q2=1.4×（48.3840/141。6684）×9。915=4。741kN/m2Q3=1.4×（48。3840/141。6684）×9.915=4.741kN/m2(三）板單元彎矩計(jì)算四邊固定:Lx/Ly=3.8/6.8=0。559；查表：mx=0。03818，my=0.00595，mx’=-0.08103，my'=—0.05710；四邊簡支：Lx/Ly=3。8/6。8=0.559;查表:mqx=0.08793，mqy=0。02156；1。下1層板單元內(nèi)力計(jì)算因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G1'=G1+Q1/2=5。623kN/m2;Gq=G1+Q1=