中建塔吊基礎施工方案

XXXXXX項目塔吊基礎施工方案工程效果圖工程效果圖項目效果圖：高11cm×寬13.5cm；圖片設黑色邊框，粗細：1.0磅）(cscecl。g。：高1.2cm×寬1.2cm；圖片無邊框)XX年XX月目錄TOC\o"1-2"\h\u1.工程概況 頁一手資料。惡劣天氣識別：惡劣天氣是氣象學上所指的發(fā)生突然、移動迅速、劇烈、破壞力極大的災害性天氣，主要有雷雨大風、冰雹、龍卷風、局部強降雨等預防措施：與氣象站保持密切溝通，每2小時確認天氣狀況。在屋頂設置風速儀，實時監(jiān)控屋面處的實際風速，一旦超過12m/s即停止作業(yè)。當通知有大風、臺風、暴雨、雷暴等預警時，及時停止現(xiàn)場吊裝作業(yè)起吊時保證構件平穩(wěn)再繼續(xù)吊裝，同時起鉤過程中不得有變幅、回轉等操作，防止構件在空中發(fā)生較大擺動。應急救援醫(yī)院應急救援醫(yī)院信息醫(yī)院名稱：坪山區(qū)人民醫(yī)院醫(yī)院地址：深訓市坪山區(qū)坪山人民街19號醫(yī)院電話急救援路線本項目應急單位為：深訓市坪山區(qū)人民醫(yī)院；距離本項目3公里。聯(lián)系電話急救電話為120。地址：深訓市坪山區(qū)人民街19號。圖8.5應急救援路線計算書天然地基受力時荷載計算（自重荷載及起重荷載、風荷載計算、塔機的傾覆力矩）地基承載力計算地基基礎承載力驗算承臺配筋計算地基變形計算預應力管樁受力時：荷載計算（自重荷載及起重荷載、風荷載計算、塔機的傾覆力矩）樁豎向力計算承臺受彎計算承臺剪切計算樁身承載力驗算樁豎向承載力驗算樁的抗拔承載力驗算人工挖孔樁受力時：荷載計算（自重荷載及起重荷載、風荷載計算、塔機的傾覆力矩）承臺計算樁身最大彎矩計算樁配筋計算樁豎向承載力驗算天然基礎計算計算依據(jù)：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術標準》JGJ/T187-20192、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTPB6515-10塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)60塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)62塔身析架結構角鋼塔身析架結構寬度B(m)2二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)1834.51起重荷載標準值Fqk(kN)65.49豎向荷載標準值Fk(kN)1900（說明書數(shù)據(jù)1295.33kn，人為放大至1900）水平荷載標準值Fvk(kN)35.97傾覆力矩標準值Mk(kN·m)3033.07非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)1834.51水平荷載標準值Fvk'(kN)178.82傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)4656.112、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1=1.35×1834.51=2476.588起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk=1.35×65.49=88.411豎向荷載設計值F(kN)2476.588+88.411=2565水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk=1.35×35.97=48.559傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk=1.35×3033.07=4094.645非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'=1.35×1834.51=2476.588水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'=1.35×178.82=241.407傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk'=1.35×4656.11=6285.748三、基礎驗算圖9.2-1基礎平面布置圖基礎布置基礎長l(m)7.5基礎寬b(m)7.5基礎高度h(m)1.7基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重γc(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)100地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)200基礎寬度的地基承載力修正系數(shù) ηb0.3基礎埋深的地基承載力修正系數(shù) ηd1.5基礎底面以下的土的重度 γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度19基礎埋置深度d(m)1.7 γm(kN/m3)修正后的地基承載力特征值 fa(kPa)251.3地基變形基礎傾斜方向一端沉降量 S1(mm)6基礎傾斜方向另一端沉降量 S2(mm)0基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)8000基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhYC=7.5X7.5X1.7X24=2295KN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35X2295=3098.25KN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk''=Mk'=4656.11KN.mFvk''=Fvk'/1.2=178.82/1.2=149.017KN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=M'=6285.748KN.mFv''=Fv'/1.2=241.407/1.2=201.172KN基礎長寬比：l/b=7.5/7.5=1三1.1，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=7.5X7.52/6=70.312m3Wy=bl2/6=7.5X7.52/6=70.312m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=4656.11X7.5/(7.52+7.52)0.5=3292.367KN.mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=4656.11X7.5/(7.52+7.52)0.5=3292.367KN.m1、偏心距驗算(1)偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1834.51+2295)/56.25-3292.367/70.312-3292.367/70.312=-20.236<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。圖9.2-2偏心計算圖(2)、偏心距驗算偏距:e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(4656.11+178.82×1.7)/(1834.51+2295)=1.201m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離:a=(7.52+7.52)0.5/2-1.201=4.102m偏心距在x方向投影長度:eb=eb/(b2+l2)0.5=1.201X7.5/(7.52+7.52)0.5=0.849m偏心距在y方向投影長度:el=el/(b2+l2)0.5=1.201X7.5/(7.52+7.52)0.5=0.849m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離:b'=b/2-eb=7.5/2-0.849=2.901m偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離:l'=l/2-el=7.5/2-0.849=2.901mb'l'=2.901X2.901=8.414m2二0.125bl=0.125X7.5X7.5=7.031m2滿足要求!2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值pkmin=-20.236kpapkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1834.51+2295)/(3X2.901X2.901)=163.599kpa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1834.51+2295)/(7.5×7.5)=73.414kN/m24、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fak+ηbY(b-3)+ηdYm(d-0.5)=200.00+0.3X19X(6-3)+1.5X19X(1.7-0.5)=251.30kpa(2)、軸心作用時地基承載力驗算pk=73.414kpa三fa=251.3kpa滿足要求!(3)、偏心作用時地基承載力驗算pkmax=163.599kpa三1.2fa=1.2X251.3=301.56kpa滿足要求!5、基礎抗剪驗算圖9.2-3基礎抗剪驗算圖基礎有效高度：h0=h-δ=1700-(100+25/2)=1587mmX軸方向凈反力：pxmin=Y(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/wx)=1.35X(1834.510/56.250-(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=-50.233kpapxmax=Y(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/wx)=1.35X(1834.510/56.250+(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=138.289kpa假設pxmin=0，偏心安全，得p1x=((b+B)/2)pxmax/b=((7.500+2.000)/2)X138.289/7.500=87.583kpaY軸方向凈反力：pymin=Y(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/wy)=1.35X(1834.510/56.250-(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=-50.233Kpapymax=Y(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/wy)=1.35X(1834.510/56.250+(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=138.289Kpa假設pymin=0，偏心安全，得p1y=((l+B)/2)pymax/l=((7.500+2.000)/2)X138.289/7.500=87.583Kpa基底平均壓力設計值：px=(pxmax+p1x)/2=(138.289+87.583)/2=112.936Kpapy=(Pymax+P1y)/2=(138.289+87.583)/2=112.936kPa基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=112.936X(7.5-2)X7.5/2=2329.313KNVy=|py|(l-B)b/2=112.936X(7.5-2)X7.5/2=2329.313KNX軸方向抗剪：h0/l=1587/7500=0.212三40.25βcfclh0=0.25X1X14.3X7500X1587/1000=42551.438KN二Vx=2329.313KN滿足要求!Y軸方向抗剪：h0/b=1587/7500=0.212三40.25βcfcbh0=0.25X1X14.3X7500X1587/1000=42551.438KN二Vy=2329.313KN滿足要求!6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|6-0|/8000=0.0008三0.001滿足要求!四、基礎配筋驗算圖9.2基礎配筋表配筋部位鋼筋配筋部位鋼筋基礎底部長向配筋HRB400Φ25@150基礎底部短向配筋HRB400Φ25@150基礎頂部長向配筋HRB400Φ25@150基礎頂部短向配筋HRB400Φ25@150基礎豎向連接筋HRB400Φ16@5001、基礎彎距計算基礎X向彎矩：MI=(b-B)2pxl/8=(7.5-2)2X112.936X7.5/8=3202.805KN.m基礎Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(7.5-2)2×112.936×7.5/8=3202.805kN·m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=3202.805×106/(1×14.3×7500×15872)=0.012ζ1=1-(1-2aS1)0.5=1-(1-2X0.012)0.5=0.012YS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994AS1=|MⅡ|/(YS1h0fy1)=3202.805X106/(0.994X1587X360)=5640mm2基礎底需要配筋：A1=max(5640，pbh)=max(5640，0.0015X7500X1700)=19125mm2基礎底長向實際配筋：As1'=25034.566mm2≥A1=19125mm2滿足要求!(2)、底面短個向配筋面積aS2=|MI|/(a1fclh02)=3202.805X106/(1X14.3X7500X15872)=0.012ζ2=1-(1-2aS2)0.5=1-(1-2X0.012)0.5=0.012YS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994AS2=|MI|/(YS2h0fy2)=3202.805X106/(0.994X1587X360)=5640mm2基礎底需要配筋：A2=max(5640，plh)=max(5640，0.0015X7500X1700)=19125mm2基礎底短向實際配筋：AS2'=25034.566mm2二A2=19125mm2滿足要求!(3)、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：AS3'=25034.566mm2二0.5AS1'=0.5X25034.566=12517.283mm2滿足要求!(4)、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋：AS4'=25034.566mm2二0.5AS2'=0.5X25034.566=12517.283mm2滿足要求!(5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向HRB40016@500。五、配筋示意圖圖9.2-2基礎配筋圖矩形承臺樁基礎計算一、計算參數(shù)塔機型號：XXX塔吊對基礎的荷載，按照塔吊最大安裝自由高度62m計算：圖9.3-1傾覆力矩圖1）非工作狀態(tài)傾覆力矩Mv=5128kN.m2）工作狀態(tài)傾覆力矩Mv=3027kN.m基礎尺寸：6m根6m根1.5m混凝土強度：C35垂直力Fv=862kN垂直力Fv=990kN自重G‘=1350KN水平力Fh=202kN水平力Fh=54kN預制管樁：間距4.5m,樁徑500mm。計算模型如下：圖9.3-2計算模型二、樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(862+1350.00)/4=553.00kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350)/4+(5128+140.55x1.50)/6.36=1392.06kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350-0)/4-(5128+140.55x1.50)/6.36=-286.06kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(862+1350.00+128)/4=585.00kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350+128)/4+(3026.62+54.05x1.50)/6.36=1073.40kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350+128-0)/4-(3026.62+54.05x1.50)/6.36=96.60kN三、承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重,第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35x(Fk+Fqk)/n+1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x(862+128)/4+1.35x(3026.62+54.05x1.50)/6.36=993.47kN最大拔力Ni=1.35x(Fk+Fqk)/n-1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x(862+128)/4-1.35x(3026.62+54.05x1.50)/6.36=-325.22kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35xFk/n+1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x862/4+1.35x(5128.14+140.55x1.50)/6.36=1423.66kN最大拔力Ni=1.35xFk/n-1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x862/4-1.35x(5128.14+140.55x1.50)/6.36=-841.81kN2.彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》第6.4.2條其中Mx，My1——計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)；Xi，yi——單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Ni——不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2x1423.66x1.25=3559.16kN.m承臺最大負彎矩：Mx=My=2x-841.81x1.25=-2104.53kN.m3.配筋計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.2.10條式中a1——系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，a1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，a1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc——混凝土抗壓強度設計值；h0——承臺的計算高度；fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=