2014年注冊(cè)土木工程師(水利水電工程)《專業(yè)基礎(chǔ)考試》真題及詳解

2014年注冊(cè)土木工程師（水利水電工程）《專業(yè)基礎(chǔ)考試》真題及詳解單項(xiàng)選擇題（共60題，每題2分。每題的備選項(xiàng)中只有一個(gè)最符合題意。）1．平衡液體中的等壓面必為（）。A．水平面B．斜平面C．旋轉(zhuǎn)拋物面D．與質(zhì)量力相正交的面【參考答案】D【參考解析】靜止液體中壓強(qiáng)相等的各點(diǎn)所組成的面稱為等壓面。例如液體與氣體的交界面（自由表面）、處于平衡狀態(tài)下的兩種液體的交界面都是等壓面。等壓面可能是平面，也可能是曲面。平衡液體中質(zhì)量力與等壓面正交，且始終指向質(zhì)量力，即壓強(qiáng)增加的方向。2．管軸線水平，管徑逐漸增大的管道有壓流，通過(guò)的流量不變，其總水頭線沿流向應(yīng)（）。A．逐漸升高B．逐漸降低C．與管軸線平行D．無(wú)法確定【參考答案】B【參考解析】各斷面關(guān)于的連線稱為總能線或者總水頭線，它可以是直線也可以是曲線，但總是下降的，因?yàn)閷?shí)際液體流動(dòng)時(shí)總是有水頭損失的。3．其他條件不變，液體雷諾數(shù)隨溫度的增大而（）。A．增大B．減小C．不變D．不定【參考答案】A【參考解析】雷諾數(shù)Re是判斷液體流態(tài)的無(wú)量綱數(shù)，其計(jì)算公式為：Re＝vd/υ。式中v表示液體流速；d表示圓管直徑；υ表示液體的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)。由于液體的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)υ隨溫度的升高而降低，所以當(dāng)其他條件不變時(shí)，雷諾數(shù)隨溫度的增大而增大。4．如圖所示為壩身下部的三根泄水管a、b、c，其管徑、管長(zhǎng)、上下游水位差均相同，則流量最小的是（）。題4圖A．a(chǎn)管B．b管C．c管D．無(wú)法確定【參考答案】A【參考解析】忽略速度水頭進(jìn)行計(jì)算。三根泄水管中a管為自由出流，其流量計(jì)算公式為：其中，μc為管道流量系數(shù)，b、c管為淹沒(méi)出流，其流量計(jì)算公式為：其中，流量系數(shù)μc的計(jì)算公式為：短管在自由出流和淹沒(méi)出流的情況下，流量系數(shù)計(jì)算公式雖然形式上不同，但是，在管道其他參數(shù)及布置完全相同的條件下，流量系數(shù)的數(shù)值是相等的。因?yàn)樵谘蜎](méi)出流時(shí)，μc的計(jì)算公式中的分母根號(hào)式下雖然比自由出流情況下少了一項(xiàng)l，但淹沒(méi)出流的∑ζ項(xiàng)卻比自由出流的∑ζ項(xiàng)多了一個(gè)出口局部水頭損失系數(shù)ζ出，在淹沒(méi)出流情況下，若下游水池較大，出口局部水頭損失系數(shù)ζ出＝1.0。因此其他條件相同時(shí)，流量系數(shù)μc實(shí)際上是相等的。需注意的是兩者的水頭不同。自由出流時(shí)總水頭是上游水面至管道出口斷面中心的距離；淹沒(méi)出流時(shí)總水頭是上下游水位差。因此a管的作用水頭最小，流量最小。5．明渠均勻流總水頭線，水面線（測(cè)壓管水頭線）和底坡線相互之間的關(guān)系為（）。A．相互不平行的直線B．相互平行的直線C．相互不平行的曲線D．相互平行的曲線【參考答案】B【參考解析】均勻流是指總流中流線均為平行直線的水流，因此明渠中的均勻流具有如下特性：①明渠恒定均勻流的流速分布、流量、水深和過(guò)水?dāng)嗝娴男螤畲笮⊙爻滩蛔?；②“三線”（底坡線、測(cè)壓管水頭線、總水頭線）為相互平行的直線。6．水躍躍前水深h′和躍后水深h″之間的關(guān)系為（）。A．h′越大則h″越大B．h′越小則h″越小C．h′越大則h″越小D．無(wú)法確定【參考答案】C【參考解析】水躍是明渠水流從急流狀態(tài)（水深小于臨界水深）過(guò)渡到緩流狀態(tài)（水深大于臨界水深）時(shí)，水面驟然躍起的局部水流現(xiàn)象。躍前水深h′是指躍前斷面（表面水滾起點(diǎn)所在的過(guò)水?dāng)嗝妫┑乃?；躍后水深h″是指躍后斷面（表面水滾終點(diǎn)所在的過(guò)水?dāng)嗝妫┑乃睢Ｓ伤S方程曲線（題6解圖）可知，躍前水深h′和躍后水深h″呈反比關(guān)系，躍前水深愈小，對(duì)應(yīng)的躍后水深愈大；反之，躍前水深愈大，對(duì)應(yīng)的躍后水深愈小。題6解圖7．當(dāng)實(shí)用堰堰頂水頭大于設(shè)計(jì)水頭時(shí)，其流量系數(shù)m與設(shè)計(jì)水頭的流量系數(shù)md的關(guān)系是（）。A．m＝mdB．m＞mdC．m＜mdD．不能確定【參考答案】B【參考解析】關(guān)于實(shí)用堰，當(dāng)堰頂水頭大于設(shè)計(jì)水頭時(shí)，溢流水舌將偏離堰面并使堰面壓力減小，流量系數(shù)相應(yīng)增大；當(dāng)堰頂水頭小于設(shè)計(jì)水頭時(shí)，溢流水舌將貼壓堰面并使堰面壓力增大，流量系數(shù)相應(yīng)減小。8．計(jì)算消力池池長(zhǎng)的設(shè)計(jì)流量一般選擇（）。A．使池深最大的流量B．泄水建筑物的設(shè)計(jì)流量C．使池深最小的流量D．泄水建筑物下泄的最大流量【參考答案】D【參考解析】消力池過(guò)長(zhǎng)將增加不必要的建筑費(fèi)用；池長(zhǎng)不夠，即使池深足夠也不能在池中形成消能充分的水躍，底部主流甚至?xí)鱿艹貨_刷下游河床。顯然，合理的池長(zhǎng)應(yīng)從平底完全水躍的長(zhǎng)度出發(fā)來(lái)考慮。消力池池長(zhǎng)的設(shè)計(jì)流量取建筑物下泄的最大流量。9．滲流運(yùn)動(dòng)在計(jì)算總水頭時(shí)不需要考慮（）。A．壓強(qiáng)水頭B．位置水頭C．流速水頭D．測(cè)壓管水頭【參考答案】C【參考解析】滲流是指流體在孔隙介質(zhì)中的流動(dòng)。在滲流模型計(jì)算時(shí)由于滲流流速極為微小，流速水頭忽略不計(jì)。10．下列哪一項(xiàng)不屬于直剪試驗(yàn)？（）A．慢剪試驗(yàn)B．固結(jié)快剪試驗(yàn)C．快剪試驗(yàn)D．固結(jié)排水剪切試驗(yàn)【參考答案】D【參考解析】室內(nèi)測(cè)定土體抗剪強(qiáng)度的方法主要是直接剪切試驗(yàn)（直剪試驗(yàn)）和三軸壓縮試驗(yàn)（剪切試驗(yàn)）。根據(jù)剪切過(guò)程中施加法向應(yīng)力與水平剪應(yīng)力時(shí)的不同排水條件，直剪試驗(yàn)有三種試驗(yàn)方法：快剪、固結(jié)快剪、慢剪。根據(jù)施加圍壓與軸向荷載時(shí)的排水條件，三軸剪切試驗(yàn)也可分為三種試驗(yàn)方法：不固結(jié)不排水剪切、固結(jié)不排水剪切、固結(jié)排水剪切。本題中固結(jié)排水剪切試驗(yàn)是土體三軸試驗(yàn)的一種，不是直剪試驗(yàn)。11．下列哪一項(xiàng)不屬于巖石邊坡的常見(jiàn)破壞？（）A．崩塌B．平面性滑動(dòng)C．楔形滑動(dòng)D．圓弧型滑動(dòng)【參考答案】D【參考解析】巖石邊坡常見(jiàn)破壞模式有：崩塌、平面型滑動(dòng)、楔形滑動(dòng)。圓弧形滑動(dòng)是黏性土土坡的滑動(dòng)模式。12．在矩形均布荷載作用下，關(guān)于地基中的附加應(yīng)力計(jì)算，以下說(shuō)法錯(cuò)誤的是（）。A．計(jì)算基礎(chǔ)范圍內(nèi)地基中附加應(yīng)力B．計(jì)算基礎(chǔ)角點(diǎn)處地基與基礎(chǔ)接觸點(diǎn)的附加應(yīng)力C．計(jì)算基礎(chǔ)邊緣下地基中附加應(yīng)力D．計(jì)算基礎(chǔ)范圍外地基中附加應(yīng)力【參考答案】B【參考解析】荷載作用下，在地基中任一點(diǎn)都產(chǎn)生附加應(yīng)力，當(dāng)矩形基礎(chǔ)底面受到豎直均布荷載作用時(shí)，基礎(chǔ)的四個(gè)角點(diǎn)下任意深度z處的豎向附加應(yīng)力均相同，計(jì)算公式為：σz＝Kcp0。式中，p0表示基底附加壓力，單位為kPa；Kc表示無(wú)因次附加應(yīng)力系數(shù)。對(duì)于非角點(diǎn)下地基中的應(yīng)力可用角點(diǎn)法求得，即自計(jì)算點(diǎn)將荷載面分割為幾個(gè)小矩形荷載面，計(jì)算點(diǎn)要位于各小荷載面的公共角點(diǎn)上，再利用角點(diǎn)公式計(jì)算各個(gè)小荷載面對(duì)計(jì)算點(diǎn)產(chǎn)生的附加應(yīng)力，然后疊加。基礎(chǔ)角點(diǎn)處地基與基礎(chǔ)接觸點(diǎn)為奇異點(diǎn)，即應(yīng)力突變點(diǎn)，不能直接計(jì)算。13．以下哪項(xiàng)不是濕陷性黃土的特性？（）A．含較多可溶性鹽類B．粒度成分以黏粒為主C．孔隙比較大D．濕陷系數(shù)δs≥0.015【參考答案】B【參考解析】我國(guó)濕陷性黃土有如下特征：①一般呈黃色、褐黃色、灰黃色；②顆粒成分以粉粒（0.005～0.075mm）為主，一般約占土的總質(zhì)量的60%；③孔隙比較大，在1.0左右或更大；④含有較多的可溶鹽類；⑤豎直節(jié)理發(fā)育，能保持直立的天然邊坡；⑥濕陷性黃土的濕陷系數(shù)δs≥0.015；⑦一般具有肉眼可見(jiàn)的大孔隙（故黃土又稱為大孔土）。由于黃土形成的地質(zhì)年代和所處的自然地理環(huán)境的不同，它的外貌特征和工程特征有明顯的差異。14．臨塑荷載是指（）。A．持力層將出現(xiàn)塑性區(qū)時(shí)的荷載B．持力層中將出現(xiàn)連續(xù)滑動(dòng)面時(shí)的荷載C．持力層中出現(xiàn)某一允許大小塑性區(qū)時(shí)的荷載D．持力層剛剛出現(xiàn)塑性區(qū)時(shí)的荷載【參考答案】D【參考解析】臨塑荷載是指基礎(chǔ)邊緣的地基土剛剛開(kāi)始達(dá)到極限平衡時(shí)（剛剛出現(xiàn)塑性區(qū)時(shí)）地基所能承受的基底壓力，以Pcr表示。極限荷載是指地基土達(dá)到整體失穩(wěn)破壞時(shí)（出現(xiàn)連續(xù)滑動(dòng)面時(shí)）所承受的基底壓力，以Pu表示。臨界荷載是（或稱塑性荷載）指地基土中出現(xiàn)某一允許大小塑性區(qū)時(shí)所承受的基地壓力，工程中常將塑性區(qū)開(kāi)展深度達(dá)到基寬的1/3或1/4時(shí)所對(duì)應(yīng)的荷載作為地基的容許承載力，以P1/3和P1/4表示。15．某擋土墻墻高5m，墻后填土表面水平，墻背直立、光滑。地表作用q＝10kPa的均布荷載，土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)γ＝17kN/m3，φ＝15°，c＝0。作用在擋土墻上的總主動(dòng)壓力為（）。A．237.5kN/mB．15kN/mC．154.6kN/mD．140kN/m【參考答案】C【參考解析】由主動(dòng)土壓力系數(shù)計(jì)算公式：Ka＝tan2（45°－φ/2）＝tan2（45°－15°/2）＝0.589，因此地表土壓力為：p地表＝q·Ka＝10×0.589＝5.89kPa，墻底土壓力為：p墻底＝（q＋γ·H）·Ka＝（10＋5×17）×0.589＝55.96kPa。由于擋土墻上的土壓力呈梯形分布，因此總主動(dòng)土壓力為：Pa＝（5.89＋55.96）×5/2＝154.6kN/m。16．黏性土的最優(yōu)含水率與下列哪個(gè)值最接近？（）A．液限B．塑限C．縮限D(zhuǎn)．天然含水率【參考答案】B【參考解析】土的含水率是指土中水的質(zhì)量與土粒質(zhì)量之比。最優(yōu)含水率是黏性土含有一定弱結(jié)合水時(shí)，易被擊實(shí)時(shí)的含水率，對(duì)應(yīng)土擊實(shí)曲線的峰值。黏性土的最優(yōu)含水率與塑限（土體可塑態(tài)與半固態(tài)的分界含水率）接近。土體縮限（固態(tài)與半固態(tài)的分界含水率）時(shí)已無(wú)弱結(jié)合水，液限（液態(tài)和可塑態(tài)的界限含水率）時(shí)土體接近流態(tài)，均不利于土體擊實(shí)。天然含水率是土體自然狀態(tài)下的含水率，隨土的種類、質(zhì)地而變化。17．大面積均布荷載下，雙面排水達(dá)到相同固結(jié)度所需時(shí)間是單面排水的（）。A．1倍B．1/2C．1/4D．2倍【參考答案】C【參考解析】固結(jié)度計(jì)算公式為：式中，Ut是固結(jié)度；Tv是時(shí)間因數(shù)，且Tv＝Cv·t/H2，是無(wú)因次量；Cv是固結(jié)系數(shù)，單位為cm/s2；H為土層最大排水距離，雙面排水時(shí)為土層厚度的一半，單面排水時(shí)為土層厚度，單位為cm；t為固結(jié)時(shí)間，單位為s。土體達(dá)到相同固結(jié)度所需時(shí)間與最大排水距離的平方成正比，即t1︰H12＝t2︰H22。當(dāng)單面排水改為雙面排水時(shí)，最大排水距離減少一半，因此達(dá)到相同固結(jié)度所需時(shí)間為單面排水時(shí)間的1/4。18．下列物理性質(zhì)指標(biāo)，哪一項(xiàng)對(duì)無(wú)黏性土有意義？（）A．IpB．ILC．DrD．γmax【參考答案】C【參考解析】Ip表示黏性土的塑性指數(shù)，是指土體液限和塑限的差值，常以百分?jǐn)?shù)的絕對(duì)值表示。塑性指數(shù)越大，黏粒含量越高。IL表示黏性土的液性指數(shù)，液性指數(shù)是判別黏性土軟硬程度，即稠度狀態(tài)的指標(biāo)，又稱稠度。Dr表示砂土的相對(duì)密實(shí)度，相對(duì)密實(shí)度用來(lái)判斷砂土的密實(shí)狀態(tài)，可綜合反映土粒級(jí)配、形狀和結(jié)構(gòu)等因素的影響。γmax表示黏性土的最優(yōu)含水率，是黏性土含有一定弱結(jié)合水，易被擊實(shí)時(shí)的含水率，對(duì)應(yīng)土擊實(shí)曲線的峰值。本題中，ABD三項(xiàng)為黏性土性質(zhì)，C項(xiàng)為砂土的性質(zhì)，對(duì)無(wú)黏性土有重要意義。19．某土樣試驗(yàn)得到的先期固結(jié)壓力小于目前取土處土體的自重壓力，則該土樣為（）。A．欠固結(jié)土B．超固結(jié)土C．正常固結(jié)土D．次固結(jié)土【參考答案】A【參考解析】把土在歷史上曾經(jīng)受到的最大有效應(yīng)力稱為前期固結(jié)應(yīng)力；而把前期固結(jié)應(yīng)力與現(xiàn)有應(yīng)力之比稱為超固結(jié)比OCR。對(duì)天然土，OCR＞1時(shí)，該土是超固結(jié)土；OCR＝1時(shí)，為正常固結(jié)土；OCR＜1時(shí)，為欠固結(jié)土。20．圖示體系的幾何組成為（）。題20圖A．幾何不變，無(wú)多余約束B(niǎo)．幾何不變，有1個(gè)多余約束C．可變體系D．瞬變體系【參考答案】A【參考解析】幾何法：體系中的折桿AB等效于二力桿AB，可用虛線連接，如題20解圖所示，鏈桿AB與支座C處鏈桿組成瞬鉸B。將基礎(chǔ)視為剛片Ⅰ，折桿CBE視為剛片Ⅱ，直桿DE視為剛片Ⅲ，這三個(gè)剛片通過(guò)瞬鉸B、鉸E、鉸D三個(gè)不共線的鉸相連構(gòu)成一個(gè)無(wú)多余約束的幾何不變體系。計(jì)算法：通過(guò)節(jié)點(diǎn)數(shù)和鏈桿數(shù)計(jì)算體系的計(jì)算自由度數(shù)W。本結(jié)構(gòu)有5個(gè)單鉸（A、B、C、D、E）、7個(gè)單鏈桿、1個(gè)復(fù)鏈桿（折桿CBE，相當(dāng)于3個(gè)單鏈桿）。因此，W＝2j－b＝5×2－（7＋3）＝0，則該體系為無(wú)多余約束的幾何不變體系。題20解圖21．圖示結(jié)構(gòu)，MEG和QBA值為（）。題21圖A．MEG＝16kN·m（上側(cè)受拉），QBA＝8kNB．MEG＝16kN·m（下側(cè)受拉），QBA＝0C．MEG＝16kN·m（下側(cè)受拉），QBA＝－8kND．MEG＝16kN·m（上側(cè)受拉），QBA＝16kN【參考答案】B【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)由基本部分和附屬部分組成。分析附屬部分，對(duì)G點(diǎn)取矩∑MG＝0：4×6＋FyC×2＝0，得：FyC＝－12kN（FyC向下為正），由豎向受力平衡∑Y＝0：FQG－FyC－4＝0，解得：FQG＝－8kN（FQG使結(jié)構(gòu)順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)為正）。再分析基本部分，基本部分G端受到附屬部分剪力作用，且FQG＝8kN，方向向上；那么MEG＝FQG×2＝8×2＝16kN·m（下側(cè)受拉），MBA＝FQG×2－16＝8×2－16＝0，因此QBA＝0。22．圖示桁架中，當(dāng)僅增大桁架高度，其他條件不變時(shí)，桿1和桿2的內(nèi)力變化是（）。題22圖A．N1、N2均減小B．N1、N2均不變C．N1減小、N2不變D．N1增大、N2不變【參考答案】C【參考解析】如題22解圖所示，根據(jù)截面法知桿1為截面零桿，對(duì)左下角支座取矩，解得FN1＝Pl/h。由B結(jié)點(diǎn)平衡得桿2軸力為－P，故當(dāng)僅增大桁架高度h時(shí)，N1減小、N2不變。題22解圖23．求圖示梁鉸C左側(cè)截面轉(zhuǎn)角時(shí)，其虛擬狀態(tài)應(yīng)取為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】在C左截面虛加單位力矩即可求C左側(cè)截面轉(zhuǎn)角，D圖虛加的一對(duì)力偶可求C截面兩側(cè)的相對(duì)轉(zhuǎn)角。24．圖示中取A的豎向和水平支座反力為力法的基本未知量X1（向上）和X2（向左），則柔度系數(shù)（）。題24圖A．δ11＞0，δ22＜0B．δ11＜0，δ22＞0C．δ11＜0，δ22＜0D．δ11＞0，δ22＞0【參考答案】D【參考解析】主對(duì)角線系數(shù)為相應(yīng)的單位荷載產(chǎn)生的彎矩自圖乘，一定大于0，即δ＞0；其余系數(shù)對(duì)稱相等，即δij＝δji（i≠j）。25．AB桿變形如圖中虛線所示，則A端的桿端彎矩為（）。題25圖A．MAB＝4iφA－2iφB－6iΔAB/lB．MAB＝4iφA＋2iφB＋6iΔAB/lC．MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/lD．MAB＝－4iφA－2iφB＋6iΔAB/l【參考答案】C【參考解析】A端產(chǎn)生逆時(shí)針轉(zhuǎn)角φA，相應(yīng)的形函數(shù)為－4i；B端產(chǎn)生順時(shí)針轉(zhuǎn)角φB，傳遞到A的形函數(shù)為2i；B產(chǎn)生向下的位移ΔAB，相應(yīng)的形函數(shù)為－6i/l，故A端的桿端彎矩為：MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/l。26．圖示結(jié)構(gòu)（EI為常數(shù)）用力矩分配法計(jì)算時(shí)，分配系數(shù)μBC及傳遞系數(shù)CBC為（）。題26圖A．μBC＝1/8，CBC＝－1B．μBC＝2/9，CBC＝1C．μBC＝1/8，CBC＝1D．μBC＝2/9，CBC＝－1【參考答案】D【參考解析】設(shè)i＝EI/l，當(dāng)遠(yuǎn)端為固定支座時(shí)，近端轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S＝4i，且傳遞系數(shù)C＝1/2；當(dāng)遠(yuǎn)端鉸支座時(shí)，近端S＝3i，且傳遞系數(shù)C＝0；當(dāng)遠(yuǎn)端為滑動(dòng)支座時(shí)，近端轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S＝i，且傳遞系數(shù)C＝－1。所以桿AB、BD剛度為i，桿BC剛度為2i。在B處加一剛臂，則SAB＝4i，SBD＝3i，SBC＝2i，μBC＝2i/（4i＋3i＋2i）＝2/9，CBC＝－1。27．圖示結(jié)構(gòu)Qc影響線（P＝1在BE上移動(dòng)）中，BC、CD段縱標(biāo)為（）。題27圖A．BC、CD段均不為零B．BC、CD段均為零C．BC段為零，CD段不為零D．BC段不為零，CD段為零【參考答案】C【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)DE為附屬部分，P在BD上移動(dòng)時(shí)，可以看做是B端固結(jié)、D端自由的懸臂梁，因此剪力影響線BC段為零，CD段不為零；P在DE上移動(dòng)時(shí)，可看作是只有桿DE的簡(jiǎn)支梁。28．圖示體系的自振頻率為（）。題28圖A．B．C．D．【參考答案】D【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)為單自由度體系，采用剛度法比較好解，在質(zhì)量點(diǎn)處加豎向鏈桿約束后，產(chǎn)生單位位移需要施加的力為k11。圖示結(jié)構(gòu)中間豎桿的抗彎剛度無(wú)窮大，因此剛度相當(dāng)于四根兩端固支梁的側(cè)移剛度之和。單根兩端固支梁的側(cè)移剛度為12EI/l3，那么k11＝4×12EI/l3＝48EI/l3，所以此外，懸臂梁自由端剛度為3EI/l3；一固一鉸支梁的側(cè)移剛度為3EI/l3；簡(jiǎn)支梁跨中剛度為48EI/l3。29．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）采用的設(shè)計(jì)方法是（）。A．采用承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)B．采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，材料性能的變異性和荷載的變異性通過(guò)安全系數(shù)來(lái)表達(dá)C．采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，恢復(fù)了單一安全系數(shù)的表達(dá)式D．采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，在規(guī)定的材料強(qiáng)度和荷載取值條件下，采用在多系數(shù)分析基礎(chǔ)上以安全系數(shù)表達(dá)的方式進(jìn)行設(shè)計(jì)【參考答案】D【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）第3.1.1條規(guī)定：“對(duì)可求得截面內(nèi)力的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，在規(guī)定的材料強(qiáng)度和荷載取值條件下，采用在多系數(shù)分析基礎(chǔ)上以安全系數(shù)表達(dá)的方式進(jìn)行設(shè)計(jì)。”規(guī)范中承載能力極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：KS≤R。式中，K為承載力安全系數(shù)；S為承載能力極限狀態(tài)下荷載組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；R為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力設(shè)計(jì)值。【說(shuō)明】原《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SDJ20—78）采用的是以單一安全系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，原《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL/T191—96）是按《水利水電工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50199—1994）的規(guī)定，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，以可靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，并據(jù)此采用5個(gè)分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)。新修訂的《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）采用在多系數(shù)分析的基礎(chǔ)上，以安全系數(shù)表達(dá)的設(shè)計(jì)方式進(jìn)行設(shè)計(jì)，其作用分項(xiàng)系數(shù)和材料性能分項(xiàng)系數(shù)的取值仍基本沿用了原SL/T191—96的規(guī)定，僅將原SL/T191—96的結(jié)構(gòu)系數(shù)γd與結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0及設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ予以合并，并將合并后的系數(shù)稱為承載力安全系數(shù)，用K表示（即取K＝γdγ0ψ）。30．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）采用的設(shè)計(jì)方法，下列表述錯(cuò)誤的是（）。A．材料性能的變異性和荷載的變異性分別用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值及材料性能分項(xiàng)系數(shù)和荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項(xiàng)系數(shù)來(lái)表達(dá)B．結(jié)構(gòu)系數(shù)γd用來(lái)反映荷載效應(yīng)計(jì)算模式的不定性、結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力計(jì)算模式的不定性和γG、γQ、γc、γs及γ0、ψ等分項(xiàng)系數(shù)未能反映的其他各種不利變異C．不同安全級(jí)別的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其可靠度水平由結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0予以調(diào)整D．對(duì)于正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算，荷載分項(xiàng)系數(shù)、材料性能分項(xiàng)系數(shù)、結(jié)構(gòu)系數(shù)、設(shè)計(jì)狀況系數(shù)和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)等都取1.0【參考答案】D【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式：γ0Sk≤C。式中，γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Sk為正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合值，按標(biāo)準(zhǔn)組合（用于抗裂驗(yàn)算）或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗(yàn)算）進(jìn)行計(jì)算；C為結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用要求所規(guī)定的變形、裂縫寬度或應(yīng)力等的極限值。正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式是按《水利水電工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50199—1994）的規(guī)定，同時(shí)參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的規(guī)定給出的。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續(xù)期的長(zhǎng)短有關(guān)，故規(guī)定正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算，應(yīng)按作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行驗(yàn)算。其中作用分項(xiàng)系數(shù)、材料性能分項(xiàng)系數(shù)等都取1.0，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)則仍保留。31．縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時(shí)，現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時(shí)的截面抵抗矩系數(shù)αab為（）。A．0.415、0.399、0.384B．0.425、0.390、0.384C．0.425、0.399、0.384D．0.425、0.399、0.374【參考答案】C【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）規(guī)定，單筋矩形截面正截面受彎承載力計(jì)算公式防止超筋破壞的適用條件為：x≤ξbh0或ξ≤ξb或αs≤αsb＝ξb（1－0.5ξb），縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時(shí)，ξb分別為0.614、0.550、0.518，相應(yīng)的單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時(shí)的截面抵抗矩系數(shù)αsb分別為0.425、0.399、0.384。32．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時(shí)截面所能承受的極限彎矩設(shè)計(jì)值Mu為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008），在單筋矩形截面正截面受彎承載力計(jì)算公式中，防止超筋破壞的適用條件為：x≤0.85ξbh0或ξ≤0.85ξb或αs≤αsb＝0.85ξb（1－0.5×0.85ξb），故極限彎矩設(shè)計(jì)值Mu為：33．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2），縱筋采用HRB335級(jí)鋼筋（fy＝300N/mm2），已配有3φ20（As＝942mm2），as＝45mm。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）計(jì)算時(shí)，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）計(jì)算時(shí)，K＝1.2，試求此梁能承受的彎矩設(shè)計(jì)值M（）。A．90kN·mB．108kN·mC．129kN·mD．159kN·m【參考答案】A【參考解析】本題可以參照兩個(gè)規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計(jì)計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ并驗(yàn)算適用條件：h0＝h－as＝500－45＝455mm故該梁不會(huì)產(chǎn)生超筋破壞，又：故梁不會(huì)產(chǎn)生少筋破壞，此梁能承受的彎矩設(shè)計(jì)值為：②按SL191—2008設(shè)計(jì)此時(shí)，K＝γd＝1.2，故不同的是ξb＝0.550×0.85＝0.4675＞0.323，其余計(jì)算與①相同。34．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C25混凝土（fc＝11.9N/mm2），縱筋采用HRB335級(jí)鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），縱筋的保護(hù)層厚度c＝35mm。承受彎矩設(shè)計(jì)值M＝175kN·m。按（DL/T5057—2009）計(jì)算時(shí)，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按SL191—2008計(jì)算時(shí)K＝1.2，求As（）。A．1200mm2B．1600mm2C．2180mm2（2050mm2）D．2220mm2（注：選項(xiàng)C括號(hào)內(nèi)數(shù)值適用于按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）計(jì)算）【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個(gè)規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計(jì)考慮到彎矩較大，估計(jì)布置兩排受拉鋼筋，計(jì)算得：as＝c＋d＋e/2＝35＋20＋30/2＝70mm，其中，d為鋼筋直徑，近似取為20mm；e為兩排鋼筋之間的凈距（取鋼筋最大直徑和30mm較大值）。h0＝h－as＝500－70＝430mm，設(shè)計(jì)彎矩為：M＝γ0ψMg＝175kN·m，又：則截面為超筋截面，故應(yīng)按雙筋截面設(shè)計(jì)。根據(jù)充分利用受壓區(qū)混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則（經(jīng)濟(jì)最優(yōu)條件），取ξ＝ξb，HRB335級(jí)鋼筋ξb＝0.550，受壓鋼筋混凝土保護(hù)層厚度為35mm，故as′＝45mm，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗(yàn)算As′是否滿足最小配筋率的要求：故可將ξb及求得的As′代入公式計(jì)算受拉鋼筋截面面積As：驗(yàn)算最小配筋率：②按SL191—2008設(shè)計(jì)同樣是兩排受拉鋼筋，故h0＝h－as＝500－70＝430mm，則有：故應(yīng)按雙筋截面設(shè)計(jì)。根據(jù)充分利用受壓區(qū)混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則，取ξ＝0.85ξb，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗(yàn)算As′是否滿足最小配筋率的要求：故受拉鋼筋截面面積As，為：驗(yàn)算最小配筋率：35．已知均布荷載矩形截面簡(jiǎn)支梁，b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2），箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋（fyv＝210N/mm2），已配雙肢?6@150，設(shè)as＝40mm。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）計(jì)算時(shí)，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）計(jì)算時(shí)，K＝1.2。求此梁所能承受的剪力設(shè)計(jì)值V（）。A．50kNB．89kN（97kN）C．107kND．128kN（注：選項(xiàng)B括號(hào)內(nèi)數(shù)值適用于按SL191—2008計(jì)算）【參考答案】B【參考解析】本題可以參照兩個(gè)規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計(jì)已知矩形截面簡(jiǎn)支梁：b×h＝200mm×500mm；as＝40mm。則有：h0＝h－as＝460mm驗(yàn)算最小配箍率：僅配箍筋時(shí)：②按SL191—2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》設(shè)計(jì)驗(yàn)算最小配箍率：僅配箍筋時(shí)：36．剪力和扭矩共同作用時(shí)（）。A．截面的抗扭能力隨剪力的增大而提高，而抗剪能力隨扭矩的增大而降低B．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，但抗剪能力與扭矩的大小無(wú)關(guān)C．截面的抗剪能力隨扭矩的增大而降低，但抗扭能力與剪力的大小無(wú)關(guān)D．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，抗剪能力亦隨扭矩的增大而降低【參考答案】D【參考解析】試驗(yàn)表明，剪力和扭矩共同作用下的構(gòu)件承載力比單獨(dú)剪力或扭矩作用下的構(gòu)件承載力要低，構(gòu)件的受扭承載力隨剪力的增大而降低，受剪承載力亦隨扭矩的增大而降低。37．已知矩形截面柱，b×h＝400mm×600mm，采用C30混凝土（fc＝14.3N/mm2），縱筋采用HRB335級(jí)鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），對(duì)稱配筋，設(shè)as＝as′＝40mm，η＝1.0，承受彎矩設(shè)計(jì)值M＝420kN·m，軸向壓力設(shè)計(jì)值N＝1200kN。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）計(jì)算時(shí)，γ0＝1.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）計(jì)算時(shí)，K＝1.2。試求縱筋截面面積As＝As′（）。A．1200mm2B．1350mm2C．1620mm2D．1800mm2【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個(gè)規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計(jì)首先是判別大小偏心受壓，由于是對(duì)稱配筋，故可按下式計(jì)算截面受壓區(qū)高度：又故屬于大偏心受壓構(gòu)件。e0＝M/N＝420/1200＝0.35m＝350mme＝ηη0＋h/2－as＝1.0×350＋600/2－40＝610mm②按SL191—2008設(shè)計(jì)同樣的，K＝γd＝1.2，x＝252mm＜0.85ξbh0＝0.85×0.55×560＝262mm，其余與①相同。38．鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算正確的表述為（）。A．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算。上述驗(yàn)算時(shí)，荷載組合均取基本組合，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值B．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算和斜截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算?？沽羊?yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗(yàn)算，變形和裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行驗(yàn)算，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值C．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算?？沽羊?yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗(yàn)算，變形和裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行驗(yàn)算，材料強(qiáng)度均取設(shè)計(jì)值D．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算或正截面裂縫寬度驗(yàn)算，對(duì)于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算?？沽羊?yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗(yàn)算，變形和裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行驗(yàn)算，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值【參考答案】D【參考解析】《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式：γ0Sk≤C。其中，γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Sk為正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合值，按標(biāo)準(zhǔn)組合（用于抗裂驗(yàn)算）或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗(yàn)算）進(jìn)行計(jì)算；C為結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用要求所規(guī)定的變形、裂縫寬度或應(yīng)力等的限值。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續(xù)期的長(zhǎng)短有關(guān)，故規(guī)定正常使用極限狀態(tài)得驗(yàn)算，應(yīng)按作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行驗(yàn)算。正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算，作用分項(xiàng)系數(shù)、材料性能分項(xiàng)系數(shù)等都取1.0，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)則仍保留。DL/T5057—2009第5.3.2條規(guī)定，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)使用要求進(jìn)行不同的裂縫控制驗(yàn)算，包括：①正截面抗裂驗(yàn)算；②正截面裂縫寬度控制驗(yàn)算。39．截面尺寸和材料強(qiáng)度及鋼筋用量相同的構(gòu)件，一個(gè)施加預(yù)應(yīng)力，一個(gè)為普通鋼筋混凝土構(gòu)件，下列說(shuō)法正確的是（）。A．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的高B．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的低C．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的高D．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的低【參考答案】C【參考解析】預(yù)應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的受剪承載力起有利作用，這主要是預(yù)壓應(yīng)力能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開(kāi)展，增加了混凝土剪壓區(qū)高度，從而提高了混凝土剪壓區(qū)所承擔(dān)的剪力。而混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力是以受拉鋼筋屈服，受壓區(qū)混凝土壓碎為極限狀態(tài)，不管施加預(yù)應(yīng)力與否，拉筋和受壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度都未發(fā)生變化，所以承載力保持不變，也就是說(shuō)預(yù)應(yīng)力對(duì)其沒(méi)有影響。40．當(dāng)設(shè)計(jì)烈度為8度時(shí)，考慮地震組合的鋼筋混凝土框架梁，梁端截面混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度x應(yīng)滿足下列哪一要求？（）A．x≤0.25h0B．x≤0.35h0C．x≤0.30h0D．x≤0.55h0【參考答案】B【參考解析】《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T5057—2009）第15.2.1條規(guī)定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應(yīng)按第9章的公式計(jì)算。在計(jì)算中，計(jì)入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度x應(yīng)符合下列規(guī)定：設(shè)計(jì)烈度為9度時(shí)x≤0.25h0；設(shè)計(jì)烈度為7度、8度時(shí)x≤0.35h0。《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL191—2008）第13.2.1條規(guī)定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應(yīng)按6.2節(jié)的公式計(jì)算。在計(jì)算中，計(jì)入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度x應(yīng)符合下列規(guī)定：設(shè)計(jì)烈度為9度時(shí)x≤0.25h0；設(shè)計(jì)烈度為7度、8度時(shí)x≤0.35h0。41．當(dāng)經(jīng)緯儀的望遠(yuǎn)鏡上下轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，豎直度盤（）。A．與望遠(yuǎn)鏡一起轉(zhuǎn)動(dòng)B．與望遠(yuǎn)鏡相對(duì)運(yùn)動(dòng)C．不動(dòng)D．兩者無(wú)關(guān)【參考答案】A【參考解析】經(jīng)緯儀的望遠(yuǎn)鏡用來(lái)照準(zhǔn)目標(biāo)，它固定在橫軸上，繞橫軸而俯仰，豎直度盤固定在橫軸一端，望遠(yuǎn)鏡轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)與橫軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)，用來(lái)測(cè)量豎直角。42．導(dǎo)線的布置形式有（）。A．一級(jí)導(dǎo)線、二級(jí)導(dǎo)線、圖根導(dǎo)線B．單向?qū)Ь€、往返導(dǎo)線、多邊形導(dǎo)線C．閉合導(dǎo)線、附合導(dǎo)線、支導(dǎo)線D．三角高程測(cè)量，附合水準(zhǔn)路線，支水準(zhǔn)路線【參考答案】C【參考解析】水準(zhǔn)測(cè)量的路線，又稱導(dǎo)線，包括閉合水準(zhǔn)路線、附合水準(zhǔn)路線、支水準(zhǔn)路線。閉合水準(zhǔn)路線是指已知水準(zhǔn)點(diǎn)高程，由該點(diǎn)開(kāi)始依次測(cè)定其他點(diǎn)高程，再回到水準(zhǔn)點(diǎn)組成閉合水準(zhǔn)路線；附合水準(zhǔn)路線是指已知起點(diǎn)高程和終點(diǎn)高程，從起點(diǎn)開(kāi)始依次測(cè)量中間點(diǎn)，最后附合到終點(diǎn)上；支水準(zhǔn)路線是指從已知水準(zhǔn)點(diǎn)開(kāi)始，依次測(cè)量預(yù)測(cè)點(diǎn)高程，既不附合到另一水準(zhǔn)點(diǎn)，也不閉合到原水準(zhǔn)點(diǎn)，沿原測(cè)點(diǎn)順序逆向反測(cè)。43．已知直線AB的坐標(biāo)方位角為34°，則直線BA坐標(biāo)方位角為（）。A．326°B．34°C．124°D．214°【參考答案】D【參考解析】方位角是指從某點(diǎn)的指北方向線起，依順時(shí)針?lè)较虻侥繕?biāo)方向線之間的水平夾角。坐標(biāo)方位角是指坐標(biāo)縱線北作為北方向線的方位角，題目中直線AB的坐標(biāo)方位角是指A為坐標(biāo)原點(diǎn)的方向角，則以B為坐標(biāo)原點(diǎn)的直線BA坐標(biāo)方位角為：34°＋180°＝214°。44．尺長(zhǎng)誤差和溫度誤差屬（）。A．偶然誤差B．系統(tǒng)誤差C．中誤差D．限差【參考答案】B【參考解析】系統(tǒng)誤差是指在相同的觀測(cè)條件下對(duì)某量進(jìn)行多次觀測(cè)，如果誤差在大小和符號(hào)上按一定規(guī)律變化或保持常數(shù)，則這種誤差稱為系統(tǒng)誤差；偶然誤差是指在相同的觀測(cè)條件下對(duì)某量進(jìn)行多次觀測(cè)，其誤差在大小和符號(hào)上都具有偶然性，從表面上看，誤差的大小和符號(hào)沒(méi)有明顯規(guī)律；真誤差是指對(duì)一個(gè)未知量X進(jìn)行多次等精度觀測(cè)，觀測(cè)值與真值之差；中誤差是指各個(gè)真誤差平方和的平均值的平方根；限差又稱容許誤差，在一定測(cè)量條件下規(guī)定的測(cè)量誤差絕對(duì)值的限值。題目中的尺長(zhǎng)誤差和溫度誤差可以用公式計(jì)算，有規(guī)律即為系統(tǒng)誤差。45．已知某地形圖的比例尺為l︰2000，其中坐標(biāo)格網(wǎng)的局部如圖所示，a點(diǎn)的X、Y坐標(biāo)分別為（500，1000），已知ae＝7.1cm，ah＝5.4cm，不考慮圖紙伸縮的影響，則M點(diǎn)X、Y坐標(biāo)為（）。題45圖A．（571，1054）B．（554，1071）C．（642，1108）D．（608，1142）【參考答案】C【參考解析】M點(diǎn)橫坐標(biāo)X＝500＋0.071×2000＝642，縱坐標(biāo)Y＝1000＋0.054×2000＝1108，故M點(diǎn)坐標(biāo)為（642，1108）。46．一幅1︰1000的地形圖（50cm×50cm），代表的實(shí)地面積為（）。A．1km2B．0.001km2C．4km2D．0.25km2【參考答案】D【參考解析】地形圖圖廓邊長(zhǎng)（50cm）為：0.5×1000＝500m＝0.5km，則其面積為：0.5×0.5＝0.25km2。47．當(dāng)材料的孔隙率增大時(shí)，材料的密度如何變化？（）A．不變B．變小C．變大D．無(wú)法確定【參考答案】A【參考解析】密度是材料在絕對(duì)密實(shí)狀態(tài)下（不包含任何孔隙）單位體積的質(zhì)量。材料密度的大小取決于材料的組成和顯微結(jié)構(gòu)。組成和結(jié)構(gòu)確定的材料，其密度應(yīng)為定值。材料的孔隙率增大并不會(huì)影響材料在絕對(duì)密實(shí)狀態(tài)下單位體積的質(zhì)量，故材料密度不變。48．配制耐熱砂漿時(shí)，應(yīng)從下列膠凝材料中選用（）。A．石灰B．水玻璃C．石膏D．菱苦土【參考答案】B【參考解析】水玻璃黏結(jié)力強(qiáng)；強(qiáng)度較高；耐酸性、耐熱性好；耐堿性和耐水性差，因此一般用于配制耐熱砂漿和耐熱混凝土。49．硅酸鹽水泥中，常見(jiàn)的四大礦物是（）。A．C3S、C2S、C3A、C4AFB．C2AS、C3S、C2S、C3AC．CA2、CA、C2S、C3AD．CA、C2S、C3A、C4AF【參考答案】A【參考解析】硅酸鹽水泥一般是由三部分組成的，即熟料、石膏緩凝劑和混合材料。其中，硅酸鹽水泥熟料是以適當(dāng)成分的生料燒至部分熔融，得到的以硅酸鈣為主要成分的產(chǎn)物。原料的主要化學(xué)成分是：氧化鈣（CaO）、二氧化硅（SiO2）、三氧化二鋁（Al2O3）、三氧化二鐵（Fe2O3）。經(jīng)高溫煅燒后，CaO-SiO2-Al2O3-Fe2O3四種成分化合為熟料中的主要礦物：硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣和鐵鋁酸四鈣。分別對(duì)應(yīng)A項(xiàng)的C3S、C2S、C3A、C4AF。50．普通硅酸鹽水泥中，礦物摻合料的可使用范圍是（）。A．0～5%B．6%～15%C．6%～20%D．20%～40%【參考答案】C【參考解析】根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2007），普通硅酸鹽水泥為由硅酸鹽水泥熟料和適量石膏、加上5%～20%混合材料磨細(xì)制成的水硬性膠凝材料。51．混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí)，決定性的三大因素是（）。A．水膠比、漿骨比、砂率B．粗集料種類、水膠比、砂率C．細(xì)集料的細(xì)度模數(shù)、水膠比、漿骨比D．礦物摻合料的用量、漿骨比、砂率【參考答案】A【參考解析】普通混凝土配合比設(shè)計(jì)的任務(wù)是將水泥、粗細(xì)骨料和水等各項(xiàng)組成材料合理地配合，使所得混凝土滿足工程所要求的各項(xiàng)技術(shù)