火電廠直流鍋爐給水控制系統(tǒng)的分析與研究

Theboilerfaces,thehighparameterintensity,guaranteesboiler'ssafeoperation.Regardingthelargecapacityhighboiler,itgivestheaqueoussystemisverycomplexandperfect.Theoncbethenationalfuturedevelopmentdirection,fortheaqueouparameterwhichandthecontincreasecorrespondinglyforthewaterliterature,thethermalpowerunitisbigger,itsThisarticleintroducedonce-throughboilerforthewatercontrolpolicy,inconce-throughboiler'sdevelopmentprocesfeedback,thecascadecontrolcharacteristicandtheapplicatioonce-throughboilergivesthewatercontrolsystem'stechnicalprocess,Introducedwithemphasisforthewathedischargeofwatercontrolloop,aswellasformwiththecontrolmethod,butalsoincludessomesubsidiaryloop'scontrolpolicy.FinallybriefKeyword:Supercriticalonce-th1 10.1論文研究的背景和意義 10.2國內外研究動態(tài)及相關文獻綜述 20.3論文的主要工作及難點 30.3.1論文的主要工作 30.3.2論文的難點 3第一章超臨界機組系統(tǒng)簡介 51.1超臨界直流爐特性簡介 5 51.1.2超臨界機組的發(fā)展歷程 51.1.3超臨界機組在我國的應用 61.1.4超臨界機組的結構特點 71.1.5超臨界機組控制中存在的問題 71.2超臨界直流鍋爐給水全程控制系統(tǒng) 81.3超臨界直流鍋爐給水系統(tǒng)的組成及運行 81.3.1超臨界直流鍋爐給水系統(tǒng)的組成 81.3.2超臨界機組鍋爐給水系統(tǒng)的運行 91.4直流鍋爐給水控制系統(tǒng)的工作任務 第二章前饋串級調節(jié)系統(tǒng) 2.1前饋控制系統(tǒng) 2.1.1前饋控制概述 2.1.2前饋控制的特點及結構形式 2.1.3前饋控制原理 2.2前饋—反饋控制系統(tǒng) 2.2.1前饋-反饋控制系統(tǒng)原理 2.2.2前饋-反饋控制的設計原則 2.3串級控制系統(tǒng) 2.3.1PID控制概述 2第三章直流鍋爐給水控制系統(tǒng)的分析與研究 3.1火電廠直流給水系統(tǒng)介紹 3.1.1直流鍋爐給水控制系統(tǒng)介紹 233.1.2直流鍋爐給水控制系統(tǒng)的工藝流程 243.1.3給水系統(tǒng)信號回路的測量 3.2給水流量控制回路 3.3給水流量指令形成回路 263.3.1過熱度的控制 3.3.2主調節(jié)器溫度給定值的設定 263.4給水泵控制回路 283.4.1給水泵的汽蝕及其解決措施 283.4.2給水泵公用指令形成回路 293.4.3給水泵控制回路 3.4.4電動給水泵流量控制回路 323.4.5給水控制回路總結 323.5給水閥控制回路 3.5.1鍋爐給水旁路調節(jié)閥控制 343.5.2給水泵最小流量再循環(huán)閥控制 第四章超臨界直流鍋爐給水控制技術發(fā)展 4.1四回路給水調節(jié)控制系統(tǒng) 4.1.1四回路給水調節(jié)控制系統(tǒng) 374.1.2用蒸發(fā)器吸熱及其焓增控制燃水比 384.1.3采用汽水分離器出口焓值校正燃水比失調 38 394.2直流爐的給水控制新思路 4.2.1直流方式下給水的控制思路 4.2.2直流方式下給水指令的分析 404.2.3直流方式下的給水控制的投用 4.3基于中間點焓值校正的給水自動控制結構 4.3.1蒸發(fā)器理論吸熱量計算 424.3.2焓值控制回路 34.3.3一級減溫器前后溫差控制回路 4.3.4基于中間點溫度校正的給水自動控制結構 4.3.5給水流量自動的超馳控制 參考文獻 46 123劉遠鵬以東方鍋爐集團公司的一臺1900t超臨界壓力直流鍋爐為研究對象，在分和動態(tài)特性計算，而且提出了利用相變點工況作為超臨0.3論文的主要工作及難點首先，本論文的難點是給水控制系統(tǒng)在超臨界直流機組中的應用。在汽包爐機其次，直流爐給水系統(tǒng)是一個串級加前饋的控制系統(tǒng)，串級系統(tǒng)中主調節(jié)器和最后，如何在給水指令形成回路將給水泵公用指令合理的分配到3臺給水泵也是5第一章超臨界機組系統(tǒng)簡介1.1超臨界直流爐特性簡介運行壓力均為24～25MPa。理論上認為，在水的狀態(tài)參數(shù)達到臨界點時(壓力22.115MPa,溫度374℃),水的汽化會在一瞬間完成，即在臨界點時飽和水和飽和流鍋爐成為唯一型式。我國火電機組平均單機容量不足20萬kw,平均供電煤耗達399g/(kw/h),比國外先進水平高70～80g/(kw/h),高出25%以上，資源浪費太大，廢參數(shù)為31MPa,538℃功率為125MW的超臨界試驗機組，隨后投產了蒸汽參數(shù)更高的其中燃煤機組占70%以上，并擁有臺世界上單機容量最大的1300MW機組。由于美國和70年代投運的3。6后所有300MW及以上的機組都采用超臨界技術。至1985年共有18臺超臨界機組投入運行，總功率達6800萬KW,單機功率最高為120MW,蒸汽參數(shù)為23.5MPa,540℃。蒸汽參數(shù)供電煤耗(KW×H)是從美國通用公司引進的600MW樣機，于1967年正式投入運營。隨后，由東芝公司仿制相同樣機于1969年投運，而1971年投運的600MW機組則有效地利用了日本自己臨界直流鍋爐。日本將450MW以上機組全部容量的50%以上，最大單機容量為1000MW,蒸容量為1000MW,上海石洞口二廠引進的兩臺600MW超臨界變壓運行機組于1991年運。目前，上海外高橋電廠建設引進的兩臺900MW機組，兩臺機組已投入運行。在都評為600MW進口機組特等或一等獎。電廠設計凈效率達42%,供電煤耗低于其1號機自1998年1月9日到1999年5月9日完成試生產任務，并創(chuàng)造國內同類機組試生產期間連續(xù)運行774h的記錄。在2000年4月，國家己確定河北沁北電廠(2×600MW)7術的研究項目已列入我國“十五”高科技發(fā)展計劃(863計劃),確定了以華能玉環(huán)電廠為依托工程，計劃開發(fā)600MW以上的超超臨界機組，供電效率將達43%～45%。(1)配合鍋爐給水系統(tǒng)進行水冷壁及省煤器的冷態(tài)和溫態(tài)水沖洗，并將沖洗水(2)滿足鍋爐冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)和極熱態(tài)啟動的需要，直到鍋爐達到特定的最(3)只要工質合格，啟動系統(tǒng)可以完全回收工質及其所含的熱量；(4)鍋爐轉入直流運行時，啟動系統(tǒng)處于熱備用狀態(tài)，一旦鍋爐度過啟動期間時，將根據(jù)水位的高低自動打開相應的水位調節(jié)閥，進行爐水再循環(huán)；(5)啟動分離器系統(tǒng)也能起到在水冷壁出口集箱與過熱器間的溫度補償作用，8全程控制由升火給水調節(jié)、給水按流程分配調節(jié)和基本給水象包括1臺電動泵、1臺汽動泵及鍋爐甲乙側給水調節(jié)閥各1只。鍋爐升火啟動分離器鍋爐主控指令作為鍋爐給水流量需求信號，通過調節(jié)汽動泵同步器(或電動泵勺管)鍋爐的給水通過兩臺汽泵及一臺電泵(三臺泵未必同時工作)打出，先經過高壓加熱器再經過省煤器后進入汽水分離器。汽水分離器出來的爐沒有汽水共存的概念)。蒸汽先后經過低溫過熱器、屏式過熱器、高溫過熱器后通和低壓加熱器的作用是利用汽輪機的中間抽汽來加熱給9超臨界機組給水控制系統(tǒng)與亞臨界機組汽包爐的控制有很大的區(qū)別。圖1-1為一個典型的啟動系統(tǒng)分離器內置式的600MW超臨界機組直流鍋爐的汽水系統(tǒng)。低過熱器溫過熱哥水決壁和停運過程中重要作用是在鍋爐啟動、低負荷運行(蒸汽流量低于爐膛所需的最小流量時)及停爐過程中，維持爐膛內的最小流量，以保護爐膛(1)鍋爐上水、冷態(tài)清洗和建立爐水循環(huán)階段。啟動鍋爐給水泵或凝結水泵以至7%MCR,其中約4%MCR的流量由給水泵直接經過高壓加熱器后進入省煤器，(5)投粉升負荷階段。(約28%MCR水冷壁流量十約2%MCR減溫水流量)。之后，循環(huán)泵停運，過冷水②汽水分離器干態(tài)轉濕態(tài)，啟動系統(tǒng)投入運行階段。啟電泵投入運行，且機組負荷小于25%后，可以把汽動給水泵退出，切除汽動給水泵。③鍋爐MFT,停止給水。三部分組成，控制對象包括一臺電泵、一臺汽泵及鍋爐甲系統(tǒng)按甲乙側流程分別控制該側給水調節(jié)閥來汽泵同步器(電泵勺管)使實際給水流量滿足要求以適應鍋爐負荷需要；而按流程分配調節(jié)系統(tǒng)則根據(jù)兩側給水流量的偏差值，調節(jié)給水調節(jié)過程控制系統(tǒng)按結構特點分類，有反饋控制系統(tǒng)、前饋控制系統(tǒng)、前饋-反饋控使被控量迅速準確地穩(wěn)定在給定值上，提高控制系統(tǒng)的控制質量5。(1)前饋控制是一種按擾動大小進行的控制。前饋控制將所測擾動通過前饋調(3)前饋控制屬開環(huán)控制，所以只要系統(tǒng)中各環(huán)節(jié)是穩(wěn)定的，則控制系統(tǒng)必然(4)前饋控制只能抑制可測而不可控的擾動對被控參數(shù)的影響，而對系統(tǒng)中的(5)前饋控制器的控制規(guī)律，取決于被控對象特性，因此，有時控制規(guī)律比較(1)靜態(tài)前饋控制系統(tǒng)(2)動態(tài)前饋控制系統(tǒng)確地掌握被控過程擾動通道及控制通道的動態(tài)特性，焓當N(s)十負反饋控制系統(tǒng)中，當對象受到擾動N(s)的作用N(s)N(s)土對于存在擾動的系統(tǒng)，可以直接按照擾動進行控制，正作用，消除擾動對被控量的這種影響。在前饋控制系統(tǒng)中，為了便于分析，擾動N(t)的作用通道可以看作有兩條，如圖2-2所示。一條是擾動通道，擾動作用N(s)通過對象的擾動通道Gn(s)引起被控量變化C?(s)。另一條是控制通道，擾動作用N(s)通過前饋調節(jié)器Dr(s)和對象的控制通道G(s),使被控量變化C?(s)。顯然，在有擾動N(s)作用時，我們希望C?(s)和C?(s)的大小相等，方向相反。前饋調節(jié)器Dr(s)使得此時，前饋控制完全消除了擾動N(t)引起的圖2-2,可以得到由式(2-2)則由式(2-3)可得前饋調節(jié)器的調節(jié)規(guī)律為式中Gn(s)和G(s)分別為對象的擾動通道和控制通道的傳遞函數(shù)，可以通過測量得到。2.2前饋一反饋控制系統(tǒng)7靜態(tài)前饋控制和動態(tài)前饋控制統(tǒng)稱為單純前饋控制。單純的前饋往往不能很好地補償干擾，存在著不少局限性，這主要表現(xiàn)在單純前饋屬開環(huán)控制方式，不存在被控變量的反饋，即對于補償?shù)男Ч麤]有檢驗的手段，這樣，在前饋作用的控制結果并沒有最后消除被控變量偏差時，系統(tǒng)無法得到這一信息而作進一步的校正。其次，由于實際工業(yè)對象存在著多個干擾，為了補償它們對被控變量的影響，勢必要設計多個前饋通道，這就增加了投資費用和維護工作量。此外，前饋控制模型的精度也受多種因素的限制，對象特性要受負荷和工況等因素的影響而產生漂移，必將導致Gn(s)和G(s)的變化，因此，一個固定的前饋模型難以獲得良好的控制品質。為了解決前饋控制的上述局限性，可以將前饋與反饋結合起來使用，構成所謂前饋-反饋控制系統(tǒng) (FFC-FBC)。在該系統(tǒng)中可綜合兩者的優(yōu)點，將反饋控制不易克服的主要干擾進行前饋控制，而對其他干擾則進行反饋控制，這樣，既發(fā)揮了前饋作用可及時克服主要擾動對被控量影響的優(yōu)點，又保持了反饋控制能克服多個擾動的影響和可對被控量實行偏差檢驗的長處，同時也將降低系統(tǒng)對前饋補償器的要求，使其在工程上更易于實2.2.1前饋一反饋控制系統(tǒng)原理因為是分析擾動作用，所以，設輸入作用R(s)=0,則式(2-5)變?yōu)镹(s)N(s)十由式(2-6)可得圖2-3所示單回路前饋-反饋系統(tǒng)閉環(huán)傳遞函數(shù)為2.2.2前饋一反饋控制的設計原則8是對于某些難以控制的特性(如延遲),PID控制不能滿足控制要求。因此，將前饋控制與串級控制結合起來，構成前饋-串級控制系統(tǒng)，是具有良好控制效果的控制方PID控制是串級控制的基礎。PID控制是比例積分微分其自身的優(yōu)點得到最廣泛應用。簡單PID控制系統(tǒng)原理圖如圖2-5系統(tǒng)由PID控制器PID控制器蒸汽發(fā)生器和被控對象組成。PID控制器是一種線性控制器，它根據(jù)給定值r(t)和實際輸出值c(t)構成控制偏差將偏差的比例(P)、積分(I)和微分(D)通過線性組合構成控制量，對被控對象進行控制，故稱PID控制器。PID控制是一種負反饋控制。在反饋控制中，自動調節(jié)器和被控對象構成閉合回路。在連接成閉合回路時，可能出現(xiàn)兩種情況：正反饋和負反饋。正反饋作用加劇被控對象輸入輸出量的不平衡，從而導致控制系統(tǒng)不穩(wěn)定；負反饋作用則緩解被控對象的不平衡，這樣才能正確地達到自動控制目的。PID控制具有以下優(yōu)點：(1)原理簡單，使用方便。(2)參數(shù)整定及調節(jié)方便，結構改變靈活，適應性強。(3)魯棒性強，即其控制品質對被控對象特性的變化不大敏感。(4)適用性廣，可用于各類工業(yè)過程的控制。另外，根據(jù)被控量要求的不同，可選擇比例、積分、微分控制形成合理組合(如PI控制、PD控制、PID控制等),達到準確的控制目的。通常，選擇調節(jié)器動作規(guī)律時應根據(jù)對象特性、負荷變化、主要擾動和系統(tǒng)控制要求等具體情況，同時還應考慮系統(tǒng)的經濟性以及系統(tǒng)投入方便等。(1)廣義對象控制通道時間常數(shù)較大或容積遲延較大時，應引入微分動作。如工藝容許有殘差，可選用比例微分動作；如工藝要求無殘差時，則選用比例積分微分動作。(2)當廣義對象控制通道時間常數(shù)較小，負荷變化也不大，而工藝要求無殘差時，可選擇比例積分動作。(3)廣義對象控制通道時間常數(shù)較小，負荷變化較小，工藝要求不高時，可選擇比例動作。(4)當廣義對象控制通道時間常數(shù)或容積遲延很大，負荷變化亦很大時，簡單控制系統(tǒng)已不能滿足要求，應設計復雜控制系統(tǒng)。式中Kc-比例系數(shù)f2f1十圖2-6串級控制系統(tǒng)原理圖主控制器—按主被控參數(shù)的測量值y?與給定值r的偏差e?進行工作的控制器，即副控制器—按副被控參數(shù)的測量值y?與主控制器輸出。u?的偏差e?進行工作的次擾動—不包括在副回路內的擾動，如圖中fj。在該控制系統(tǒng)中，二次擾動f?對主被控參數(shù)y?的影響由副控制器PID2構成的副回路來克服。一次擾動f對主被控參數(shù)貝的影響由主控制器PID1構成的主回路來克影響大為削弱。副回路的慣性由副回路給與調節(jié)，因而提控制系統(tǒng)小10-20倍。對于進入主回路的干擾，由于副回路改善了對象特性而提高了工作系統(tǒng)的頻率，加快了過渡過程，所以它對主參數(shù)造(1)改善被控過程的動態(tài)特性，使系統(tǒng)的響應加快，控制更為及時，從而提高相關的回路，在一定條件下，如果受到某種干擾的作用，主參數(shù)的變化進入副回路時會引起副回路副參數(shù)的變化增加，而副參數(shù)的變化傳送到主回路后，又迫使主參數(shù)的變化幅度增加，如此循環(huán)往復，就會使主、副參數(shù)長時間大幅度地波動，這就是所謂串級系統(tǒng)的共振現(xiàn)象。為此，主、副回路的時間常數(shù)To?與To?之比應滿足4.串級控制系統(tǒng)的應用場合(1)當被控對象的控制通道純滯后時間較長，用單回路控制系統(tǒng)不能滿足質量指標時，可采用串級控制系統(tǒng)。(2)當對象容量滯后比較大，用單回路控制系統(tǒng)不能滿足質量指標時，可采用(3)當控制系統(tǒng)內存在變化激烈且幅值很大的干擾時，可采用串級控制系統(tǒng)。(4)當被控對象具有較大的非線性，而負荷變化又較大時，可采用串級控制系第三章直流鍋爐給水控制系統(tǒng)的分析與研究3.1火電廠直流給水系統(tǒng)介紹主要取決于燃燒率(燃料量與相應的空氣量)。所以汽包鍋爐由燃燒率調節(jié)負荷，實化，各系統(tǒng)有較強的禍合關系，控制系統(tǒng)的結構與汽包鍋爐有較大的區(qū)別。一次性的將給水全部變?yōu)檫^熱蒸汽。在直流爐中，一般都配有一定容量的電動給水泵，作為機組啟停和低負荷時使爐給水控制系統(tǒng)中，常采用兩臺分別帶50%負荷的汽動給水泵作為正常負荷下的供水。而設置一臺可帶30%負荷的電動給水泵，作為啟動及帶低負荷或當兩臺汽動給水本機組配置兩臺50%BMCR的汽動給水泵。一臺汽動給水泵工作時，保證機組負此外，機組還配置30%BMCR容量的啟動(備用)電動給水泵一臺。在機組啟動或汽上。液力偶合器油系統(tǒng)由工作油泵、潤滑油泵、輔助油泵(交流)、工作油冷卻器、除氧器水箱出來的除氧水，經過前置泵升壓后進入主給水泵，主給水泵升壓出除氧除氧器(2)從給水母管引出一路，向過熱器的減溫器提供適當壓力的減溫水。(3)由給水母管上引出另一路去高壓旁路，作為高壓旁路的減溫水。給水泵設通常給水流量的測量準確性與給水溫度和給水壓力有關，經開方塊作線性化處理。其中，給水母管溫度經過F?(x)后得出溫度補償系數(shù)，溫度加分段函數(shù)F?(x)),即當給水流量小于100t/h時，將流量強制輸出為0t/h;當流量大給水母管溫度無效給水母管溫度無效XXXXXXX畫面顯示畫面顯示畫面顯示畫面顯示畫面顯示畫面顯示現(xiàn)以此給水控制系統(tǒng)，介紹直流鍋爐給水流量控制回路為串級加前饋調節(jié)系統(tǒng)的給水控制系統(tǒng)的組成以及控制原理，控制回路由兩大部分組成：給水流量指令形成回路和給水泵控制回路。如圖3-3所示給水流量串級控制系統(tǒng)的主調節(jié)器控制水冷壁出口聯(lián)箱給水溫度在其設定值上，副調節(jié)器根據(jù)鍋爐總給水量的測量值與流量設定值的偏差輸出給水泵控制指令，2分離易溫度給定值偏置BI閉鎖增圖3-3給水系統(tǒng)控制策略3.3給水流量指令形成回路3.3.1過熱度的控制3.3.2主調節(jié)器溫度給定值的設定汽水分離器儲水罐壓力對應的溫度值作為水冷壁出口聯(lián)箱給水溫度設定值的基+設定的過熱度。使水冷壁出口聯(lián)箱溫度大于分離器出口壓力下的飽和溫度，是機組干態(tài)運行的必要條件?？紤]到壓力相對溫度而言，遲延較噴水比率經速率限制和最大幅度值限制，防止該修正信號動態(tài)波動較大而引起分離器的干、濕切換。在現(xiàn)在火電廠，最大限幅被限定為正負1度之間。加這個修正由機組給定負荷信號經函數(shù)發(fā)生器F?(x)給出，即一定的負荷對應一定的噴水比。圖率=(一級減溫水流量+二級減溫流量)/鍋爐總給水流量。當噴水比增加，就意味著 (或校核工況)值。此時，為了將過熱汽溫降低到設計工況(或校核工況)的水平，可以提供一個負的修正值，以降低中間點溫度的設定值SP?。SP?減小導致主調輸出增加，提高了給水流量給定值SP?,通過增加給水流量，從而使過熱汽溫恢復到正常值。同F(xiàn)?(x)一樣，只有當機組負荷大于100MW后，才用考慮噴水比率對實際中間當機組負荷大于100MW之后，水冷壁出口集箱給水溫度設定值才用考慮噴水比泵的總指令=汽泵A控制指令+汽泵B控制指令十電泵C指令50%,而實際手動時的輸出指令為40%,此時的給水泵偏置為一10%,當手動切為自動是，需在50%的基礎上增加一10%的偏置。這樣，切成自動后的輸出還為40%,實發(fā)生MFT,勺管位置強置為5%。(2)小機CCS遙控不允許(3)泵未運行(4)給水控制切手動(5)轉速信號壞質量(6)定流量方式(對于電泵而言)(4)MFT后發(fā)一個60秒的脈沖 3.5給水閥控制回路1給水泵的上限特性曲線也稱作2最小流量曲線。低于這個流量，給水泵內的由于機械來源Flowserve型給水泵請速曲線0為了保證給水泵的安全運行，系統(tǒng)設計了給水流量入口流量s平動入口流量汽動給水夏A入口液量助給水夏A出口壓力汽展B運行圖3-6旁路閥調節(jié)指令能保證給水泵的出口有足夠的壓力。當給水泵未運行，該泵的偏差信號切換到100%,實際運行中發(fā)現(xiàn)，給水旁路閥極其敏感，設計函數(shù)F?(x)是壓力的擾動導致給水旁路的頻繁動作而對閥體本身造成損壞。當小選后的結果在±1(3)閥位反饋與指令偏差大。閥控制保證給水泵的入口流量不低于允許的最小流量(避免泵的工作點落在上限曲線之外),防止給水泵發(fā)生汽蝕。為了保證通過每臺給水泵的流量不低于最小允許流量，系統(tǒng)對每一臺給水泵設計了如圖3-7的再循環(huán)閥控制回路，下面以一臺汽動給的正向偏置以提高給水泵運行的安全性，一般在運行期間這個偏置信號設為50t/h。汽動給水泵汽動給水泵平動汽動給水泵小機轉速第四章超臨界直流鍋爐給水控制技術發(fā)展超臨界鍋爐給水控制是一個非常重要而且十分復雜的理論與技術問題。國產燃料量解耦信號K應有值級減溫器出口溫度級過熱器出口溫度分離器出口焓省煤器出口焓設定值△△Z>Z4.1.2用蒸發(fā)器吸熱及其焓增控制燃水比4.1.3采用汽水分離器出口焓值校正燃水比失調<30%BMCR時，鍋爐處于汽包爐工況；當負荷在30%～75%BMCR時，鍋爐處于亞4.2直流爐的給水控制新思路 1.過熱蒸汽的焓值代表了過熱蒸汽的做功能力，控制汽水分離器出口(微過熱蒸汽)的焓值其實是控制了過熱入口蒸汽的初始做功能力，有利于負荷的控制。飽和溫度時，焓值/溫度斜率增大，即對燃水比失調的反映靈這是給水指令的主導部分，由總燃料量折算出給水指令，即穩(wěn)態(tài)的煤/水比。為3.過熱器進口焓的控制(反饋修正部分)焓控設定值修正是指根據(jù)水冷壁出口溫度或減溫水流量在一定范圍內修正焓控直流鍋爐的水冷壁出口溫度超過其對應負荷下的有限值工，限值H二步控制超溫回路。在限值工設定的控制回路中，當水冷壁管出水冷壁溫度超過限值H,限值H設定的控4.2.3直流方式下的給水控制的投用燃水比保持不變時(工況穩(wěn)定),汽水行程中某點工質的焓值保持不變，所以采用微受溫度變化的影響，還受壓力變化的影響。在低負荷壓力升高時(分離器出口溫度有可能進入飽和區(qū)),焓值的變化明顯。下面以一種焓值校正的控制結構為例子進行分析，該控制結構已經成功地在西柏2×1000MW超超臨界機組的設計中，其結構示意圖見圖4-2。將給水流量目標值(kg/s)與焓增目標值(kJ/kg)相乘就得到爐膛吸熱量目標值(kJ/s)。將爐膛吸熱量目標值經過鍋爐金屬儲能的瞬態(tài)修正(鍋爐金屬儲能是基于爐膛出口飽和溫度的變化率),再除以來自焓控制器的爐膛焓增需求值，就得出了實際的爐膛給水流量需求值。為了保護爐膛水冷壁，實際的爐膛給水流量需求值不應低于爐膛最小流量值。但在冷態(tài)清洗期間，最小流量的限制可以取消。一旦鍋爐點火條件具備(MFT復位),這個最小流量限制就被重新啟用，以保證鍋爐點火時爐膛水冷壁管中有足夠的水流量2。蒸發(fā)器理論吸熱量計算=給水流量目標值×爐膛焓增目標值-鍋爐金屬儲能爐膛焓增目標值和給水流量目標值分別是鍋爐主控指令的函數(shù)f?(x)和f?(x)。負荷變化時，爐膛熱負荷的變化相對于給水量的變化遲延較大，因此鍋爐主控指令要經過幾階慣性濾波后再轉換成給水流量目標值。當分離器出口蒸汽壓力變化時，蒸發(fā)器內金屬的蓄熱也將發(fā)生變化，這部分熱量都將影響到給水的實際吸熱量，因此應從蒸發(fā)器理論吸熱量的計算中去除。口溫度X22+溫器入>鍋爐主控指令的函數(shù)f?(x),并用其輸出修正焓值設定值從而改變給水流量指令以保證焓值-壓力-溫度間的非線性越強。要能夠查詢到從大約25%負荷到滿