機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(第五版)-楊可楨主編-課后習(xí)題答案及解析

...wd......wd......wd...機(jī)械設(shè)計(jì)根基〔第五版〕課后習(xí)題答案(完整版)楊可竺、程光蘊(yùn)、李仲生主編1-1至1-4解機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖如以以下列圖所示。圖1.11題1-1解圖圖1.12題1-2解圖圖1.13題1-3解圖圖1.14題1-4解圖1-5解1-6解1-7解1-8解1-9解1-10解1-11解1-12解1-13解該導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)的全部瞬心如以以下列圖，構(gòu)件1、3的角速比為：1-14解該正切機(jī)構(gòu)的全部瞬心如以以下列圖，構(gòu)件3的速度為：，方向垂直向上。1-15解要求輪1與輪2的角速度之比，首先確定輪1、輪2和機(jī)架4三個(gè)構(gòu)件的三個(gè)瞬心，即，和，如以以下列圖。則：，輪2與輪1的轉(zhuǎn)向相反。1-16解〔1〕圖a中的構(gòu)件組合的自由度為：自由度為零，為一剛性桁架，所以構(gòu)件之間不能產(chǎn)生相對運(yùn)動(dòng)?！?〕圖b中的CD桿是虛約束，去掉與否不影響機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)。故圖b中機(jī)構(gòu)的自由度為：所以構(gòu)件之間能產(chǎn)生相對運(yùn)動(dòng)。題2-1答:a〕，且最短桿為機(jī)架，因此是雙曲柄機(jī)構(gòu)。b〕，且最短桿的鄰邊為機(jī)架，因此是曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。c〕，不滿足桿長條件，因此是雙搖桿機(jī)構(gòu)。d〕，且最短桿的對邊為機(jī)架，因此是雙搖桿機(jī)構(gòu)。題2-2解:要想成為轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)，則要求與均為周轉(zhuǎn)副。〔1〕當(dāng)為周轉(zhuǎn)副時(shí)，要求能通過兩次與機(jī)架共線的位置。見圖2-15中位置和。在中，直角邊小于斜邊，故有：〔極限情況取等號〕；在中，直角邊小于斜邊，故有：〔極限情況取等號〕。綜合這二者，要求即可。〔2〕當(dāng)為周轉(zhuǎn)副時(shí)，要求能通過兩次與機(jī)架共線的位置。見圖2-15中位置和。在位置時(shí)，從線段來看，要能繞過點(diǎn)要求：〔極限情況取等號〕；在位置時(shí)，因?yàn)閷?dǎo)桿是無限長的，故沒有過多條件限制。〔3〕綜合〔1〕、〔2〕兩點(diǎn)可知，圖示偏置導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)成為轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)的條件是：題2-3見圖2.16。圖2.16題2-4解:〔1〕由公式，并帶入數(shù)據(jù)列方程有：因此空回行程所需時(shí)間；〔2〕因?yàn)榍栈匦谐逃脮r(shí)，轉(zhuǎn)過的角度為，因此其轉(zhuǎn)速為：轉(zhuǎn)/分鐘題2-5解:〔1〕由題意踏板在水平位置上下擺動(dòng)，就是曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中搖桿的極限位置，此時(shí)曲柄與連桿處于兩次共線位置。取適當(dāng)比例圖尺，作出兩次極限位置和〔見圖2.17〕。由圖量得：，。解得：由和上步求解可知：，，，〔2〕因最小傳動(dòng)角位于曲柄與機(jī)架兩次共線位置，因此取和代入公式〔2-3〕計(jì)算可得：或：代入公式〔2-3〕′，可知題2-6解：因?yàn)榇祟}屬于設(shè)計(jì)題，只要步驟正確，答案不唯一。這里給出基本的作圖步驟，不給出具體數(shù)值答案。作圖步驟如下〔見圖2.18〕：〔1〕求，；并確定比例尺?！?〕作，?！布磽u桿的兩極限位置〕〔3〕以為底作直角三角形，，?！?〕作的外接圓，在圓上取點(diǎn)即可。在圖上量取，和機(jī)架長度。則曲柄長度，搖桿長度。在得到具體各桿數(shù)據(jù)之后，代入公式〔2—3〕和〔2-3〕′求最小傳動(dòng)角，能滿足即可。圖2.18題2-7圖2.19

解:作圖步驟如下〔見圖2.19〕：〔1〕求，；并確定比例尺?！?〕作，頂角，?！?〕作的外接圓，則圓周上任一點(diǎn)都可能成為曲柄中心?！?〕作一水平線，于相距，交圓周于點(diǎn)。〔5〕由圖量得，。解得：曲柄長度：連桿長度：題2-8解:見圖2.20，作圖步驟如下：〔1〕。〔2〕取，選定，作和，。〔3〕定另一機(jī)架位置：角平分線，?！?〕，。桿即是曲柄，由圖量得曲柄長度：題2-9解：見圖2.21，作圖步驟如下：〔1〕求，，由此可知該機(jī)構(gòu)沒有急回特性?！?〕選定比例尺，作，。〔即搖桿的兩極限位置〕〔3〕做，與交于點(diǎn)?！?〕在圖上量取，和機(jī)架長度。曲柄長度：連桿長度：題2-10解:見圖2.22。這是兩個(gè)活動(dòng)鉸鏈兩對位置設(shè)計(jì)四桿機(jī)構(gòu)，可以用圓心法。連接，，作圖2.22的中垂線與交于點(diǎn)。然后連接，，作的中垂線與交于點(diǎn)。圖中畫出了一個(gè)位置。從圖中量取各桿的長度，得到：，，題2-11解:〔1〕以為中心，設(shè)連架桿長度為，根據(jù)作出，，?！?〕取連桿長度，以，，為圓心，作弧?！?〕另作以點(diǎn)為中心，、，的另一連架桿的幾個(gè)位置，并作出不同半徑的許多同心圓弧。〔4〕進(jìn)展試湊，最后得到結(jié)果如下：，，，。機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖如圖2.23。題2-12解:將條件代入公式〔2-10〕可得到方程組：聯(lián)立求解得到：，，。將該解代入公式〔2-8〕求解得到：，，，。又因?yàn)閷?shí)際，因此每個(gè)桿件應(yīng)放大的比例尺為：，故每個(gè)桿件的實(shí)際長度是：，，，。題2-13證明:見圖2.25。在上任取一點(diǎn)，下面求證點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡為一橢圓。見圖可知點(diǎn)將分為兩局部，其中，。又由圖可知，，二式平方相加得可見點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡為一橢圓。3-1解圖3.10題3-1解圖如圖3.10所示，以O(shè)為圓心作圓并與導(dǎo)路相切，此即為偏距圓。過B點(diǎn)作偏距圓的下切線，此線為凸輪與從動(dòng)件在B點(diǎn)接觸時(shí)，導(dǎo)路的方向線。推程運(yùn)動(dòng)角如以以下列圖。3-2解圖3.12題3-2解圖如圖3.12所示，以O(shè)為圓心作圓并與導(dǎo)路相切，此即為偏距圓。過D點(diǎn)作偏距圓的下切線，此線為凸輪與從動(dòng)件在D點(diǎn)接觸時(shí)，導(dǎo)路的方向線。凸輪與從動(dòng)件在D點(diǎn)接觸時(shí)的壓力角如以以下列圖。3-3解：從動(dòng)件在推程及回程段運(yùn)動(dòng)規(guī)律的位移、速度以及加速度方程分別為：〔1〕推程：0°≤≤150°〔2〕回程：等加速段0°≤≤60°等減速段60°≤≤120°為了計(jì)算從動(dòng)件速度和加速度，設(shè)。計(jì)算各分點(diǎn)的位移、速度以及加速度值如下：總轉(zhuǎn)角0°15°30°45°60°75°90°105°位移(mm)00.7342.8656.18310.3651519.63523.817速度(mm/s)019.41636.93150.83259.75762.83259.75750.832加速度〔mm/s2〕65.79762.57753.23138.67520.3330-20.333-38.675總轉(zhuǎn)角120°135°150°165°180°195°210°225°位移(mm)27.13529.26630303029.06626.25021.563速度(mm/s)36.93219.416000-25-50-75加速度〔mm/s2〕-53.231-62.577-65.7970-83.333-83.333-83.333-83.333總轉(zhuǎn)角240°255°270°285°300°315°330°345°位移(mm)158.4383.750.9380000速度(mm/s)-100-75-50-250000加速度〔mm/s2〕-83.333-83.33383.33383.33383.333000根據(jù)上表作圖如下〔注：為了圖形大小協(xié)調(diào)，將位移曲線沿縱軸放大了5倍。〕：圖3-13題3-3解圖3-4解：圖3-14題3-4圖根據(jù)3-3題解作圖如圖3-15所示。根據(jù)(3.1)式可知，取最大，同時(shí)s2取最小時(shí)，凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角最大。從圖3-15可知，這點(diǎn)可能在推程段的開場處或在推程的中點(diǎn)處。由圖量得在推程的開場處凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角最大，此時(shí)＜[]=30°。圖3-15題3-4解圖

3-5解：〔1〕計(jì)算從動(dòng)件的位移并對凸輪轉(zhuǎn)角求導(dǎo)當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)角在0≤≤過程中，從動(dòng)件按簡諧運(yùn)動(dòng)規(guī)律上升h=30mm。根據(jù)教材(3-7)式可得：0≤≤0≤≤

當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)角在≤≤過程中，從動(dòng)件遠(yuǎn)休。S2=50≤≤≤≤當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)角在≤≤過程中，從動(dòng)件按等加速度運(yùn)動(dòng)規(guī)律下降到升程的一半。根據(jù)教材(3-5)式可得：≤≤≤≤

當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)角在≤≤過程中，從動(dòng)件按等減速度運(yùn)動(dòng)規(guī)律下降到起始位置。根據(jù)教材(3-6)式可得：≤≤≤≤當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)角在≤≤過程中，從動(dòng)件近休。S2=50≤≤≤≤〔2〕計(jì)算凸輪的理論輪廓和實(shí)際輪廓此題的計(jì)算簡圖及坐標(biāo)系如圖3-16所示，由圖可知，凸輪理論輪廓上B點(diǎn)(即滾子中心)的直角坐標(biāo)為圖3-16式中。

由圖3-16可知，凸輪實(shí)際輪廓的方程即B′點(diǎn)的坐標(biāo)方程式為因?yàn)樗怨?/p>

由上述公式可得理論輪廓曲線和實(shí)際輪廓的直角坐標(biāo)，計(jì)算結(jié)果如下表，凸輪廓線如圖3-17所示。x′y′x′y′0°49.3018.333180°-79.223-8.88510°47.42116.843190°-76.070-22.42120°44.66825.185200°-69.858-34.84030°40.94333.381210°-60.965-45.36940°36.08941.370220°-49.964-53.35650°29.93448.985230°-37.588-58.31260°22.34755.943240°-24.684-59.94970°13.28461.868250°-12.409-59.00280°2.82966.326260°-1.394-56.56690°-8.77868.871270°8.392-53.041100°-21.13969.110280°17.074-48.740110°-33.71466.760290°24.833-43.870120°-45.86261.695300°31.867-38.529130°-56.89553.985310°38.074-32.410140°-66.15143.904320°43.123-25.306150°-73.05231.917330°46.862-17.433160°-77.48418.746340°49.178-9.031170°-79.5625.007350°49.999-0.354180°-79.223-8.885360°49.3018.333圖3-17題3-5解圖3-6解：圖3-18題3-6圖從動(dòng)件在推程及回程段運(yùn)動(dòng)規(guī)律的角位移方程為：1.推程：0°≤≤150°2.回程：0°≤≤120°計(jì)算各分點(diǎn)的位移值如下：總轉(zhuǎn)角〔°〕0153045607590105角位移〔°〕00.3671.4323.0925.1827.59.81811.908總轉(zhuǎn)角〔°〕120135150165180195210225角位移〔°〕13.56814.63315151514.42912.8030.370總轉(zhuǎn)角〔°〕240255270285300315330345角位移〔°〕7.54.6302.1970.5710000根據(jù)上表作圖如下：圖3-19題3-6解圖3-7解：從動(dòng)件在推程及回程段運(yùn)動(dòng)規(guī)律的位移方程為：1.推程：0°≤≤120°2.回程：0°≤≤120°

計(jì)算各分點(diǎn)的位移值如下：總轉(zhuǎn)角〔°〕0153045607590105位移〔mm〕00.7612.9296.1731013.82717.07119.239總轉(zhuǎn)角〔°〕120135150165180195210225位移〔mm〕20202019.23917.07113.827106.173總轉(zhuǎn)角〔°〕240255270285300315330345位移〔mm〕2.9290.761000000圖3-20題3-7解圖4.5課后習(xí)題詳解4-1解分度圓直徑齒頂高齒根高頂隙中心距齒頂圓直徑齒根圓直徑基圓直徑齒距齒厚、齒槽寬4-2解由可得模數(shù)分度圓直徑4-3解由得4-4解分度圓半徑分度圓上漸開線齒廓的曲率半徑分度圓上漸開線齒廓的壓力角基圓半徑基圓上漸開線齒廓的曲率半徑為0；壓力角為。齒頂圓半徑齒頂圓上漸開線齒廓的曲率半徑齒頂圓上漸開線齒廓的壓力角4-5解正常齒制漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪的齒根圓直徑：基圓直徑假定則解得故當(dāng)齒數(shù)時(shí)，正常齒制漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪的基圓大于齒根圓；齒數(shù)，基圓小于齒根圓。4-6解中心距內(nèi)齒輪分度圓直徑內(nèi)齒輪齒頂圓直徑內(nèi)齒輪齒根圓直徑4-7證明用齒條刀具加工標(biāo)準(zhǔn)漸開線直齒圓柱齒輪，不發(fā)生根切的臨界位置是極限點(diǎn)正好在刀具的頂線上。此時(shí)有關(guān)系：正常齒制標(biāo)準(zhǔn)齒輪、，代入上式短齒制標(biāo)準(zhǔn)齒輪、，代入上式圖4.7題4-7解圖圖4.8題4-8圖圖4.9題4-8解圖4-8證明如以以下列圖，、兩點(diǎn)為卡腳與漸開線齒廓的切點(diǎn)，則線段即為漸開線的法線。根據(jù)漸開線的特性：漸開線的法線必與基圓相切，切點(diǎn)為。再根據(jù)漸開線的特性：發(fā)生線沿基圓滾過的長度，等于基圓上被滾過的弧長，可知：AC對于任一漸開線齒輪，基圓齒厚與基圓齒距均為定值，卡尺的位置不影響測量結(jié)果。4-9解模數(shù)相等、壓力角相等的兩個(gè)齒輪，分度圓齒厚相等。但是齒數(shù)多的齒輪分度圓直徑大，所以基圓直徑就大。根據(jù)漸開線的性質(zhì)，漸開線的形狀取決于基圓的大小，基圓小,則漸開線曲率大,基圓大，則漸開線越趨于平直。因此，齒數(shù)多的齒輪與齒數(shù)少的齒輪相比，齒頂圓齒厚和齒根圓齒厚均為大值。4-10解切制變位齒輪與切制標(biāo)準(zhǔn)齒輪用同一把刀具，只是刀具的位置不同。因此，它們的模數(shù)、壓力角、齒距均分別與刀具一樣，從而變位齒輪與標(biāo)準(zhǔn)齒輪的分度圓直徑和基圓直徑也一樣。故參數(shù)、、、不變。變位齒輪分度圓不變，但正變位齒輪的齒頂圓和齒根圓增大，且齒厚增大、齒槽寬變窄。因此、、變大，變小。嚙合角與節(jié)圓直徑是一對齒輪嚙合傳動(dòng)的范疇。4-11解因螺旋角端面模數(shù)端面壓力角當(dāng)量齒數(shù)分度圓直徑齒頂圓直徑齒根圓直徑4-12解〔1〕假設(shè)采用標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，則標(biāo)準(zhǔn)中心距應(yīng)說明采用標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，實(shí)際中心距大于標(biāo)準(zhǔn)中心距，齒輪傳動(dòng)有齒側(cè)間隙，傳動(dòng)不連續(xù)、傳動(dòng)精度低，產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲?！?〕采用標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，因螺旋角分度圓直徑節(jié)圓與分度圓重合，4-13解4-14解分度圓錐角分度圓直徑齒頂圓直徑齒根圓直徑外錐距齒頂角、齒根角頂錐角根錐角當(dāng)量齒數(shù)4-15答：一對直齒圓柱齒輪正確嚙合的條件是：兩齒輪的模數(shù)和壓力角必須分別相等，即、。一對斜齒圓柱齒輪正確嚙合的條件是：兩齒輪的模數(shù)和壓力角分別相等，螺旋角大小相等、方向相反〔外嚙合〕，即、、。一對直齒圓錐齒輪正確嚙合的條件是：兩齒輪的大端模數(shù)和壓力角分別相等，即、。5-1解：蝸輪2和蝸輪3的轉(zhuǎn)向如圖粗箭頭所示，即和。圖5.5圖5.65-2解：這是一個(gè)定軸輪系，依題意有：齒條6的線速度和齒輪5′分度圓上的線速度相等；而齒輪5′的轉(zhuǎn)速和齒輪5的轉(zhuǎn)速相等，因此有：通過箭頭法判斷得到齒輪5′的轉(zhuǎn)向順時(shí)針，齒條6方向水平向右。5-3解：秒針到分針的傳遞路線為：6→5→4→3，齒輪3上帶著分針，齒輪6上帶著秒針，因此有：。分針到時(shí)針的傳遞路線為：9→10→11→12，齒輪9上帶著分針，齒輪12上帶著時(shí)針，因此有：。圖5.7圖5.85-4解：從圖上分析這是一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2為行星輪，構(gòu)件為行星架。則有：∵∴∴當(dāng)手柄轉(zhuǎn)過，即時(shí)，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)過的角度，方向與手柄方向一樣。5-5解：這是一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2、2′為行星輪，構(gòu)件為行星架。則有：∵，∴∴傳動(dòng)比為10，構(gòu)件與的轉(zhuǎn)向一樣。圖5.9圖5.105-6解：這是一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1為中心輪，齒輪2為行星輪，構(gòu)件為行星架。則有：∵，，∵∴∴5-7解：這是由四組完全一樣的周轉(zhuǎn)輪系組成的輪系，因此只需要計(jì)算一組即可。取其中一組作分析，齒輪4、3為中心輪，齒輪2為行星輪，構(gòu)件1為行星架。這里行星輪2是惰輪，因此它的齒數(shù)與傳動(dòng)比大小無關(guān)，可以自由選取?！?〕由圖知〔2〕又挖叉固定在齒輪上，要使其始終保持一定的方向應(yīng)有：〔3〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕式得：圖5.11圖5.125-8解：這是一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2、2′為行星輪，為行星架。∵，∴∴與方向一樣5-9解：這是一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2、2′為行星輪，為行星架。∵設(shè)齒輪1方向?yàn)檎瑒t，∴∴與方向一樣圖5.13圖5.145-10解：這是一個(gè)混合輪系。其中齒輪1、2、2′3、組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2、2′為行星輪，為行星架。而齒輪4和行星架組成定軸輪系。在周轉(zhuǎn)輪系中：〔1〕在定軸輪系中：〔2〕又因?yàn)椋骸?〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕式可得：5-11解：這是一個(gè)混合輪系。其中齒輪4、5、6、7和由齒輪3引出的桿件組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪4、7為中心輪，齒輪5、6為行星輪，齒輪3引出的桿件為行星架。而齒輪1、2、3組成定軸輪系。在周轉(zhuǎn)輪系中：〔1〕在定軸輪系中：〔2〕又因?yàn)椋?，?lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕式可得：〔1〕當(dāng)，時(shí)，，的轉(zhuǎn)向與齒輪1和4的轉(zhuǎn)向一樣?！?〕當(dāng)時(shí)，〔3〕當(dāng)，時(shí)，，的轉(zhuǎn)向與齒輪1和4的轉(zhuǎn)向相反。圖5.15圖5.165-12解：這是一個(gè)混合輪系。其中齒輪4、5、6和構(gòu)件組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪4、6為中心輪，齒輪5為行星輪，是行星架。齒輪1、2、3組成定軸輪系。在周轉(zhuǎn)輪系中：〔1〕在定軸輪系中：〔2〕又因?yàn)椋?，?〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕式可得：即齒輪1和構(gòu)件的轉(zhuǎn)向相反。5-13解：這是一個(gè)混合輪系。齒輪1、2、3、4組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3為中心輪，齒輪2為行星輪，齒輪4是行星架。齒輪4、5組成定軸輪系。在周轉(zhuǎn)輪系中：，∴〔1〕在圖5.17中，當(dāng)車身繞瞬時(shí)回轉(zhuǎn)中心轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，左右兩輪走過的弧長與它們至點(diǎn)的距離成正比，即：〔2〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕兩式得到：，〔3〕在定軸輪系中：則當(dāng)：時(shí)，代入〔3〕式，可知汽車左右輪子的速度分別為，5-14解：這是一個(gè)混合輪系。齒輪3、4、4′、5和行星架組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪3、5為中心輪，齒輪4、4′為行星輪。齒輪1、2組成定軸輪系。在周轉(zhuǎn)輪系中：〔1〕在定軸輪系中：〔2〕又因?yàn)椋海?，?〕依題意，指針轉(zhuǎn)一圈即〔4〕此時(shí)輪子走了一公里，即〔5〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕、〔4〕、〔5〕可求得圖5.18圖5.195-15解：這個(gè)起重機(jī)系統(tǒng)可以分解為3個(gè)輪系：由齒輪3′、4組成的定軸輪系；由蝸輪蝸桿1′和5組成的定軸輪系；以及由齒輪1、2、2′、3和構(gòu)件組成的周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪1、3是中心輪，齒輪4、2′為行星輪，構(gòu)件是行星架。一般工作情況時(shí)由于蝸桿5不動(dòng)，因此蝸輪也不動(dòng)，即〔1〕在周轉(zhuǎn)輪系中：〔2〕在定軸齒輪輪系中：〔3〕又因?yàn)椋?，，?〕聯(lián)立式〔1〕、〔2〕、〔3〕、〔4〕可解得：。當(dāng)慢速吊重時(shí)，電機(jī)剎住，即，此時(shí)是平面定軸輪系，故有：5-16解：由幾何關(guān)系有：又因?yàn)橄鄧Ш系凝X輪模數(shù)要相等，因此有上式可以得到：故行星輪的齒數(shù)：圖5.20圖5.215-17解：欲采用圖示的大傳動(dòng)比行星齒輪，則應(yīng)有下面關(guān)系成立：〔1〕〔2〕〔3〕又因?yàn)辇X輪1與齒輪3共軸線，設(shè)齒輪1、2的模數(shù)為，齒輪2′、3的模數(shù)為，則有：〔4〕聯(lián)立〔1〕、〔2〕、〔3〕、〔4〕式可得〔5〕當(dāng)時(shí)，〔5〕式可取得最大值1.0606；當(dāng)時(shí)，〔5〕式接近1，但不可能取到1。因此的取值范圍是〔1，1.06〕。而標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪的模數(shù)比是大于1.07的，因此，圖示的大傳動(dòng)比行星齒輪不可能兩對都采用直齒標(biāo)準(zhǔn)齒輪傳動(dòng)，至少有一對是采用變位齒輪。5-18解：這個(gè)輪系由幾個(gè)局部組成，蝸輪蝸桿1、2組成一個(gè)定軸輪系；蝸輪蝸桿5、4′組成一個(gè)定軸輪系；齒輪1′、5′組成一個(gè)定軸輪系，齒輪4、3、3′、2′組成周轉(zhuǎn)輪系，其中齒輪2′、4是中心輪，齒輪3、3′為行星輪，構(gòu)件是行星架。在周轉(zhuǎn)輪系中：〔1〕在蝸輪蝸桿1、2中：〔2〕在蝸輪蝸桿5、4′中：〔3〕在齒輪1′、5′中：〔4〕又因?yàn)椋?，，，?〕聯(lián)立式〔1〕、〔2〕、〔3〕、〔4〕、〔5〕式可解得：，即。5-19解：這個(gè)輪系由幾個(gè)局部組成，齒輪1、2、5′、組成一個(gè)周轉(zhuǎn)輪系，齒輪1、2、2′、3、組成周轉(zhuǎn)輪系，齒輪3′、4、5組成定軸輪系。在齒輪1、2、5′、組成的周轉(zhuǎn)輪系中：由幾何條件分析得到：，則〔1〕在齒輪1、2、2′、3、組成的周轉(zhuǎn)輪系中：由幾何條件分析得到：，則〔2〕在齒輪3′、4、5組成的定軸輪系中：〔3〕又因?yàn)椋?，?〕聯(lián)立式〔1〕、〔2〕、〔3〕、〔4〕式可解得：6-1解頂圓直徑齒高齒頂厚齒槽夾角棘爪長度圖6.1題6-1解圖6-2解拔盤轉(zhuǎn)每轉(zhuǎn)時(shí)間0槽輪機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)特性系數(shù)槽輪的運(yùn)動(dòng)時(shí)間槽輪的靜止時(shí)間6-3解槽輪機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)特性系數(shù)因：所以6-4解要保證則槽輪機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)特性系數(shù)應(yīng)為因得，則槽數(shù)和拔盤的圓銷數(shù)之間的關(guān)系應(yīng)為：由此得當(dāng)取槽數(shù)～8時(shí)，滿足運(yùn)動(dòng)時(shí)間等于停歇時(shí)間的組合只有一種：，。6-5解：機(jī)構(gòu)類型工作特點(diǎn)構(gòu)造、運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力性能適用場合棘輪機(jī)構(gòu)搖桿的往復(fù)擺動(dòng)變成棘輪的單向間歇轉(zhuǎn)動(dòng)構(gòu)造簡單、加工方便，運(yùn)動(dòng)可靠，但沖擊、噪音大，運(yùn)動(dòng)精度低適用于低速、轉(zhuǎn)角不大場合，如轉(zhuǎn)位、分度以及超越等。槽輪機(jī)構(gòu)撥盤的連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)變成槽輪的間歇轉(zhuǎn)動(dòng)構(gòu)造簡單，效率高，傳動(dòng)較平穩(wěn)，但有柔性沖擊用于轉(zhuǎn)速不高的輕工機(jī)械中不完全齒輪機(jī)構(gòu)從動(dòng)輪的運(yùn)動(dòng)時(shí)間和靜止時(shí)間的比例可在較大范圍內(nèi)變化需專用設(shè)備加工，有較大沖擊用于具有特殊要求的專用機(jī)械中凸輪式間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)只要適當(dāng)設(shè)計(jì)出凸輪的輪廓，就能獲得預(yù)期的運(yùn)動(dòng)規(guī)律。運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、定位精度高，動(dòng)荷小，但構(gòu)造較復(fù)雜可用于載荷較大的場合7-1解：〔1〕先求解該圖功的比例尺?！?〕求最大盈虧功。根據(jù)圖7.5做能量指示圖。將和曲線的交點(diǎn)標(biāo)注，，，，，，，，。將各區(qū)間所圍的面積分為盈功和虧功，并標(biāo)注“+〞號或“-〞號，然后根據(jù)各自區(qū)間盈虧功的數(shù)值大小按比例作出能量指示圖〔圖7.6〕如下：首先自向上做，表示區(qū)間的盈功；其次作向下表示區(qū)間的虧功；依次類推，直到畫完最后一個(gè)封閉矢量。由圖知該機(jī)械系統(tǒng)在區(qū)間出現(xiàn)最大盈虧功，其絕對值為：〔3〕求飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量曲軸的平均角速度：；系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)不均勻系數(shù)：；則飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：圖7.5圖7.67-2圖7.7圖7.8解：〔1〕驅(qū)動(dòng)力矩。因?yàn)榻o定為常數(shù)，因此為一水平直線。在一個(gè)運(yùn)動(dòng)循環(huán)中，驅(qū)動(dòng)力矩所作的功為，它相當(dāng)于一個(gè)運(yùn)動(dòng)循環(huán)所作的功，即：因此求得：〔2〕求最大盈虧功。根據(jù)圖7.7做能量指示圖。將和曲線的交點(diǎn)標(biāo)注，，，。將各區(qū)間所圍的面積分為盈功和虧功，并標(biāo)注“+〞號或“-〞號，然后根據(jù)各自區(qū)間盈虧功的數(shù)值大小按比例作出能量指示圖〔圖7.8〕如下：首先自向上做，表示區(qū)間的盈功；其次作向下表示區(qū)間的虧功；然后作向上表示區(qū)間的盈功，至此應(yīng)形成一個(gè)封閉區(qū)間。由圖知該機(jī)械系統(tǒng)在區(qū)間出現(xiàn)最大盈虧功。欲求，先求圖7.7中的長度。如圖將圖中線1和線2延長交于點(diǎn)，那么在中，相當(dāng)于該三角形的中位線，可知。又在中，，因此有：，則根據(jù)所求數(shù)據(jù)作出能量指示圖，見圖7.8，可知最大盈虧功出現(xiàn)在段，則?！?〕求飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和質(zhì)量。7-3解：原來安裝飛輪的軸的轉(zhuǎn)速為，現(xiàn)在電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為，則假設(shè)將飛輪安裝在電動(dòng)機(jī)軸上，飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為：7-4解：〔1〕求安裝在主軸上飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。先求最大盈虧功。因?yàn)槭亲畲髣?dòng)能與最小動(dòng)能之差，依題意，在通過軋輥前系統(tǒng)動(dòng)能到達(dá)最大，通過軋輥后系統(tǒng)動(dòng)能到達(dá)最小，因此：則飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：〔2〕求飛輪的最大轉(zhuǎn)速和最小轉(zhuǎn)速。〔3〕因?yàn)橐粋€(gè)周期內(nèi)輸入功和和輸出功相等，設(shè)一個(gè)周期時(shí)間為，則：，因此有：。7-5解：圖7.9一個(gè)周期驅(qū)動(dòng)力矩所作的功為：一個(gè)周期阻力矩所作的功為：又時(shí)段內(nèi)驅(qū)動(dòng)力矩所做的功為：因此最大盈虧功為：機(jī)組的平均角速度為：機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)不均勻系數(shù)為：故飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為：7-6答：本書介紹的飛輪設(shè)計(jì)方法，沒有考慮飛輪以外其他構(gòu)件動(dòng)能的變化，而實(shí)際上其他構(gòu)件都有質(zhì)量，它們的速度和動(dòng)能也在不斷變化，因而是近似的。7-7解：圖7.10圖7.11由圖見一個(gè)運(yùn)動(dòng)循環(huán)的力矩圖有四個(gè)重復(fù)圖示，因此，可以以一個(gè)周期只有來計(jì)算?！?〕求驅(qū)動(dòng)力矩。一個(gè)周期內(nèi)驅(qū)動(dòng)力矩功和阻力矩功相等，又依題意驅(qū)動(dòng)力矩為常數(shù)，故有，〔2〕求最大盈虧功。根據(jù)圖7.10做能量指示圖。將和曲線的交點(diǎn)標(biāo)注，，，。將各區(qū)間所圍的面積分為盈功和虧功，并標(biāo)注“+〞號或“-〞號，然后根據(jù)各自區(qū)間盈虧功的數(shù)值大小按比例作出能量指示圖〔圖7.11〕如下：首先自向上做，表示區(qū)間的盈功，；其次作向下表示區(qū)間的虧功，；然后作向上表示區(qū)間的盈功，至此應(yīng)形成一個(gè)封閉區(qū)間，。由圖知該機(jī)械系統(tǒng)在區(qū)間出現(xiàn)最大盈虧功?！?〕求飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量?！?〕求飛輪的質(zhì)量。由課本公式7-8：得：7-8解：圖7.12圖7.13〔1〕求驅(qū)動(dòng)力矩。一個(gè)周期內(nèi)驅(qū)動(dòng)力矩功和阻力矩功相等，又依題意驅(qū)動(dòng)力矩為常數(shù)，故有：，〔2〕求最大盈虧功。根據(jù)圖7.12做能量指示圖。將和曲線的交點(diǎn)標(biāo)注，，，，。將各區(qū)間所圍的面積分為盈功和虧功，并標(biāo)注“+〞號或“-〞號，然后根據(jù)各自區(qū)間盈虧功的數(shù)值大小按比例作出能量指示圖〔圖7.13〕如下：首先自向下做，表示區(qū)間的虧功，；其次作向上表示區(qū)間的盈功，；然后作向下表示區(qū)間的虧功，；作向上表示區(qū)間的盈功，至此應(yīng)形成一個(gè)封閉區(qū)間，。由圖知該機(jī)械系統(tǒng)在區(qū)間出現(xiàn)最大盈虧功?！?〕求飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。7-9答：機(jī)械有規(guī)律的，周期性的速度變化稱為周期性速度波動(dòng)。系統(tǒng)速度波動(dòng)是隨機(jī)的、不規(guī)則的，沒有一定周期的稱為非周期性速度波動(dòng)。調(diào)節(jié)周期性速度波動(dòng)的常用方法是在機(jī)械中加上轉(zhuǎn)動(dòng)慣量很大的回轉(zhuǎn)件——飛輪。非周期性速度波動(dòng)常用調(diào)速器調(diào)節(jié)。經(jīng)過調(diào)節(jié)后只能使主軸的速度波動(dòng)得以減小，而不能徹底鏟除。7-10解：圖7.14圖7.15〔1〕先求阻力矩。因?yàn)樽枇貫槌?shù)，故有，再求發(fā)動(dòng)機(jī)平均功率。一個(gè)周期內(nèi)輸出功為；一個(gè)周期所用的時(shí)間為：；因此發(fā)動(dòng)機(jī)的平均功率為：?！?〕首先求最大盈虧功。根據(jù)圖7.14做能量指示圖。將和曲線的交點(diǎn)標(biāo)注，，，，。將各區(qū)間所圍的面積分為盈功和虧功，并標(biāo)注“+〞號或“-〞號，然后根據(jù)各自區(qū)間盈虧功的數(shù)值大小按比例作出能量指示圖〔圖7.15〕如下：首先自向下做，表示區(qū)間的虧功；其次作向上表示區(qū)間的盈功；然后向下表示區(qū)間的虧功，至此應(yīng)形成一個(gè)封閉區(qū)間。欲求，先求圖7.15中的長度。由圖知，因此有：，則根據(jù)所求數(shù)據(jù)作出能量指示圖，見圖7.15，可知最大盈虧功出現(xiàn)在段，則。則求飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為〔3〕假設(shè)將飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量減小，而保持原值，可將飛輪安裝在速度較高一點(diǎn)的軸上，設(shè)該軸的轉(zhuǎn)速為，則有：，∴8-1解：依題意該轉(zhuǎn)子的離心力大小為該轉(zhuǎn)子本身的重量為則，即該轉(zhuǎn)子的離心力是其本身重量的倍。8-2答：方法如下：〔1〕將轉(zhuǎn)子放在靜平衡架上，待其靜止，這時(shí)不平衡轉(zhuǎn)子的質(zhì)心必接近于過軸心的垂線下方；〔2〕將轉(zhuǎn)子順時(shí)針轉(zhuǎn)過一個(gè)小角度，然后放開，轉(zhuǎn)子緩慢回?cái)[。靜止后，在轉(zhuǎn)子上畫過軸心的鉛垂線1；〔3〕將轉(zhuǎn)子逆時(shí)針轉(zhuǎn)過一個(gè)小角度，然后放開，轉(zhuǎn)子緩慢回?cái)[。靜止后畫過軸心的鉛垂線2；〔4〕做線1和2的角平分線，重心就在這條直線上。8-3答：〔1〕兩種振動(dòng)產(chǎn)生的原因分析：主軸周期性速度波動(dòng)是由于受到周期性外力，使輸入功和輸出功之差形成周期性動(dòng)能的增減，從而使主軸呈現(xiàn)周期性速度波動(dòng)，這種波動(dòng)在運(yùn)動(dòng)副中產(chǎn)生變化的附加作用力，使得機(jī)座產(chǎn)生振動(dòng)。而回轉(zhuǎn)體不平衡產(chǎn)生的振動(dòng)是由于回轉(zhuǎn)體上的偏心質(zhì)量，在回轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生方向不斷變化的離心力所產(chǎn)生的?！?〕從理論上來說，這兩種振動(dòng)都可以消除。對于周期性速度波動(dòng)，只要使輸入功和輸出功時(shí)時(shí)相等，就能保證機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)的不均勻系數(shù)為零，徹底消除速度波動(dòng)，從而徹底消除這種機(jī)座振動(dòng)。對于回轉(zhuǎn)體不平衡使機(jī)座產(chǎn)生的振動(dòng)，只要滿足靜或動(dòng)平衡原理，也可以消除的?！?〕從實(shí)踐上說，周期性速度波動(dòng)使機(jī)座產(chǎn)生的振動(dòng)是不能徹底消除的。因?yàn)閷?shí)際中不可能使輸入功和輸出功時(shí)時(shí)相等，同時(shí)如果用飛輪也只能減小速度波動(dòng)，而不能徹底消除速度波動(dòng)。因此這種振動(dòng)只能減小而不能徹底消除。對于回轉(zhuǎn)體不平衡產(chǎn)生的振動(dòng)在實(shí)踐上是可以消除的。對于軸向尺寸很小的轉(zhuǎn)子，用靜平衡原理，在靜平衡機(jī)上實(shí)驗(yàn)，增加或減去平衡質(zhì)量，最后保證所有偏心質(zhì)量的離心力矢量和為零即可。對于軸向尺寸較大的轉(zhuǎn)子，用動(dòng)平衡原理，在動(dòng)平衡機(jī)上，用雙面平衡法，保證兩個(gè)平衡基面上所有偏心質(zhì)量的離心力食量和為零即可。8-4圖8.7解：的不平衡質(zhì)徑積為。設(shè)方向的質(zhì)徑積為，方向的質(zhì)徑積為，它們的方向沿著各自的向徑指向圓外。用作圖法求解，取，作圖8.7所示。由靜平衡條件得：由圖8-7量得，。8-5圖8.9解：先求出各不平衡質(zhì)徑積的大小：方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.9所示。由靜平衡條件得：由圖8.9量得，方向與水平夾角為。8-6圖8.11解：〔1〕求質(zhì)心偏移實(shí)際就是求靜平衡時(shí)的平衡向靜，因此可以按照靜平衡條件考慮這個(gè)問題。先求出各不平衡質(zhì)徑積的大?。悍较蜓刂髯缘南驈街赶蛲饷妗Ｓ米鲌D法求解，取，作圖8.11〔a〕所示。由靜平衡條件得：由圖量得，則質(zhì)心偏移的距離為，偏移的方向就是平衡質(zhì)徑積的方向，與水平夾角為?！?〕求左右支反力實(shí)際上就是求動(dòng)平衡時(shí)在左右支點(diǎn)所在平面所需要的平衡力。先把不平衡質(zhì)量在兩支承所在平面上分解。左支承：；右支承：；則在兩個(gè)支承所在平面上的質(zhì)徑積的大小分別為：左支承：；右支承：；方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.11〔b〕〔c〕所示。由動(dòng)平衡條件得：左支承：，量得，則支反力大小為右支承：，量得，則支反力大小為8-7圖8.13解：〔1〕先把不平衡質(zhì)量在兩平衡基面Ⅰ和Ⅱ上分解?；姊瘢夯姊颍簞t在兩個(gè)基面上的質(zhì)徑積分別為：基面Ⅰ：，方向垂直向下?；姊颍?，方向垂直向上。用作圖法求解，取，作圖8.13〔a〕〔b〕所示。由動(dòng)平衡條件得：基面Ⅰ：，平衡質(zhì)徑積，方向垂直向上?；姊颍海胶赓|(zhì)徑積，方向垂直向下。8-8圖8.14解：先把不平衡質(zhì)量在兩平衡基面和上分解。基面：基面：則在兩個(gè)基面上的質(zhì)徑積分別為：基面：圖8.15基面：用作圖法求解，取，作圖8.15〔a〕〔b〕所示。由動(dòng)平衡條件得：和由圖上量?。海较蛉鐖D8.15〔a〕〔b〕所示。校核。設(shè)坐標(biāo)軸方向如圖8.15所示，用解析法校核?；妫合蛴校合蛴校夯妫合蛴校合蛴校簝蓚€(gè)平面在向和向合力均為零，因此所得結(jié)果正確。由于回轉(zhuǎn)半徑為，因此所加的平衡質(zhì)量應(yīng)為8-9圖8.17解：先把不平衡質(zhì)量在兩平衡基面Ⅰ和Ⅱ上分解?；姊瘢夯姊颍簞t在兩個(gè)基面上的質(zhì)徑積的大小分別為：基面Ⅰ：基面Ⅱ：方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.17〔a〕〔b〕所示。由動(dòng)平衡條件得：基面Ⅰ：，量得，，方向如以以下列圖?；姊颍毫康茫?，方向如以以下列圖。8-10解：〔1〕求左右支反力實(shí)際上就是求動(dòng)平衡時(shí)在支點(diǎn)Ⅰ、Ⅱ所在平面所需要的平衡力。先把不平衡質(zhì)量在兩平衡基面Ⅰ和Ⅱ上分解。基面Ⅰ：基面Ⅱ：則在兩個(gè)基面上的質(zhì)徑積的大小分別為：基面Ⅰ：基面Ⅱ：方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.19〔a〕圖8.19〔b〕所示。由動(dòng)平衡條件得：基面Ⅰ：，量得，則支反力方向如圖8.19〔a〕所示，大小為?；姊颍毫康?，則支反力方向如圖8.19〔b〕所示，大小為〔2〕如果在面上加一平衡質(zhì)徑積進(jìn)展靜平衡，則按靜平衡條件求解，只需要，和三個(gè)質(zhì)徑積矢量和為零即可。方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.19〔c〕所示。由靜平衡條件得：。量得，方向如圖8.19〔c〕所示?！?〕靜平衡之后，按照有三個(gè)偏心質(zhì)量做動(dòng)平衡計(jì)算，求取基面Ⅰ和Ⅱ上的平衡力即可。同理把所有不平衡質(zhì)量在兩平衡基面Ⅰ和Ⅱ上分解，然后求基面上的質(zhì)徑積，有：基面Ⅰ：，基面Ⅱ：，方向沿著各自的向徑指向外面。用作圖法求解，取，作圖8.19〔d〕〔e〕所示。由動(dòng)平衡條件得：基面Ⅰ：，量得，則支反力方向如圖8.19〔d〕所示，大小為。基面Ⅱ：量得，則支反力方向如圖8.19〔e〕所示，大小為〔4〕靜平衡后，兩個(gè)支座的支反力一個(gè)增大，一個(gè)減小。9-1答退火：將鋼加熱到一定溫度，并保溫到一定時(shí)間后，隨爐緩慢冷卻的熱處理方法。主要用來消除內(nèi)應(yīng)力、降低硬度，便于切削。正火：將鋼加熱到一定溫度，保溫一定時(shí)間后，空冷或風(fēng)冷的熱處理方法?？上齼?nèi)應(yīng)力，降低硬度，便于切削加工；對一般零件，也可作為最終熱處理，提高材料的機(jī)械性能。淬火：將鋼加熱到一定溫度，保溫一定時(shí)間后，浸入到淬火介質(zhì)中快速冷卻的熱處理方法。可提高材料的硬度和耐磨性，但存在很大的內(nèi)應(yīng)力，脆性也相應(yīng)增加。淬火后一般需回火。淬火還可提高其抗腐蝕性。調(diào)質(zhì)：淬火后加高溫回火的熱處理方法?？色@得強(qiáng)度、硬度、塑性、韌性等均較好的綜合力學(xué)性能，廣泛應(yīng)用于較為重要的零件設(shè)計(jì)中。外表淬火：迅速將零件外表加熱到淬火溫度后立即噴水冷卻，使工件表層淬火的熱處理方法。主要用于中碳鋼或中碳合金鋼，以提高表層硬度和耐磨性，同時(shí)疲勞強(qiáng)度和沖擊韌性都有所提高。滲碳淬火：將工件放入滲碳介質(zhì)中加熱，并保溫一定時(shí)間，使介質(zhì)中的碳滲入到鋼件中的熱處理方法。適合于低碳鋼或低碳合金鋼，可提高表層硬度和耐磨性，而仍保存芯部的韌性和高塑性。9-2解見下表9-3解查教材表9-1，Q235的屈服極限查手冊GB706-88標(biāo)準(zhǔn)，14號熱軋工字鋼的截面面積則拉斷時(shí)所所的最小拉力為9-4解查教材表9-1，45鋼的屈服極限許用應(yīng)力把夾緊力向截面中心轉(zhuǎn)化，則有拉力和彎距截面面積抗彎截面模量則最大夾緊力應(yīng)力分布圖如以以下列圖圖9.3題9-4解圖9-5解查手冊，查手冊退刀槽寬度，溝槽直徑，過渡圓角半徑，尾部倒角設(shè)所用螺栓為標(biāo)準(zhǔn)六角頭螺栓，對于的螺栓，最小中心距，螺栓軸線與箱壁的最小距離。9-6解查手冊，當(dāng)圓軸時(shí)，平鍵的斷面尺寸為且軸上鍵槽尺寸、輪轂鍵槽尺寸。圖9.5題9-6解圖9-7解〔1〕取橫梁作為示力體，當(dāng)位于支承右側(cè)處時(shí)由得由得由得由得〔2〕橫梁彎矩圖圖9.7題9-7解圖〔3〕橫梁上鉚釘組的載荷力矩水平分力垂直分力9-8解水平分力在每個(gè)鉚釘上產(chǎn)生的載荷垂直分力在每個(gè)鉚釘上產(chǎn)生的載荷力矩在每個(gè)鉚釘上產(chǎn)生的載荷各力在鉚釘上的方向見圖所示圖9.9題9-8解圖根據(jù)力的合成可知，鉚釘1的載荷最大9-9解鉚釘所受最大載荷校核剪切強(qiáng)度校核擠壓強(qiáng)度均適宜。9-10解支承可用鑄鐵HT200或鑄鋼ZG270-500。其構(gòu)造立體圖見圖。圖9.10題9-10解圖支承的可能失效是回轉(zhuǎn)副的磨損失效，或回轉(zhuǎn)副孔所在橫截面處拉斷失效。9-11解〔1〕輪齒彎曲應(yīng)力可看成是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力?！?〕大齒輪循環(huán)次數(shù)〔3〕對應(yīng)于循環(huán)總次數(shù)的疲勞極限能提高提高了1.24倍。9-12答由圖5-1可見，惰輪4的輪齒是雙側(cè)受載。當(dāng)惰輪轉(zhuǎn)一周時(shí)，輪齒任一側(cè)齒根處的彎曲應(yīng)力的變化規(guī)律：未進(jìn)入嚙合，應(yīng)力為零，這一側(cè)進(jìn)入嚙合時(shí)，該側(cè)齒根受拉，并逐漸到達(dá)最大拉應(yīng)力，然后退出嚙合，應(yīng)力又變?yōu)榱恪＝又硪粋?cè)進(jìn)入嚙合，該側(cè)齒根受壓，并逐漸到達(dá)最大壓應(yīng)力，當(dāng)退出嚙合時(shí)，應(yīng)力又變?yōu)榱?。所以，惰?輪齒根部的彎曲應(yīng)力是對稱循環(huán)變應(yīng)力。9-13答在齒輪傳動(dòng)中，輪齒工作面上任一點(diǎn)所產(chǎn)生的接觸應(yīng)力都是由零〔該點(diǎn)未進(jìn)入嚙合〕增加到一最大值〔該點(diǎn)嚙合〕，然后又降低到零〔該點(diǎn)退出嚙合〕，故齒面外表接觸應(yīng)力是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力。9-14解〔1〕假設(shè)支承可以自由移動(dòng)時(shí)，軸的伸長量〔2〕兩支承都固定時(shí)，因軸的溫升而加在支承上的壓力9-15基孔制優(yōu)先配合為、、、、、、、、、、、、，試以基本尺寸為繪制其公差帶圖。圖9.13題9-15解圖9-16答〔1〕公差帶圖見題9-16解圖。〔2〕、均采用的是基軸制，主要是為了制造中減少加工孔用的刀具品種。圖9.15題9-16解圖10-1證明當(dāng)升角與當(dāng)量摩擦角符合時(shí)，螺紋副具有自鎖性。當(dāng)時(shí)，螺紋副的效率所以具有自鎖性的螺紋副用于螺旋傳動(dòng)時(shí)，其效率必小于50%。10-2解由教材表10-1、表10-2查得，粗牙，螺距，中徑螺紋升角，細(xì)牙，螺距，中徑螺紋升角對于一樣公稱直徑的粗牙螺紋和細(xì)牙螺紋中，細(xì)牙螺紋的升角較小，更易實(shí)現(xiàn)自鎖。10-3解查教材表10-1得粗牙螺距中徑小徑螺紋升角普通螺紋的牙側(cè)角，螺紋間的摩擦系數(shù)當(dāng)量摩擦角擰緊力矩由公式可得預(yù)緊力拉應(yīng)力查教材表9-1得35鋼的屈服極限擰緊所產(chǎn)生的拉應(yīng)力已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了材料的屈服極限，螺栓將損壞。10-4解〔1〕升角當(dāng)量摩擦角工作臺穩(wěn)定上升時(shí)的效率：〔2〕穩(wěn)定上升時(shí)加于螺桿上的力矩〔3〕螺桿的轉(zhuǎn)速螺桿的功率〔4〕因，該梯形螺旋副不具有自鎖性，欲使工作臺在載荷作用下等速下降，需制動(dòng)裝置。其制動(dòng)力矩為10-5解查教材表9-1得Q235的屈服極限，查教材表10-6得，當(dāng)控制預(yù)緊力時(shí)，取安全系數(shù)由許用應(yīng)力查教材表10-1得的小徑由公式得預(yù)緊力由題圖可知，螺釘個(gè)數(shù)，取可靠性系數(shù)牽曳力10-6解此聯(lián)接是利用旋轉(zhuǎn)中間零件使兩端螺桿受到拉伸,故螺桿受到拉扭組合變形。查教材表9-1得，拉桿材料Q275的屈服極限，取安全系數(shù)，拉桿材料的許用應(yīng)力所需拉桿最小直徑查教材表10-1，選用螺紋〔〕。10-7解查教材表9-1得，螺栓35鋼的屈服極限，查教材表10-6、10-7得螺栓的許用應(yīng)力查教材表10-1得，的小徑螺栓所能承受的最大預(yù)緊力所需的螺栓預(yù)緊拉力則施加于杠桿端部作用力的最大值10-8解在橫向工作載荷作用下，螺栓桿與孔壁之間無間隙，螺栓桿和被聯(lián)接件接觸外表受到擠壓；在聯(lián)接接合面處螺栓桿則受剪切。設(shè)螺栓桿與孔壁外表上的壓力分布是均勻的，且這種聯(lián)接的預(yù)緊力很小，可不考慮預(yù)緊力和螺紋摩擦力矩的影響。擠壓強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：其中；為螺栓桿直徑。螺栓桿的剪切強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中表示接合面數(shù)，本圖中接合面數(shù)。10-9解〔1〕確定螺栓的長度由教材圖10-9a〕得：螺栓螺紋伸出長度螺栓螺紋預(yù)留長度查手冊選取六角薄螺母GB6172-86，厚度為墊圈GB93-8716，厚度為則所需螺栓長度查手冊中螺栓系列長度，可取螺栓長度螺栓所需螺紋長度，取螺栓螺紋長度〔2〕單個(gè)螺栓所受橫向載荷〔3〕螺栓材料的許用應(yīng)力由表9-1查得被聯(lián)接件HT250的強(qiáng)度極限查表10-6取安全系數(shù)被聯(lián)接件許用擠壓應(yīng)力查教材表9-1得螺栓35鋼的屈服極限，查表10-6得螺栓的許用剪切應(yīng)力螺栓的許用擠壓應(yīng)力〔4〕校核強(qiáng)度查手冊，六角頭鉸制孔用螺栓GB28-88，其光桿直徑螺栓的剪切強(qiáng)度最小接觸長度：擠壓強(qiáng)度所用螺栓適宜。10-10解〔1〕每個(gè)螺栓所允許的預(yù)緊力查教材表9-1得45鋼的屈服極限，查教材表10-6、10-7得，當(dāng)不能嚴(yán)格控制預(yù)緊力時(shí)，碳素鋼取安全系數(shù)由許用應(yīng)力查教材表10-1得的小徑由公式得預(yù)緊力〔2〕每個(gè)螺栓所能承當(dāng)?shù)臋M向力由題圖可知，取可靠性系數(shù)橫向力〔4〕螺栓所需承當(dāng)?shù)臋M向力〔5〕螺栓的個(gè)數(shù)取偶數(shù)。在直徑為155的圓周上布局14個(gè)的普通螺栓，構(gòu)造位置不允許。10-11解〔1〕初選螺柱個(gè)數(shù)〔2〕每個(gè)螺柱的工作載荷〔3〕螺柱聯(lián)接有嚴(yán)密性要求，取剩余預(yù)緊力〔4〕螺柱總拉力〔5〕確定螺柱直徑選取螺柱材料為45鋼，查表9-1得屈服極限，查教材表10-6得，當(dāng)不能嚴(yán)格控制預(yù)緊力時(shí)，暫時(shí)取安全系數(shù)許用應(yīng)力螺栓小徑查教材表10-1，取螺栓〔〕，由教材表10-7可知取安全系數(shù)是合適的。〔6〕確定螺柱分布圓直徑由題10-11圖可得取?！?〕驗(yàn)證螺柱間距所選螺柱的個(gè)數(shù)和螺柱的直徑均適宜。10-12解〔1〕在力作用下，托架不應(yīng)滑移，設(shè)可靠性系數(shù)，接合面數(shù)，此時(shí)每個(gè)螺栓所需的預(yù)緊力〔2〕在翻轉(zhuǎn)力矩作用下，此時(shí)結(jié)合面不應(yīng)出現(xiàn)縫隙。托架有繞螺栓組形心軸線O-O翻轉(zhuǎn)的趨勢，上邊兩個(gè)螺栓被拉伸，每個(gè)螺栓的軸向拉力增大了，下邊兩個(gè)螺栓被放松，每個(gè)螺栓的軸向力減小了，則有力的平衡關(guān)系，故可得為使上邊兩個(gè)螺栓處結(jié)合面間不出現(xiàn)縫隙，也即剩余預(yù)緊力剛為零，則所需預(yù)緊力〔3〕每個(gè)螺栓所需總的預(yù)緊力〔4〕確定螺栓直徑選取螺栓材料為35鋼，查教材表9-1屈服極限，查教材表10-6得，當(dāng)不能嚴(yán)格控制預(yù)緊力時(shí)，暫時(shí)取安全系數(shù)許用應(yīng)力螺栓小徑查教材表10-1，取螺栓〔〕，由教材表10-7可知取安全系數(shù)也是適宜的。10-13解(1)計(jì)算手柄長度查手冊,梯形螺紋GB5796-86，公稱直徑，初選螺距,則中徑，小徑螺紋升角當(dāng)量摩擦角所需的轉(zhuǎn)矩則,手柄的長度(2)確定螺母的高度初取螺紋圈數(shù),則螺母的高度這時(shí)處于1.2～2.5的許可范圍內(nèi)。10-14解選用梯形螺紋?！?〕根據(jù)耐磨性初選參數(shù)初選查表10-8螺旋副的許用壓強(qiáng)，取查手冊，選取梯形螺紋GB5796-86，選取公稱直徑，中徑，小徑，螺距?！?〕初選螺母初步計(jì)算螺母的高度則螺栓與螺母接觸的螺紋圈數(shù)，取螺母的高度系數(shù)〔3〕校核耐磨性螺紋的工作高度則螺紋接觸處的壓強(qiáng)適宜?！?〕校核螺桿的穩(wěn)定性起重器的螺母端為固定端，另一端為自由端，故取，螺桿不安全截面的慣性半徑，螺桿的最大工作長度，則螺桿的長細(xì)比臨界載荷取安全系數(shù)，不會(huì)失穩(wěn)〔5〕校核螺紋牙強(qiáng)度對于梯形螺紋對于青銅螺母，適宜。10-15解〔1〕初選螺紋直徑查手冊，選取梯形螺紋GB5796-86，選取公稱直徑，中徑，小徑，螺距。〔2〕驗(yàn)證其自鎖性螺紋升角當(dāng)量摩擦角，所以滿足自鎖條件?！?〕校核其耐磨性設(shè)螺栓與螺母參加接觸的螺紋圈數(shù)，則螺母的高度，，處于1.2～2.5的許可范圍內(nèi)。螺紋的工作高度則螺紋接觸處的壓強(qiáng)查教材表10-8，鋼對青銅許用壓強(qiáng)，適宜?！?〕校核螺桿強(qiáng)度取，則所需扭矩則不安全截面處的強(qiáng)度對于45鋼正火，其許用應(yīng)力，故適宜?！?〕校核螺桿的穩(wěn)定性壓力機(jī)的螺母端為固定端，另一端為鉸支端，故取，螺桿不安全截面的慣性半徑，螺桿的最大工作長度，則螺桿的長細(xì)比，不會(huì)失穩(wěn)。〔6〕校核螺紋牙強(qiáng)度對于梯形螺紋對于青銅螺母，適宜?！?〕確定手輪的直徑由得10-16解〔1〕選用A型平鍵，查教材表10-9，由軸的直徑可得平鍵的截面尺寸，；由聯(lián)軸器及平鍵長度系列，取鍵的長度。其標(biāo)記為：鍵GB1096-79〔2〕驗(yàn)算平鍵的擠壓強(qiáng)度由材料表10-10查得，鑄鐵聯(lián)軸器的許用擠壓應(yīng)力A型鍵的工作長度，使用平鍵擠壓強(qiáng)度不夠，鑄鐵軸殼鍵槽將被壓潰。這時(shí)可使軸與聯(lián)軸器孔之間采用過盈配合，以便承當(dāng)一局部轉(zhuǎn)矩，但其缺點(diǎn)是裝拆不便。也可改用花鍵聯(lián)接。10-17解〔1〕選擇花鍵根據(jù)聯(lián)軸器孔徑，查手冊可知花鍵小徑最接近，應(yīng)選擇矩形花鍵的規(guī)格為花鍵GB1144-87花鍵的齒數(shù)、小徑，大徑，鍵寬，鍵長取，倒角.〔2〕驗(yàn)算擠壓強(qiáng)度取載荷不均勻系數(shù)齒面工作高度平均半徑查教材表10-11，在中等工作條件Ⅱ、鍵的齒面未經(jīng)熱處理時(shí)，其許用擠壓應(yīng)力，故適宜。11-1解1〕由公式可知：輪齒的工作應(yīng)力不變，則則，假設(shè)，該齒輪傳動(dòng)能傳遞的功率11-2解由公式可知，由抗疲勞點(diǎn)蝕允許的最大扭矩有關(guān)系：設(shè)提高后的轉(zhuǎn)矩和許用應(yīng)力分別為、當(dāng)轉(zhuǎn)速不變時(shí)，轉(zhuǎn)矩和功率可提高69%。11-3解軟齒面閉式齒輪傳動(dòng)應(yīng)分別驗(yàn)算其接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度?！?〕許用應(yīng)力查教材表11-1小齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度：210～230HBS取220HBS；大齒輪ZG270-500正火硬度：140～170HBS，取155HBS。查教材圖11-7，查教材圖11-10,查教材表11-4取，故：〔2〕驗(yàn)算接觸強(qiáng)度，驗(yàn)算公式為：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得齒寬中心距齒數(shù)比則：、，能滿足接觸強(qiáng)度?！?〕驗(yàn)算彎曲強(qiáng)度，驗(yàn)算公式：其中：齒形系數(shù)：查教材圖11-9得、則：滿足彎曲強(qiáng)度。11-4解開式齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是磨損，目前的設(shè)計(jì)方法是按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，并將許用應(yīng)力降低以彌補(bǔ)磨損對齒輪的影響?！?〕許用彎曲應(yīng)力查教材表11-1小齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度：210～230HBS取220HBS；大齒輪45鋼正火硬度：170～210HBS，取190HBS。查教材圖11-10得,查教材表11-4，并將許用應(yīng)用降低30%故〔2〕其彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得取齒寬系數(shù)齒數(shù)，取齒數(shù)比齒形系數(shù)查教材圖11-9得、因故將代入設(shè)計(jì)公式因此取模數(shù)中心距齒寬11-5解硬齒面閉式齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是折斷，設(shè)計(jì)方法是按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，并驗(yàn)算其齒面接觸強(qiáng)度?！?〕許用彎曲應(yīng)力查教材表11-1，大小齒輪材料40Cr外表淬火硬度：52～56HRC，取54HRC。查教材圖11-10得，查材料圖11-7得。查教材表11-4，因齒輪傳動(dòng)是雙向工作，彎曲應(yīng)力為對稱循環(huán)，應(yīng)將極限值乘70%。故〔2〕按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得取齒寬系數(shù)齒數(shù)，取齒數(shù)比齒形系數(shù)應(yīng)將齒形系數(shù)較大值代入公式，而齒形系數(shù)值與齒數(shù)成反比，將小齒輪的齒形系數(shù)代入設(shè)計(jì)公式，查教材圖11-9得因此取模數(shù)〔3〕驗(yàn)算接觸強(qiáng)度，驗(yàn)算公式：其中：中心距齒寬，取滿足接觸強(qiáng)度。11-6解斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)與其當(dāng)量齒數(shù)之間的關(guān)系：〔1〕計(jì)算傳動(dòng)的角速比用齒數(shù)。〔2〕用成型法切制斜齒輪時(shí)用當(dāng)量齒數(shù)選盤形銑刀刀號?！?〕計(jì)算斜齒輪分度圓直徑用齒數(shù)?！?〕計(jì)算彎曲強(qiáng)度時(shí)用當(dāng)量齒數(shù)查取齒形系數(shù)。11-7解見題11-7解圖。從題圖中可看出，齒輪1為左旋，齒輪2為右旋。當(dāng)齒輪1為主動(dòng)時(shí)按左手定則判斷其軸向力；當(dāng)齒輪2為主動(dòng)時(shí)按右手定則判斷其軸向力。輪1為主動(dòng)輪2為主動(dòng)時(shí)圖11.2題11-7解圖11-8解見題11-8解圖。齒輪2為右旋，當(dāng)其為主動(dòng)時(shí)，按右手定則判斷其軸向力方向；徑向力總是指向其轉(zhuǎn)動(dòng)中心；圓向力的方向與其運(yùn)動(dòng)方向相反。圖11.3題11-8解圖11-9解〔1〕要使中間軸上兩齒輪的軸向力方向相反，則低速級斜齒輪3的螺旋經(jīng)方向應(yīng)與齒輪2的旋向同為左旋，斜齒輪4的旋向應(yīng)與齒輪3的旋向相反，為右旋。〔2〕由題圖可知：、、、、分度圓直徑軸向力要使軸向力互相抵消，則：即11-10解軟齒面閉式齒輪傳動(dòng)應(yīng)分別校核其接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度。〔1〕許用應(yīng)力查教材表11-1小齒輪40MnB調(diào)質(zhì)硬度：240～280HBS取260HBS；大齒輪35SiMn調(diào)質(zhì)硬度：200～260HBS，取230HBS。查教材圖11-7：；查教材圖11-10：；查教材表11-4取，故：〔2〕驗(yàn)算接觸強(qiáng)度，其校核公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得齒寬中心距齒數(shù)比則：滿足接觸強(qiáng)度。〔3〕驗(yàn)算彎曲強(qiáng)度，校核公式：小齒輪當(dāng)量齒數(shù)大齒輪當(dāng)量齒數(shù)齒形系數(shù)查教材圖11-9得、滿足彎曲強(qiáng)度。11-11解軟齒面閉式齒輪傳動(dòng)應(yīng)按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)，然后驗(yàn)算其彎曲強(qiáng)度：〔1〕許用應(yīng)力查教材表11-1小齒輪40MnB調(diào)質(zhì)硬度：240～280HBS取260HBS；大齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度：210～230HBS，取220HBS。查教材圖11-7：；查教材圖11-10：；查教材表11-4取，故：〔2〕按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)，其設(shè)計(jì)公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得齒寬系數(shù)取中心距齒數(shù)比將許用應(yīng)力較小者代入設(shè)計(jì)公式則：取中心距初選螺旋角大齒輪齒數(shù)，取齒數(shù)比：模數(shù)，取螺旋角〔3〕驗(yàn)算其彎曲強(qiáng)度，校核公式：小齒輪當(dāng)量齒數(shù)大齒輪當(dāng)量齒數(shù)齒形系數(shù)查教材圖11-9得、滿足彎曲強(qiáng)度。11-12解由題圖可知：，高速級傳動(dòng)比低速級傳動(dòng)比輸入軸的轉(zhuǎn)矩中間軸轉(zhuǎn)矩輸出軸轉(zhuǎn)矩11-13解硬齒面閉式齒輪傳動(dòng)應(yīng)按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，然后驗(yàn)算其接觸強(qiáng)度?！?〕許用應(yīng)力查教材表11-1齒輪40Cr外表淬火硬度：52～56HRC取54HRC。查教材圖11-7：查教材圖11-10：查教材表11-4取，故：〔2〕按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)，其設(shè)計(jì)公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得齒寬系數(shù)取大齒輪齒數(shù)，取齒數(shù)比：分度圓錐角小齒輪當(dāng)量齒數(shù)大齒輪當(dāng)量齒數(shù)齒形系數(shù)查教材圖11-9得、則平均模數(shù)：大端模數(shù)取〔3〕校核其接觸強(qiáng)度，驗(yàn)算公式：其中：分度圓直徑錐距齒寬取則：滿足接觸強(qiáng)度。11-14解開式齒輪傳動(dòng)只需驗(yàn)算其彎曲強(qiáng)度〔1〕許用彎曲應(yīng)力查教材表11-1小齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度：210～230HBS取220HBS；大齒輪ZG310-570正火硬度：160～200HBS取190HBS。查教材圖11-10：；查教材表11-4取，故：〔2〕校核彎曲強(qiáng)度，驗(yàn)算公式：其中：小齒輪轉(zhuǎn)矩載荷系數(shù)查教材表11-3得分度圓錐角小齒輪當(dāng)量齒數(shù)大齒輪當(dāng)量齒數(shù)齒形系數(shù)查教材圖11-9得、分度圓直徑錐距齒寬系數(shù)平均模數(shù)則：滿足彎曲強(qiáng)度。11-15解〔1〕圓錐齒輪2的相關(guān)參數(shù)分度圓直徑分度圓錐角平均直徑軸向力〔2〕斜齒輪3相關(guān)參數(shù)分度圓直徑軸向力〔3〕相互關(guān)系因得：〔4〕由題圖可知，圓錐齒輪2的軸向力指向大端，方向向下；斜齒輪3的軸向力方向指向上，轉(zhuǎn)動(dòng)方向與錐齒輪2同向，箭頭指向右。齒輪3又是主動(dòng)齒輪，根據(jù)左右手定則判斷，其符合右手定則，故斜齒輪3為右旋。圖11.6題11-16解圖11-16解見題11-16解圖。徑向力總是指向其轉(zhuǎn)動(dòng)中心；對于錐齒輪2圓周力與其轉(zhuǎn)動(dòng)方向一樣，對于斜齒輪3與其圓周力方向相反。12-1解：從例12-1的數(shù)據(jù)有：，，，，，，中心距，因此可以求得有關(guān)的幾何尺寸如下：蝸輪的分度圓直徑：蝸輪和蝸桿的齒頂高：蝸輪和蝸桿的齒根高：蝸桿齒頂圓直徑：蝸輪喉圓直徑：蝸桿齒根圓直徑：蝸輪齒根圓直徑：蝸桿軸向齒距和蝸輪端面齒距：徑向間隙：12-2圖12.3解：〔1〕從圖示看，這是一個(gè)左旋蝸桿，因此用右手握桿，四指，大拇指，可以得到從主視圖上看，蝸輪順時(shí)針旋轉(zhuǎn)。〔見圖12.3〕〔2〕由題意，根據(jù)條件，可以得到蝸輪上的轉(zhuǎn)矩為蝸桿的圓周力與蝸輪的軸向力大小相等，方向相反，即：蝸桿的軸向力與蝸輪的圓周力大小相等，方向相反，即：蝸桿的徑向力與蝸輪的徑向力大小相等，方向相反，即：各力的方向如圖12-3所示。12-3圖12.4解：〔1〕先用箭頭法標(biāo)志出各輪的轉(zhuǎn)向，如圖12.5所示。由于錐齒輪軸向力指向大端，因此可以判斷出蝸輪軸向力水平向右，從而判斷出蝸桿的轉(zhuǎn)向?yàn)轫槙r(shí)針，如圖12.5所示。因此根據(jù)蝸輪和蝸桿的轉(zhuǎn)向，用手握法可以判定蝸桿螺旋線為右旋?！?〕各輪軸軸向力方向如圖12.5所示。12-4解：〔1〕根據(jù)材料確定許用應(yīng)力。由于蝸桿選用，外表淬火，可估計(jì)蝸桿外表硬度。根據(jù)表12-4，〔2〕選擇蝸桿頭數(shù)。傳動(dòng)比，查表12-2，選取，則〔3〕確定蝸輪軸的轉(zhuǎn)矩取，傳動(dòng)效率〔4〕確定模數(shù)和蝸桿分度圓直徑按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算由表12-1查得，，，，?！?〕確定中心距〔6〕確定幾何尺寸蝸輪的分度圓直徑：蝸輪和蝸桿的齒頂高：蝸輪和蝸桿的齒根高：蝸桿齒頂圓直徑：蝸輪喉圓直徑：蝸桿齒根圓直徑：蝸輪齒根圓直徑：蝸桿軸向齒距和蝸輪端面齒距：徑向間隙：〔7〕計(jì)算滑動(dòng)速度。符合表12-4給出的使用滑動(dòng)速度〔說明：此題答案不唯一，只要是按基本設(shè)計(jì)步驟，滿足設(shè)計(jì)條件的答案，均算正確?！?2-5解：一年按照300天計(jì)算，設(shè)每千瓦小時(shí)電價(jià)為元。依題意損耗效率為，因此用于損耗的費(fèi)用為：12-6解〔1〕重物上升，卷筒轉(zhuǎn)的圈數(shù)為：轉(zhuǎn)；由于卷筒和蝸輪相聯(lián)，也即蝸輪轉(zhuǎn)的圈數(shù)為圈；因此蝸桿轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)數(shù)為：轉(zhuǎn)?！?〕該蝸桿傳動(dòng)的蝸桿的導(dǎo)程角為：而當(dāng)量摩擦角為對比可見，因此該機(jī)構(gòu)能自鎖?！?〕手搖轉(zhuǎn)臂做了輸入功，等于輸出功和摩擦損耗功二者之和。輸出功焦耳；依題意此題摩擦損耗就是蝸輪蝸桿嚙合損耗，因此嚙合時(shí)的傳動(dòng)效率則輸入功應(yīng)為焦耳。由于蝸桿轉(zhuǎn)了轉(zhuǎn)，因此應(yīng)有：即：可得：圖12.612-7解蝸輪的分度圓直徑：蝸輪和蝸桿的齒頂高：蝸輪和蝸桿的齒根高：蝸桿齒頂圓直徑：蝸輪喉圓直徑：蝸桿齒根圓直徑：蝸輪齒根圓直徑：蝸桿軸向齒距和蝸輪端面齒距：徑向間隙：圖12.712-8解，取，，則則油溫，小于，滿足使用要求。13-1解〔1〕〔2〕==2879.13mm〔3〕不考慮帶的彈性滑動(dòng)時(shí)，〔4〕滑動(dòng)率時(shí)，13-2解〔1〕〔2〕=〔3〕==13-3解由圖可知=圖13.6題13-3解圖13-4解〔1〕=〔2〕由教材表13-2得=1400mm〔3〕13-5解由教材表13-6得由教材表13-4得：△=0.17kW,由教材表13-3得：=1.92kW,由教材表13-2得：,由教材表13-5得：取z=313-6解由教材表13-6得由圖13-15得選用A型帶由教材表13-3得選初選取==1979.03mm由教材表13-2得=2000mm由教材表13-3得：=1.92kW，由教材表13-4得：△=0.17kW由教材表13-2得：，由教材表13-5得：取z=413-7解選用A型帶時(shí)，由教材表13-7得，依據(jù)例13-2可知：，=2240mm，a=757mm，i=2.3，。由教材表13-3得=2.28kW，由教材表13-4得：△=0.17kW，由教材表13-2得：取z=5由此可見，選用截面小的A型帶較截面大的B型帶，單根帶的承載能力減小，所需帶的根數(shù)增多。13-8解略。13-9解由教材表13-9得p=15.875mm，滾子外徑15.875(0.54+cot=113.90mm15.875(0.54+cot=276.08mm=493.43mm13-10解〔1〕由圖13-33得查教材表13-11，得取由式〔13-18〕得P≤〔2〕由圖13-33得可能出現(xiàn)鏈板疲勞破壞〔3〕由圖13-34查得可用滴油潤滑。13-11解〔1〕鏈輪齒數(shù)假定，由教材表13-10，取，，選實(shí)際傳動(dòng)比鏈輪節(jié)數(shù)初選中心距=取由教材表13-13查得取估計(jì)此鏈傳開工作位于圖13-33所示曲線的左側(cè)，由教材表13-11得采用單排鏈，≤由教材圖13-33得當(dāng)=960r/min時(shí)，08A鏈條能傳遞的功率滿足要求，節(jié)距p=12.7mm。〔4〕實(shí)際中心距〔5〕驗(yàn)算鏈速由式13-19得，符合原來假定。13-12解〔1〕鏈速v由教材表13-9得，10A型滾子鏈，其鏈節(jié)距p=15.875mm，每米質(zhì)量q=1kg/m，極限拉伸載荷〔單排〕Q=21800N。速度，故應(yīng)驗(yàn)算靜強(qiáng)度?！?〕緊邊拉力離心拉力由于是水平傳動(dòng)，Ky=7，則懸垂拉力緊邊拉力根據(jù)式〔13-19〕可得所需極限拉伸載荷所以選用10A型鏈不適宜。14-1解I為傳動(dòng)軸，II、IV為轉(zhuǎn)軸，III為心軸。14-2解圓整后取d=37mm。14-3解14-4解按彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算，即：代入數(shù)值計(jì)算得：。14-5解這兩個(gè)軸都是心軸，只承受彎矩。兩種設(shè)計(jì)的簡化圖如下：圖14.5題14-5解圖圖14.6〔a〕中，因?yàn)槭切妮S，故，查相關(guān)手冊得：，則考慮到鍵槽對軸的削弱，直徑再擴(kuò)大4%。得：圖14.6〔b〕中，14-6解故。14-7解由題可知，，假設(shè)不計(jì)齒輪嚙合及軸承摩擦的功率損失，則〔i=Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ〕設(shè)：，則，，14-8解1.計(jì)算中間軸上的齒輪受力中間軸所受轉(zhuǎn)矩為：圖14.8題14-8解圖2.軸的空間受力情況如圖14.8〔a〕所示。3.垂直面受力簡圖如圖14.8〔b〕所示。垂直面的彎矩圖如圖14.8〔c〕所示。4.水平面受力簡圖如圖14.8〔d〕所示。水平面的彎矩圖如圖14.8〔e〕所示。B點(diǎn)左邊的彎矩為：B點(diǎn)右邊的彎矩為：C點(diǎn)右邊的彎矩為：C點(diǎn)左邊的彎矩為：5.B點(diǎn)和C點(diǎn)處的合成最大彎矩為：6.轉(zhuǎn)矩圖如圖14.8〔f〕所示，其中。7．可看出，B截面為不安全截面，取，則不安全截面的當(dāng)量彎矩為：查表得：，則按彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算軸II的直徑為：考慮鍵槽對軸的削弱，對軸直徑加粗4%后為：14-9解該題求解過程類似于題14-8。在此略。14-10解鋼的切變模量，按扭轉(zhuǎn)剛度要求計(jì)算，應(yīng)使即14-11解1.求該空心軸的內(nèi)徑空心軸的抗扭截面模量實(shí)心軸的抗扭截面模量令，即解得