滑動(dòng)軸承 使用實(shí)際連桿汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)軸承試驗(yàn)臺(tái) 第 1 部分：試驗(yàn)臺(tái) 征求意見(jiàn)稿

滑動(dòng)軸承使用實(shí)際連桿的汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)軸承試驗(yàn)臺(tái)第1部分：試驗(yàn)臺(tái)性能，如抗咬粘性、耐磨性、抗疲勞性和抗異物沖擊GB/T2889.1滑動(dòng)軸承術(shù)語(yǔ)、定義、分類(lèi)和符號(hào)第1部分：結(jié)構(gòu)、軸承材料及其性能(GB/T2889.1—2020，ISO4378-1：4軸承試驗(yàn)分類(lèi)—在第1階段，在軸承材料開(kāi)發(fā)、選擇或評(píng)估的最早階段，使用基本測(cè)試設(shè)備（如銷(xiāo)盤(pán)或環(huán)塊）進(jìn)行用適合每個(gè)測(cè)試目的的測(cè)試臺(tái)，并對(duì)軸承的損壞進(jìn)行在第3階段，對(duì)通過(guò)第2階段的實(shí)際軸承進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)或車(chē)輛測(cè)試，作為上市前的最終驗(yàn)證。在產(chǎn)品開(kāi)發(fā)階段后期進(jìn)行產(chǎn)品改進(jìn)可能導(dǎo)致延期并產(chǎn)生額外費(fèi)用。因此，急需在第2階段和第3階段使使用本文件中規(guī)定的試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)行軸承膠合和疲勞試驗(yàn)的示例見(jiàn)附錄A和連桿剛度對(duì)于軸承座形變和油壓力布有重要影響。油膜計(jì)算有關(guān)信息示例見(jiàn)附錄5測(cè)試臺(tái)a)直軸-伺服致動(dòng)器加載試驗(yàn)臺(tái)b）偏心荷。圖1a）為直軸-伺服致動(dòng)器試驗(yàn)臺(tái)總體結(jié)構(gòu)。測(cè)試連桿（2）中的測(cè)試軸承安裝在測(cè)試軸（1）上，通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的供油。動(dòng)態(tài)負(fù)載模式與軸油孔模式同步。軸承的穩(wěn)定溫度測(cè)量如圖7所示，通過(guò)在熱電偶上施加恒定壓力保持熱電偶與軸承瓦背的接觸。圖8顯示試驗(yàn)臺(tái)能夠測(cè)量軸向偏心對(duì)軸承瓦背溫度油通過(guò)測(cè)試連桿座和軸承座向支撐軸承和測(cè)試軸承供油。測(cè)試軸承的穩(wěn)定溫度測(cè)量如圖7所示，通過(guò)在熱電偶上施加恒定壓力保持熱電偶與軸承瓦背的接觸。圖8顯示試驗(yàn)臺(tái)能夠測(cè)量軸向偏心對(duì)軸承瓦背溫測(cè)試連桿組件的尺寸和剛度可在適當(dāng)范圍內(nèi)自由選擇?？稍谶m當(dāng)范圍內(nèi)自由選擇的動(dòng)態(tài)負(fù)載參數(shù)荷頻率。根據(jù)框架類(lèi)型計(jì)算的共振頻率示例a)切邊地基2——減震彈簧；在圖2a）中，在面板（1）和混凝土（6）周?chē)畛涓綦x填料（3以切斷地板的振中，面板（1）由減震彈簧（2）支撐，該減震彈簧切斷振動(dòng)。一般來(lái)說(shuō)，圖2b）具備良好的隔振性能，種類(lèi)型中，基礎(chǔ)重量宜比最大加速度和加速質(zhì)量的乘積給5.4使用實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)連桿進(jìn)行測(cè)試a)直軸-伺服致動(dòng)器加載a）滾動(dòng)軸承形式b）滑動(dòng)軸承形式c）圓柱套標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：連桿的長(zhǎng)度根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的類(lèi)型有不同的尺寸，宜使用圖5所示的可調(diào)節(jié)連桿接頭將連桿連接至致動(dòng)器。不適合使用長(zhǎng)行程致動(dòng)器來(lái)調(diào)整連桿的長(zhǎng)度，因?yàn)檫@會(huì)導(dǎo)致致動(dòng)器的性能下降。測(cè)試軸承的直徑可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的大小而變化。應(yīng)使用圖6所示的測(cè)試軸。支承軸承的軸直徑應(yīng)保持2a)試驗(yàn)軸承直徑大于b)試驗(yàn)軸承直徑小于支撐軸承c）試驗(yàn)軸承直徑等于支撐軸承（偏）（標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：2熱電偶（2）安裝在（3）、（4）其中一個(gè)孔中。為了確保熱電偶和軸承座之間的接觸，宜使用壓載荷的圓周位置。傾斜控制電機(jī)（3）使螺桿（4）旋轉(zhuǎn)，如角標(biāo)a處箭頭所示使連桿（2）軸向移動(dòng)，連桿（2）如角標(biāo)c處箭頭所示繞樞軸擋塊（5）傾斜。對(duì)傾斜控制電機(jī)（3）進(jìn)行調(diào)整，從而使（7）和（8）達(dá)到相同的溫度。測(cè)試軸承和測(cè)試軸沒(méi)有偏心的特征是（6）顯示出比（7）和（8）更高的溫度。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：3min-1—℃4圖A.2為軸承負(fù)載和供油孔之間的關(guān)系。試驗(yàn)臺(tái)中的軸承負(fù)a）直軸-伺服致動(dòng)器加載供油孔幾何形狀b）直軸-伺服致動(dòng)5min-1—℃a）直軸-伺服致動(dòng)器加載供油孔幾何形狀b）直軸-伺服致動(dòng)h——供油孔高度。6a）高剛度軸承座b）低剛度標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：圖C.1b）所示的汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)的低剛性連桿不能抑制a)采用高剛度軸承座的油膜壓力分布b）采用低剛度軸承標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——測(cè)試軸。7表D.1顯示了根據(jù)框架類(lèi)型計(jì)算的共振頻率的示例。箱形框架與柱形框架相比具有優(yōu)異的性能，因8[1]ISO6281,Plainbearings—Testingunderconditionsofhydrodynamicandmixedlubricationintestrigs[2]ISO7146-1,Plainbearings—Appearanceandcharacterizationofdamagetometallichydrodynamicbearings—Part1:General[3]ISO7146-2,Plainbearings—Appearanceandcharacterizationofdamagetometallichydrodynamicbearings—Part2:Cavitationerosionanditscountermeasures[4]MACHIDA,KYOICHI