輸電鐵塔內(nèi)力計(jì)算

輸電桿塔及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)鐵塔內(nèi)力計(jì)算

第一節(jié)鐵塔內(nèi)力計(jì)算假定及其計(jì)算方法

一、計(jì)算假定輸電線路鐵塔屬于空間桁架結(jié)構(gòu)，在大多數(shù)情況下為超靜定結(jié)構(gòu)。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，一般在設(shè)計(jì)中作如下假定：（1）將空間桁架化為平面桁架，這是因?yàn)殍F塔上所承受的荷載（縱向或橫向）在鐵塔的正、側(cè)面上基本上是對(duì)稱的；（2）構(gòu)件的節(jié)點(diǎn)為理想鉸，所有構(gòu)件的軸線都是在同一平面內(nèi)的直線，并在節(jié)點(diǎn)上交于節(jié)點(diǎn)中心，這種體系的構(gòu)件只承受軸向力；（3）為了將鐵塔簡(jiǎn)化為靜定的平面桁架，一般可將因構(gòu)造要求而設(shè)置的多余桿件略計(jì)，如輔助材可視為零桿，而對(duì)于橫隔材可只考慮承受扭矩；（4）打拉線的拉線鐵塔，由于本身的剛度很大，一般在計(jì)算中不考慮因撓度而產(chǎn)生的附加彎矩；（5）鐵塔腿部與基礎(chǔ)的連接，假定為不動(dòng)鉸接；（6）將動(dòng)力或沖擊荷載視為靜力荷載，在計(jì)算中引人動(dòng)力系數(shù)和沖擊系數(shù)；（7）采用平面桁架進(jìn)行計(jì)算時(shí)，主材應(yīng)力應(yīng)將正、側(cè)兩面的應(yīng)力相疊加。

第二節(jié)鐵塔內(nèi)力計(jì)算方法

1、節(jié)點(diǎn)法計(jì)算時(shí)每次割取一個(gè)節(jié)點(diǎn)作為隔離體，根據(jù)節(jié)點(diǎn)力系平衡原理，即所有匯交在被截出的節(jié)點(diǎn)上的桿件和作用在這個(gè)節(jié)點(diǎn)上的外力相平衡條件列出二個(gè)平衡式∑X=0、∑Y=0，見例1。例1,如圖1，G＝100N，AB=400mm求N1、N2

解：采用節(jié)點(diǎn)法，取A節(jié)點(diǎn)用∑Y=0，求N1，將所有力向Y軸投影。

G+N1cos（1500－900）＝0

N1＝－G/cos（1200－900）＝－100/0.87＝－115N負(fù)號(hào)說明力方向假設(shè)反了。同理用∑X=0可求出N2圖1將桁架選一適當(dāng)?shù)慕孛?，而取其一部分作為隔離體，研究構(gòu)件內(nèi)力與外荷載的平衡，根據(jù)共面力系平衡條件，可列出三個(gè)平衡方程式：

2．截面法例2

如例1，求N1、解：采截面法,如圖2，?、瘢駡D2截面，截面以上所有力對(duì)B點(diǎn)取矩400G+N1*400cos(1200-900)=0N1=－400G/400cos(1200-900)=－115N3、隔離體法例見酒杯型塔頭計(jì)算N1第三節(jié)塔身的內(nèi)力計(jì)算

鐵塔承受的水平荷載（除角度荷載外）其方向是不定，因此各構(gòu)件都有可能受壓，故鐵塔構(gòu)件均按壓桿設(shè)計(jì)。塔身內(nèi)力計(jì)算與塔身的結(jié)構(gòu)布置方式有關(guān)。一、塔身受彎內(nèi)力計(jì)算1．單斜材桁架如圖8－3所示，圖8－3a為主材無坡度，圖8－3b為主材有坡度。截取I—I截面，則：圖3b.有坡度a.無坡度采用截面法主材內(nèi)力：斜材內(nèi)力：式中∑M0—I—I截面以上所有外力對(duì)0點(diǎn)力矩之和；

∑MC一I—I截面以上所有外力對(duì)C點(diǎn)力矩之和；bi一主材內(nèi)力Nu到O點(diǎn)的垂直距離；di－斜材內(nèi)力到C點(diǎn)的垂直距離（一般用作圖法量得）；α一主材與斜材夾角。注：當(dāng)主材無坡度時(shí)，斜材內(nèi)力可按下式計(jì)算：∑P一I－I截面以上全部水平荷載之代數(shù)和，頂面橫材承受∑P/2。β－斜材與水平面夾角。式中2．雙斜材桁架主材內(nèi)力：如圖4斜材內(nèi)力：圖4式中∑MC一I—I截面以上所有外力對(duì)C點(diǎn)力矩之和；bi一主材內(nèi)力Nu到O點(diǎn)的垂直距離；di－斜材內(nèi)力到C點(diǎn)的垂直距離（一般用作圖法量得）；α一主材與斜材夾角?！芃0—I—I截面以上所有外力對(duì)0點(diǎn)力矩之和；水平村內(nèi)力3．K型斜材桁架

如圖5所示K型斜材桁架的斜材受力與雙斜材拉壓系統(tǒng)相同，而主材受力較小。主材內(nèi)力：斜材內(nèi)力:水平村內(nèi)力:圖54.承受雙向荷載單斜材桁架Mx－橫向風(fēng)荷載使塔身產(chǎn)生的橫向彎矩；My一順線路張力，使塔身產(chǎn)生的縱向彎矩；α、α1—鐵塔正、側(cè)面主材與水平面夾角。式中圖65.橫向荷載引起的內(nèi)力

塔身上的所有橫隔材以及橫擔(dān)上的水平材，除按以上計(jì)算方法所求得的內(nèi)力外，還要考慮安裝和檢修時(shí)附加彎矩所產(chǎn)生的附加應(yīng)力。橫擔(dān)主材支撐點(diǎn)為連續(xù)時(shí)：其他水平材：P一工人工具較重時(shí)，采用1000N并乘以荷載組合系數(shù)0.75（事故檢修）和0.9（安裝）；

l一斜材支撐長(zhǎng)或主材的相鄰兩支撐點(diǎn)間的距離（取最大值）。式中二、塔身受扭計(jì)算（斷情況）

在斷邊導(dǎo)線和不平衡張力作用下，塔身將同時(shí)受彎和受扭.

如圖7，斷線張力以剪力TD和扭矩T＝TDC傳之塔身中心圖7剪力：平均分配于兩個(gè)側(cè)面上1、塔身受扭分析式中Ta、Tb一分配到正、側(cè)面上的力；a、b－塔身某分段頂部截面的正、側(cè)面寬度；扭矩：分配在塔身橫截面上，計(jì)算如下：注：扭矩分配到正、側(cè)面各二分之一2、在扭矩作用下主材內(nèi)力的計(jì)算（1）塔身為單斜材如圖8，以正面右側(cè)主材受力為例圖8前片在Ta作用下對(duì)0點(diǎn)取力平衡方程式：右片在Tb作用下對(duì)0’點(diǎn)取力平衡方程式：合力為：式中α、α1－Ta、Tb作用桁架平面內(nèi)主材與水平線之間的夾角；ai－高度為ha處，在Ta作用平面內(nèi)的塔寬；bi－高度為hb處，在TB作用平面內(nèi)的塔寬；（2）塔身為雙料材

對(duì)雙斜材，當(dāng)正、側(cè)面的斜材交于同一點(diǎn)時(shí)，塔截面為正方形時(shí)，則主材受力為零。3、在扭矩作用下斜材內(nèi)力計(jì)算如圖9所示，塔身每一根斜材所要承受的水平力為：圖9根據(jù)水平力和斜材與鐵塔水平方向的夾角便可求得斜材內(nèi)力。4、在扭矩作用下橫隔材內(nèi)力計(jì)算如圖9：當(dāng)a及b立面第一檔為單斜材時(shí)當(dāng)a及b立面第一檔為雙斜材時(shí)5、橫擔(dān)平面內(nèi)橫隔斜材內(nèi)力計(jì)算當(dāng)橫隔面內(nèi)橫隔斜材為單橫隔斜材（圖10a）時(shí)當(dāng)橫隔面內(nèi)橫隔斜材為雙橫隔斜材（圖9b）時(shí)圖10當(dāng)橫隔面內(nèi)橫隔斜材為梅花狀橫隔斜材(圖10c）時(shí)第四節(jié)塔頭的內(nèi)力計(jì)算一、上字型塔頭內(nèi)力計(jì)算圖11計(jì)算內(nèi)容地線支架、橫擔(dān)處的橫隔材導(dǎo)線橫擔(dān)1、地線支架橫隔材內(nèi)力受地線張力控制△TBa1a1c1△TB/2△TB/2TaTaTbTb△TB△TBC1△TB－地線張力式中（一）橫擔(dān)橫隔材內(nèi)力計(jì)算圖12地線張力產(chǎn)生扭矩2、上、下橫擔(dān)上橫隔面橫隔材內(nèi)力N2、N4控制條件：受覆冰、安裝情況控制，由前后面橫隔材承擔(dān)。圖13對(duì)0取矩N23、上、下橫擔(dān)下橫隔面橫隔材內(nèi)力N3、N5。控制條件：受斷導(dǎo)線張力控制。TDa3a3c3TD/2TD/2TaTaTbTDTDC3圖14Tb分析:(1)在TD的作用下正面?zhèn)让嫒鐖D14(2)在導(dǎo)線GD’的的作用下正面?zhèn)让鏋?如圖15如圖15計(jì)算公式為上橫擔(dān)下橫隔面下橫擔(dān)下橫隔面（二）導(dǎo)線橫擔(dān)（或地線支架）內(nèi)力計(jì)算導(dǎo)線橫擔(dān)有尖橫擔(dān)、鴨嘴橫擔(dān)和矩形截面橫擔(dān)三種型式尖橫擔(dān)鴨嘴橫擔(dān)矩形橫擔(dān)圖161、尖橫擔(dān)

①構(gòu)造型式：上、下主材在掛線角點(diǎn)處相交于一點(diǎn)，把橫擔(dān)視為由上下兩片桁架組成。②控制條件：受斷線情況控制，斷線后的力有斷線張力TD的垂直荷載GD’③內(nèi)力計(jì)算下平面主材內(nèi)力：取隔離體，對(duì)B點(diǎn)取矩，疊加得N1圖17(1）在導(dǎo)線GD’的的作用下取隔離體，對(duì)A點(diǎn)取矩(2)在TD的作用下N1＝N1’＋N1”上平面主材內(nèi)力：(1）在導(dǎo)線GD’的的作用下取隔離體，對(duì)B點(diǎn)取矩側(cè)面取隔離體,對(duì)O點(diǎn)取矩上平面(2)在TD的作用下N2＝N2’＋N2”式中：一下平面受力分配系數(shù)，并－下平面角鋼的長(zhǎng)度及其截面積；

－上平面角鋼的長(zhǎng)度及其截面積；l.1－受力不均勻系數(shù)；－斷線張力沖擊系數(shù)。

注：當(dāng)尖橫擔(dān)上平面未布置斜材時(shí)，斷線張力全部由下平面承受2、鴨嘴橫擔(dān)

①構(gòu)造型式：上、下平面交于一條線，把橫擔(dān)視為由上下兩片桁架組成。

②控制條件：受斷線情況控制，斷線后的力有斷線張力TD的垂直荷載GD’③內(nèi)力計(jì)算在TD

、GD’的作用下，上、下平面主材的內(nèi)力計(jì)算與尖橫擔(dān)相同。不同點(diǎn)：但由于掛線點(diǎn)存在偏心距e，在斷線張力的作用下橫擔(dān)要產(chǎn)生扭矩，扭矩由前后兩垂直面承受，垂直面端點(diǎn)的反力為：圖19在Z的作用下：上平面不布置斜材時(shí)，計(jì)算也同尖橫擔(dān)。3、矩形截面橫擔(dān)

①構(gòu)造型式：上、下平面交于一條線，把橫擔(dān)視為由上下兩片桁架組成

②控制條件：受斷線情況控制，斷線后的力有斷線張力TD的垂直荷載GD’③內(nèi)力計(jì)算計(jì)算與尖橫擔(dān)相同不同點(diǎn)：掛線點(diǎn)距橫截面存在偏心距e+x，在斷線張力的作用下橫擔(dān)要產(chǎn)生扭矩：T＝TD（e+x）圖20

在扭矩T作用下，橫擔(dān)端部產(chǎn)生P1、P2作用在四個(gè)平面上（如圖20）。x為偏心距，并A1、A2為橫擔(dān)上、下平面主材的截面積。式中：x－偏心距，A1、A2一橫擔(dān)上、下平面主材的截面積。二、酒杯型鐵塔塔頭內(nèi)力計(jì)算（一）酒杯型塔頭的組成（如圖21所示）地線支架導(dǎo)線橫擔(dān)上曲臂下曲臂組成圖21（二）內(nèi)力計(jì)算1．正常情況內(nèi)力計(jì)算假定上曲臂與下曲臂連接點(diǎn)（如圖22所示）A、B兩點(diǎn)為鉸接點(diǎn)，承受相等的水平荷載，于是A、B兩點(diǎn)以上的頭部為一個(gè)自由體，其受力情況可按靜定桁架結(jié)構(gòu)分析。圖22分析垂直反力：A、B兩點(diǎn)的反力為：水平反力∑MA、∑MB－為A、B兩點(diǎn)以上所有水平力PB、PD及塔頭風(fēng)壓p對(duì)鉸接點(diǎn)A、B的力矩代數(shù)和；式中∑G－為A、B兩點(diǎn)以上所有垂直力GB、GD及自重（包括塔頭自重在內(nèi)）的總和。 （1）上曲臂內(nèi)力計(jì)算（右半部）采用隔離體法，取BDC

為隔離體，求上曲臂主材N1、N2的內(nèi)力對(duì)D點(diǎn)取力矩平衡式∑MD=0,得N1

對(duì)C點(diǎn)取力矩平衡式∑MC=0,得N2

圖23（2）下曲臂內(nèi)力計(jì)算（右半部）圖24取BEF為隔離體，求下曲臂主材N3、N4的內(nèi)力對(duì)F點(diǎn)取力矩平衡式∑MF=0,得N3

對(duì)E點(diǎn)取力矩平衡式∑ME=0,得N4

（3）地線支架內(nèi)力計(jì)算圖25取WZL為隔離體，求下曲臂主材N5、N6的內(nèi)力對(duì)W點(diǎn)取力矩平衡式∑MW=0,得N5

對(duì)Z點(diǎn)取力矩平衡式∑MZ=0,得N6

式中（4）橫擔(dān)部分主材及斜材內(nèi)力采用節(jié)點(diǎn)法取節(jié)點(diǎn)G∑y=0，得NS1∑X=0，得N8圖26∑y=0，得NS2∑X=0，得N7取節(jié)點(diǎn)Z圖27取塔頭I—I截面右半部為隔離體，∑y=0，得NS3對(duì)整個(gè)隔離體取D

點(diǎn)力矩方程式：圖282．事故情況（斷右邊導(dǎo)線）

當(dāng)斷邊導(dǎo)線時(shí)，塔頭受彎同時(shí)受扭，此時(shí)受力情況較復(fù)雜，計(jì)算時(shí)可簡(jiǎn)為靜定結(jié)構(gòu)（見圖29）。一般假定斷線張力TD由外側(cè)主、斜材承受，并參照以上計(jì)算方法近似計(jì)算主材及斜材的內(nèi)力。圖29（1）作用在曲臂上力分析在TD作用下，C、D兩點(diǎn)反力：在橫擔(dān)平面產(chǎn)生的力矩：RTT/b0L2L30b1’T/b0（2）上曲臂內(nèi)力①作用在上曲臂頂面的力a、反力RTb、由扭矩T產(chǎn)生的力T/b0b0N1

②上曲臂由RT、T/b0產(chǎn)生壓力，分別對(duì)0取矩，得N1θα2h2如圖31所示圖30圖31（3）下曲臂內(nèi)力①作用在下曲臂頂面的力a、反力RT產(chǎn)生力b、反力RT往下平移至B點(diǎn)在水平面引起的扭矩c、反力RT往下平移至B點(diǎn)在垂直于水平面引起的力矩產(chǎn)生的力RTT/b0L2L30b1’T/b0b0N1圖32RT②下曲臂三個(gè)力對(duì)主材產(chǎn)生的b3rh3RT：0如圖32(對(duì)0點(diǎn)取矩)圖33下曲臂分別由內(nèi)力疊加(分析同)3、上、下曲臂斜材內(nèi)力：計(jì)算方法同塔身內(nèi)力的計(jì)算，用截面法：上曲臂下曲臂以上式中K1－反力分配系數(shù)，計(jì)算上曲臂N1時(shí)，取K1=0.9

計(jì)算下曲臂N3時(shí)，取K1=1.0；K2－扭矩分配系數(shù)，上限值為0.1（相應(yīng)K1=0.9）下限值為0（相應(yīng)K1=1.0）KA、KB－上、下曲臂外側(cè)面剪力分配系數(shù)；注：上、下曲臂內(nèi)側(cè)面主材內(nèi)力，一般不由事故斷導(dǎo)線情況控制，而由正?；蚱渌闆r決定。

KA、KB均按內(nèi)側(cè)面和外側(cè)面的平面剛度決定；如內(nèi)、外側(cè)面主材角鋼規(guī)格相差一級(jí)或一級(jí)以下，則KA＝0.55，KB＝0.7。三、貓頭型塔頭的內(nèi)力計(jì)算與酒杯型鐵塔塔頭計(jì)算相同。圖34

(一)貓頭型塔頭的組成如圖34所示，由上橫擔(dān)、上曲臂、下曲臂和下橫擔(dān)組成。二、正常情況受力分析如果將貓頭鐵塔的下橫擔(dān)去掉，就與酒杯型塔頭一樣，因此在正常運(yùn)行情況的內(nèi)力計(jì)算下面主要分析斷下導(dǎo)線時(shí)的內(nèi)力計(jì)算。斷下導(dǎo)線受力分析在斷線張力的作用下，可將張力移至A點(diǎn)上，在A點(diǎn)產(chǎn)生縱向剪力V和扭矩丁TK，如圖35。

圖35計(jì)算塔頭各桿內(nèi)力時(shí)，可采用由剪力和扭矩分別作用計(jì)算，然后再采用疊加的方法。1．在剪力的作用下在剪力V的作用下，假定僅由下曲臂承受（如圖36），并將A點(diǎn)上的剪力按下曲臂內(nèi)外側(cè)面主材的剛度進(jìn)行分配，即：內(nèi)側(cè)面外側(cè)面VV1外側(cè)面內(nèi)側(cè)面A1A2L1L2bbV2內(nèi)側(cè)面分擔(dān)：外側(cè)面分擔(dān)：圖36受力分析式中

μ1一下平面受力分配系數(shù)，L1、A1－外側(cè)面主角鋼的長(zhǎng)度及其截面積；L2、A2－內(nèi)側(cè)面主角鋼的長(zhǎng)度及其截面積。μ1、μ2也可近似采用內(nèi)外側(cè)面各取0.5。2．在扭矩作用下受力分析例3某110kV線路采用上字型直線鐵塔，結(jié)構(gòu)尺寸，塔頭設(shè)計(jì)荷載如圖所示。已知，導(dǎo)線采用LGJ一150，地線采用GJ—35型，線路通過Ⅶ氣象區(qū)，塔頭風(fēng)荷載P1＝182N／m，塔身風(fēng)荷載P2＝285N／m，塔重為q＝600N／m。試進(jìn)行該塔內(nèi)力計(jì)算。

解：一、主材內(nèi)力（采用截面法）第一段(1－1截面)（注：α＝89.40≈900,sinα≈0)第二段（2－2截面）∑M0＝PB×9.5+PD×6.5+2×PD×2.25+GB×0.4+GD×2.3+P1×6.5×（3+6.5/2）

+P2×2.252/2

＝1380×9.5+2890×6.5+2×2890×2.25+1820

×0.4+4200×2.3+182×6.5×（3+6.5/2）+285×2.252/2＝60220N.m∑G＝GB+3GD+q×9.5

＝91820+3×4200+600×9.5）/4

＝5035N二、斜材內(nèi)力如圖：以1－1、2－2截面的斜材為例（采用截面法）。求NS2：∑Mc＝PB×6－GB×0.4+P1(30)×2.1×7.05

＝1380×6－1820×0.4+182×2.1×7.05＝10247N.mNS2＝∑Mc/2d2＝10247/(2×5.2）＝986N求NS4：∑Mc＝PB×6－GB×0.4+PD×3－GD×2.3

+P1(30)×5.4×8.7＝1380×6－1820×0.4+2890×3－4200×2.3+182×5.4×8.7＝13818N.mNS4＝∑Mc/2d4=13818/(2×8.9)

＝776N三、橫擔(dān)內(nèi)力計(jì)算如圖某鐵塔上橫擔(dān)，上平面沒布置斜材。正常覆冰時(shí)GD＝12120N斷線情況時(shí)＝3850N,TD＝8100Nh=900mm,L1=1985mm，L2=2180mm計(jì)算橫擔(dān)主材內(nèi)力。解：正常情況經(jīng)計(jì)算b=820mm

拉力壓力斷線情況如圖：C=603mm，b=2286mm

壓力對(duì)于貓頭型鐵塔的橫擔(dān)常用節(jié)點(diǎn)法和截面法計(jì)算。一、正常運(yùn)行情況下鐵塔基礎(chǔ)作用力的計(jì)算

如圖所示為正常運(yùn)行情況下，直線鐵塔塔腿及分體式基礎(chǔ)示意圖，作用在四個(gè)基礎(chǔ)面上的力計(jì)算如下：

第五節(jié)鐵塔基礎(chǔ)受力計(jì)算1．由力矩對(duì)基礎(chǔ)產(chǎn)生的上拔力、下壓力來自橫向水平荷載、垂直荷載對(duì)塔腿平面中心產(chǎn)生力矩而引起的上拔和下壓力，所有自重產(chǎn)生的下壓力式中∑Mx一所有水平荷載、垂直荷載對(duì)基礎(chǔ)頂平面中心點(diǎn)處的力矩和；

∑G一基礎(chǔ)頂面以上垂直荷載（包括鐵塔自重）總和。下壓力:上拔力:如圖2．由橫向水平荷載引起的水平推力式中∑P一基礎(chǔ)頂面以上水平荷載總和。3．由塔腿坡度引起的水平推力

式中θ、θ1－鐵塔正面、側(cè)面主材與地面的水平夾角。NNx塔腿如圖如圖TT=TDC,由前片.后片承擔(dān)1/2.由左片,右片承擔(dān)1/2Ta=T/2bTb=T/2a力的轉(zhuǎn)換二、事故斷線情況鐵塔基礎(chǔ)作用力的計(jì)算如圖2來自斷線張力和不平衡張力對(duì)塔腿平面中心產(chǎn)生力矩而引起的上拔和下壓力，所有自重產(chǎn)生的下壓力式中∑My一所有縱向水平荷載對(duì)塔腿腳處的力矩和（包括斷線張力及不平衡張力）；∑G一基礎(chǔ)頂面以上垂直荷載（包括鐵塔自重）總和。下壓力:上拔力如圖1．由力矩對(duì)基礎(chǔ)的上拔力、下壓力2．由縱向水平荷載引起的水平推力式中TD一斷線張力3．塔腿坡度引起的水平推力

如圖如圖4．由扭矩產(chǎn)生水平推力斷線張力TD在塔腿腳平面要產(chǎn)生力矩、剪力：力矩：剪力：如圖三、轉(zhuǎn)角桿塔ΣPJ∑△Txy1、由ΣPJ產(chǎn)生的力矩引起上拔力、下壓力2、由∑△T產(chǎn)生的力矩引起上拔力、下壓力3、由ΣPJ產(chǎn)生x方向的水平推力4、由∑△T產(chǎn)生y方向的水平推力5、由上拔力下壓力引起的x方向、y方向水平推力

例4－3已知條件見書例8－1,試計(jì)算運(yùn)行情況1斷上導(dǎo)線情況作用在基礎(chǔ)上的力.塔頭風(fēng)荷載Pt＝182N／m，塔身風(fēng)荷載Ps

＝285N／m，塔重為q＝600N／m

解：1、運(yùn)行情況1

（鐵塔尺寸見8－1）∑Mx=PB×19.5+PD×17+2PD×13.5+Pt30×6×(13.5+6/2)+PS30×13.52/2+GB×0.4+GD×2.3

＝1380×19.5+2890×17+2×2890×13.5

+182×6×16.5+285×13.52/2+1820×0.4+4200×2.3

＝208411N.m＝208.4kNm正常斷上導(dǎo)線∑G＝q×19.5+GB+3GD＝600×19.5+1820+3×4200＝26120N.m

＝26.12kN.m∑P=PB+3PD+Pt30×6+PS30×13.5=1380+3×2890+182×6+285×13.5=14989.5N=15kN

(1)上拔、下壓力下壓力：N＝－∑Mx/2a－∑G/4=－208.4/(2×1.75)－26.12/4=－66.1kN上拔力：N’＝∑Mx/2a－∑G/4＝208.4/(2×1.75)－26.12/4=53kN

（2）塔腿坡度引起的水平推力由下壓力產(chǎn)生的水平推力H＝Ncotα=66.1cot840＝6.9kN

由上拔力產(chǎn)生的水平推力H’=53cot840=5.6kN

（2）橫向荷引起的水平推力

由橫向荷載產(chǎn)生的水平推力HP＝∑P/4=15/4=3.8kN下壓基礎(chǔ)：下壓力N＝

66.1kN橫向水平推力∑Hx＝H+HP

＝6.9+3.8＝10.07kN縱向水平推力∑Hy=H=6.9kN上拔基礎(chǔ)；上拔力H’＝56.6kN橫向水平推力∑Hx＝H’+HP

＝5.6+3.8＝9.4kN縱向水平推力∑Hy=H’=5.6kN2、斷上導(dǎo)線情況

∑My=TD×19.5＝8