結(jié)構(gòu)力學(xué)試卷

1：圖示桁架下弦承載，下面畫出的桿件內(nèi)力影響線，此桿件是：（）2.ci;2：圖a桁架,力法基本結(jié)構(gòu)如圖b，力法典型方程中的系數(shù)為：()3.3：所謂單元剛度矩陣，是指下列兩組量值之間關(guān)系的變換矩陣：（）1.桿端位移和桿端力4：圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計算時分配系數(shù)為：D.μBA=0.5,μBC=0.5,μBD=1,μBE=05：圖示超靜定剛架以去除C支座加向上的反力為基本體系，各桿EI等于常數(shù)，δ11和Δ1P為()。3.EIδ11＝288；EIΔ1P＝－8640;6：超靜定結(jié)構(gòu)在荷載作用下的內(nèi)力和位移計算中，各桿的剛度為（）4.內(nèi)力計算可用相對值，位移計算須用絕對值7：圖示伸臂梁跨中截面C的彎矩為（）4.23kN?m(下拉)8：等直桿的一端轉(zhuǎn)動單位角另一端固定時，勁度系數(shù)（或稱轉(zhuǎn)動剛度）為4i，這是只考慮彎曲變形的結(jié)果，如果再計入剪切變形的影響，勁度系數(shù)的數(shù)值將會（）2.縮小9：對圖示結(jié)構(gòu)，若要使其自振頻率增大，可以（）。2.增大m10：力法的基本未知量是（）4.廣義力11：位移法的基本結(jié)構(gòu)是（）3.超靜定結(jié)構(gòu)12：圖示對稱結(jié)構(gòu)受對稱荷載的作用，則其內(nèi)力圖中（）1.彎矩圖正對稱，剪力圖反對稱13：圖示結(jié)構(gòu)位移法最少未知量個數(shù)為（）。2.214：圖示桁架1,2桿內(nèi)力為：4.1：用常應(yīng)變?nèi)切螁卧治銎矫鎲栴}時，單元之間（）。3.應(yīng)變、位移均不連續(xù)；2：圖示結(jié)構(gòu)，各桿EI=常數(shù)，欲使結(jié)點(diǎn)B的轉(zhuǎn)角為零，比值P1/P2應(yīng)為（）2.13：圖為兩個自由度振動體系，其自振頻率是指質(zhì)點(diǎn)按下列方式振動時的頻率：()4.按主振型形式振動。4：圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計算時，結(jié)點(diǎn)A的約束力矩（不平衡力矩）為（以順時針轉(zhuǎn)為正）()4.3Pl/165：單自由度簡諧受迫振動中，若算得位移放大系數(shù)為負(fù)值，則表示（）。4.干擾力方向與位移方向相反。6：圖示結(jié)構(gòu)，各桿線剛度均為i,用力矩分配法計算時，分配系數(shù)μAB為（）2.7：圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)為（）A.M/28：在位移法中，將鉸接端的角位移，滑動支撐端的線位移作為基本未知量：3.可以，但不必；9：由于靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力僅由平衡條件決定,故在溫度改變作用下靜定結(jié)構(gòu)將（）2.不產(chǎn)生內(nèi)力10：圖示結(jié)構(gòu)中，BA桿B端的力矩分配系數(shù)等于()4.11：圖示結(jié)構(gòu)為()2.BC段無內(nèi)力12：圖示組合結(jié)構(gòu),若CD桿(EA=常數(shù))制造時做短了,則E點(diǎn)的豎向位移為：1.向上13：如圖所示結(jié)構(gòu)用位移法計算時，其基本未知量數(shù)目為()3.角位移=4；線位移=22：圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)為（）1.23：圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，截面A右側(cè)的彎矩為：（）2.4：圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計算時，結(jié)點(diǎn)A之桿AB的分配系數(shù)μAB為（各桿EI=常數(shù)）()4.1/76：連續(xù)梁和M圖如圖所示，則支座B的豎向反力FBy是（）：4.17.07(↑)7：圖a所示結(jié)構(gòu),EI=常數(shù),取圖b為力法基本體系,則和分別等于：4.9：圖示結(jié)構(gòu)中等于：（）4.14：圖示對稱結(jié)構(gòu)用力法計算時，使其典型方程中副系數(shù)為零的力法基本體系是()。1.圖（a）15：在支座移動作用下，超靜定結(jié)構(gòu)將（）2.產(chǎn)生內(nèi)力和位移1：圖示結(jié)構(gòu)，各柱EI=常數(shù)，用位移法計算時，基本未知量數(shù)目是（）3.62：下列彎矩圖中正確的是圖()2.7：分別是局部坐標(biāo)系和整體坐標(biāo)系的單元桿端力向量，則正確的表達(dá)式為().1.8：圖示對稱結(jié)構(gòu)，其等效半結(jié)構(gòu)為（）C.圖（C）12：對稱結(jié)構(gòu)在正對稱荷載作用下，在對稱切口處有()3.正對稱的彎矩和軸力，剪力為零3：所謂幾何不變體系是指（）3.靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)4：圖示連續(xù)梁用力矩分配法計算，結(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩為（）2.6kN?m6：圖a結(jié)構(gòu)的最后彎矩圖為：()1.圖b;7：圖示體系的幾何組成為1.幾何不變,無多余聯(lián)系；11：圖示結(jié)構(gòu)用位移法計算時，其基本未知量數(shù)目為()4.角位移=3，線位移=27：圖示結(jié)構(gòu)，K截面剪力為（）1.-10kN9：兩個剛片用三鏈桿相聯(lián)形成無多余約束的幾何不變體系的充分必要條件是（）4.三鏈桿不互相平行也不匯交12：圖示結(jié)構(gòu)，求A，B兩點(diǎn)相對線位移時，虛擬狀態(tài)應(yīng)為()3.圖c15：圖示結(jié)構(gòu)兩桿長均為d,EI=常數(shù)。則A點(diǎn)的水平位移為(）1.1：用圖乘法求位移的必要條件之一是：()2.結(jié)構(gòu)可分為等截面直桿段；8：有限元分析中的應(yīng)力矩陣是兩組量之間的變換矩陣，這兩組量是（）。4.單元結(jié)點(diǎn)位移與單元應(yīng)力9：圖示結(jié)構(gòu)，截面C的（）2.剪力等于零15：圖示結(jié)構(gòu)截面K剪力影響線是圖()3.14：圖示結(jié)構(gòu)兩桿長均為d,EI=常數(shù)。則A點(diǎn)的垂直位移為（）4.qd4/6EI（↓）4：靜定結(jié)構(gòu)有變溫時：（）3.有變形,有位移,無內(nèi)力；14：圖示桁架,各桿EA為常數(shù),除支座鏈桿外,零桿數(shù)為：1.四根；1.圖示桁架，各桿EA為常數(shù)，除支座鏈桿外，零桿數(shù)為：()A.四根；9.圖示體系的幾何組成為()A.幾何不變，無多余聯(lián)系；二、判斷題1.圖示結(jié)構(gòu)用位移法計算時的未知量個數(shù)為4，不考慮桿的軸向變形。()答案對解析2.圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計算時桿CB在結(jié)點(diǎn)C的分配系數(shù)為2/3。EI=常數(shù)。（）答案對解析3.用位移法解超靜定結(jié)構(gòu)時，基本結(jié)構(gòu)超靜定次數(shù)一定比原結(jié)構(gòu)高。（）答案對解析4.圖示桁架的零桿數(shù)目為3()答案對解析5.圖示三鉸拱的水平推力為15KN。()答案對解析6.力矩分配法中的分配系數(shù)，傳遞系數(shù)與外界因素（荷栽，溫度變化等）有關(guān)。（）答案錯解析7.圖示拱的拉桿AB的拉力()答案對解析8.圖示梁B點(diǎn)左側(cè)截面的剪力為7KN。（）答案對解析9.右圖示梁截面C的剪力影響線在桿端D處的縱標(biāo)值yD為0.5。（）答案對解析10.用力法解超靜定結(jié)構(gòu)時，只能采用多余約束力作為基本未知量。（）答案錯解析11.只要兩個桿件的截面面積相同、所用材料相同，它們的極限彎矩就是相同的。（）答案錯解析12.圖示結(jié)構(gòu)AB桿的內(nèi)力NAB（以拉力為正）為零。答案錯解析13.圖示為梁在實(shí)際狀態(tài)下的MP圖，EI=常數(shù)，則K截面的角位移。()答案對解析14.圖示結(jié)構(gòu)各桿EI=常數(shù)，用力矩分配法計算的分配系數(shù)μBC＝1/2。()答案對解析15.根據(jù)對稱性，圖示對稱結(jié)構(gòu)上與對稱軸相交截面C僅有豎直方向的位移不為零。（）答案對解析16.圖示兩個彎矩圖的圖乘結(jié)果是。()答案對解析17.圖示拱K截面彎矩值，下側(cè)受拉。（）答案錯解析18.力矩分配中的傳遞系數(shù)等于傳遞彎矩與分配彎矩之比，它與外因無關(guān)。（）答案對解析19.圖示梁中支座A的反力（向上為正）。答案對解析20.圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)為4()答案錯7.圖a.b所示三鉸拱的支座反力相同。（）錯12.圖示結(jié)構(gòu)中CE桿E截面的剪力為127KN。()對15.圖示剛架K截面的剪力()對10.左圖示結(jié)構(gòu)，用力矩分配法計算，結(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩（約束力矩）M