電力系統(tǒng)項目設(shè)計

1序言

電氣主接線重要是指在發(fā)電廠、變電所、電力系統(tǒng)中，為滿足預(yù)定的功率傳送和運(yùn)

行等規(guī)定而設(shè)計的、表明高壓電氣設(shè)備之間互相連接關(guān)系的傳送電能的電路。電路中的

高壓電氣設(shè)備包括發(fā)電機(jī)、變壓器、母線、斷路器、隔離刀閘、線路等。它們的連接方

式對供電可靠性、運(yùn)行靈活性及經(jīng)濟(jì)合理性等起著決定性作用。一般在研究主接線方案

和運(yùn)行方式時，為了清晰和以便，一般將三相電路圖描繪成單線圖。在繪制主接線全圖

時，將互感器、避雷器、電容器、中性點(diǎn)設(shè)備以及載波通信用的通道加工元件（也稱高

頻阻波器）等也表達(dá)出來。

對一種電廠而言，電氣主接線在電廠設(shè)計時就根據(jù)機(jī)組容量、電廠規(guī)模及電廠在電

力系統(tǒng)中的地位等，從供電日勺可靠性、運(yùn)行H勺靈活性和以便性、經(jīng)濟(jì)性、發(fā)展和擴(kuò)建日勺

也許性等方面，經(jīng)綜合比較后確定。它日勺接線方式能反應(yīng)正常和事故狀況下的供送電狀

況。電氣主接線又稱電氣一次接線圖。

2.負(fù)荷計算和無功功率賠償

2.1負(fù)荷計算各廠房和生活區(qū)H勺負(fù)荷計算如表2.1

編設(shè)備容量需要系數(shù)計算負(fù)荷

號名稱類別Pc/kWKucos。tan。Pw/kWQio/kvarS^kVAIx/A

1鑄造車動力3800.40.651.17152177.7233.8355.3

間照明90.81.007.207.232.7

小計389—159.2177.7238.6362.5

2鍛壓車動力3600.20.651.177284.2110.8168.3

間照明70.81.005.605.625.5

小計367—77.684.2114.5174

3金工車動力3000.30.651.1790105.2138.5210.4

間照明80.91.007.207.232.7

小計308—97.2105.2143.2217.6

4工具車動力3000.30.651.1790105.2138.5210.4

間照明90.81.007.207.232.7

小計309—97.2105.2143.2217.6

5電鍍車動力2800.60.750.88168148.2224340.3

間照明70.91.006.306.328.6

小計287—174.3148.2228.8335.3

6熱處理動力1600.50.750.888070.6106.7162.1

車間照明70.71.004.904.922.3

小計167—84.970.6110.4167.7

7裝配車動力1600.40.71.026465.391.4138.9

間照明80.91.007.207.232.7

小計168—71.265.396.6146.8

8機(jī)修車動力1600.30.651.174856.173.8112.2

間照明30.81.002.402.410.9

小計163—50.456.175.4114.6

9鍋爐房動力600.60.750.883631.74872.9

照明20.81.001.601.67.3

小計62—37.631.749.274.8

10倉庫動力150.30.850.624.52.85.38

照明20.71.001.401.46.4

小計17—5.92.86.59.9

11生活區(qū)照明3000.80.90.48240116.2266.7344.4

總計動力21751095.5963.2

（380V側(cè)）照明362

0.73876.4818.711991821.7

計入KE昨0.8

K〃=o.85

2.2無功功率賠償

由表2.1可知，該廠380V側(cè)最大負(fù)荷是的功率因數(shù)只有0.73o而供電部門規(guī)定該

廠10KV進(jìn)線側(cè)最大負(fù)荷是功率因數(shù)不應(yīng)當(dāng)?shù)陀?.91。考慮到主變壓器的無功損耗遠(yuǎn)不

小于有功損耗，因此380V側(cè)最大負(fù)荷是功率原因應(yīng)稍不小于0.91,暫取0.92來計算

380V側(cè)所需無功功率賠償容量：

Qc=P30(tan(px-tan心=871.6X(0.94-0.42)=453.23kvar

故選PGJ1型低壓自動賠償屏，并聯(lián)電容器為BW0.4T4-3型，采用其方案1(主屏)

1臺與方案3(輔屏)5臺相組合，總共容量84kvarX6=504kvar如圖所示。

圖2.1PGJ1型低壓自動賠償解

因此無功賠償后工廠380V側(cè)和10KV側(cè)口勺負(fù)荷計算如表2.2所示。

計算負(fù)荷

項目cos小

Pao/kWQto/kvarS3o/kVAU/A

380V側(cè)賠償前負(fù)荷0.73876.4818.711991821.7

380V側(cè)無功賠償容量-504

380V側(cè)賠償后負(fù)荷0.941876.4314.7931.21414.8

主變壓器功率損耗0.015s30=0.06SM=

1455.9

10kV側(cè)負(fù)荷總計0.923890.4370.6964.455.7

表2.2無功賠償后工廠U勺計算負(fù)荷

3變電所位置和型式的選擇

變電所的位置應(yīng)盡量靠近工廠的負(fù)荷中心.工廠的負(fù)荷中心按負(fù)荷功率矩法來確定.

即在工廠平面圖的下邊和左側(cè)，任作一直角坐標(biāo)的X軸和Y軸，測出各車間和宿舍區(qū)負(fù)荷

點(diǎn)H勺坐標(biāo)位置，例如Pi(xi,y,)>P2(x2,y2)>P3(x3,點(diǎn)等.而工廠的負(fù)荷中心設(shè)在P(x,y),P

為P1+P2+P3+…=￡P(guān)i.因此仿照《力學(xué)》中計算重心的力矩方程，可得負(fù)荷中心的坐標(biāo):

PlXl+P2X2+P3X3..._Z(PiXi)

(3.1)

Pl+P2+P3...gPi

Piyi+P2y2+P3y3.??_Z(P>yi)

(3.2)

Pl+P>+P3...XPi

3.1變電所位置的選擇

變電所的位置應(yīng)盡量靠近工廠W、J負(fù)荷中心。

在工廠平面圖的下邊和左側(cè)，分別作一條直角坐標(biāo)W、Jx軸和y軸，然

后測出各車間(建筑)和生活區(qū)負(fù)荷點(diǎn)的坐標(biāo)位置pl(2.5;5.51)；

p2(3.6,3.54)；p3(5.56,1.3)；p4(4,6.7)；p5(6.2,6.7)

p6(6.2,5)；p7(6.2,3.4)；p8(8.55,6.7)；p9(8.55,5)；pl0(8.55,3.4)；

p0(1.2,1.1)(工廠生活區(qū))，如圖31所示：而工廠日勺負(fù)荷中心假設(shè)在P

(x,y),其中P=P1+P2+P3…=仿照《力學(xué)》計算重心日勺力矩方程，可

得負(fù)荷中心的坐標(biāo)如圖3-1：

_6.+Px+&q_159.2x2.5+77.6x3.6+97.2x5.56+97.2x4+174.3x6.2+84.9x6.2+71.2x6.2

X=22=

[+4+4+…159.2+77.6+97.2+97.2+174.3+84.9+71.2

+50.4x8.55+37.6x8.55+5.9x8.55+240x1.24745.9

--^*133

+50.4+37.6+5.9+2401095.5,

《另+6刈+6%_159,2x5.51+77.6x3.54+97.2x1.3+97.2x6.7+174.3x6.7+84.9x5+71.2x3.4

y=----=~=--:—:—=-----------------------------------------------

4+4+勺+…159.2+77.6+97.2+97.2+174.3+84.9+71.2

+50.4x6.7+37.6x5+5.9x3.4+240xl.l_45736

=，*417

+50.4+37.6+5.9+240-1095.5

由計算成果可知，X=4.33y=4.17工廠/J負(fù)荷中心在2號廠房日勺東北角。

考慮H勺以便進(jìn)出線及周圍環(huán)境狀況，決定在2號廠房KJ東側(cè)緊靠廠房修建

工廠變電所，其型式為附設(shè)式。

4變電所主變壓器和主結(jié)線方案的選擇

4.1變電所主變壓器的選擇

根據(jù)工廠的負(fù)荷性質(zhì)和電源狀況,工廠變電所口勺主變壓器可有下列兩種方案：

⑴裝設(shè)一臺主變壓器型式采用S9,而容量杈據(jù)式SN.72s卻有1000>964.4,即選

擇一臺S9T000/10配電變壓器。至于工廠二級負(fù)荷的備用電源，由與臨近單位相連日勺

高壓聯(lián)絡(luò)線來承擔(dān)。

⑵裝設(shè)兩臺主變壓潛形式采用S9,而每臺容量根據(jù)下式選擇，即：

SN?產(chǎn)（0.6-0.7）x964.4=（578.64?675.08）KVA

并且SN.T>S^n=（238.6+228.8+49.2）kVA=516.6KVA

因此選兩臺S9-80C/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負(fù)荷日勺備用電源亦由與臨近

單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡(luò)線來承擔(dān)。

4.2變電所主結(jié)線方案的選擇

按上面考慮的兩種主變壓器日勺方案可設(shè)計如下兩種主結(jié)線方案：

（1）裝設(shè)一臺主變的主結(jié)線方案,如圖4.1所示。

（2）裝設(shè)兩臺主變的）主結(jié)線方案，如圖4.2所示。

FS4-10

?1HZ3-

年2

r0

(',

H巴

&

<T￡

-8—7

￡Hr1

-y

S9-1000(A（備用電源）-

10/0.4kV(y

220V/380V

高E柜列

pH

主堂（小用）

圖4.1裝設(shè)一臺主變壓器日勺主結(jié)線方案圖4.2裝設(shè)兩臺主變壓器的主結(jié)線方案

(3)兩種主結(jié)線方案日勺技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較如下表所示:

表4.1兩種主接線方案的比較

比較項目裝設(shè)一臺主變的方案裝設(shè)兩臺主編的方案

技供電安全性滿足規(guī)定滿足規(guī)定

術(shù)供電可靠性基本滿足規(guī)定滿足規(guī)定

指供電質(zhì)量由于一臺主變，電壓損耗略大由于兩臺主變并列，電壓損耗略小

標(biāo)靈活以便性由于一臺主變，靈活性稍差由于兩臺主變，靈活性很好

擴(kuò)建適應(yīng)性稍差某些更好某些

電力變壓器的1綜合由表2-8得S9-1000單價為由表2-8得S9-800單價為9.11萬元，因

投資額10.76萬元，而由表4-1查得此兩臺綜合投資為4x9.11萬元=36.44萬

變壓器綜合投資約為其單價元，比一臺主變壓器方案多投資14.92萬

的2倍，因此其綜合投資為元

2x10.76萬元=21.52萬元

高壓開關(guān)(含計量查表4-10得GG-IA(F)型柜單本方案采用6臺GG-IA(F)型柜，因此其綜

經(jīng)柜)打勺綜合投資額價為3.5萬元，而由表4-1查合投資約為6x1.5x3.5萬元=3：.5萬元,

濟(jì)得其綜合投資按設(shè)備價L5比一臺主變壓器方案多投資10.5萬元

指倍計，因此其綜合投資約為

標(biāo)4x1.5x3.5萬元=21萬元

電力變壓器和高壓參照表4-2計算，主變和高壓主變和高壓開關(guān)柜的折舊和維修管理費(fèi)

開關(guān)柜日勺年運(yùn)行費(fèi)開關(guān)柜的J折舊和維修管理費(fèi)每年為7.788萬元，比一臺主變壓器方案

每年為4.893萬元多耗2.895萬元

交供電部門的一次按800元/kVA計，貼費(fèi)為貼費(fèi)為2x800x0.()8萬元=128萬元，比

性供電貼費(fèi)1000x0.08萬元=80萬元一臺主變壓器方案多交48萬元

從上表可以看出，按技術(shù)指標(biāo)，裝設(shè)兩臺主變的主結(jié)線方案略優(yōu)于裝設(shè)一臺主變的

主結(jié)線方案，但按經(jīng)濟(jì)韋標(biāo)，則裝設(shè)一臺主變的主結(jié)線方案遠(yuǎn)優(yōu)于裝設(shè)兩臺主變?nèi)丈字鹘Y(jié)

線方案，因此決定采用裝設(shè)兩臺主變?nèi)丈字鹘Y(jié)線方案。

5短路電流的計算

5.1繪制計算電路

圖5.1短路計算電路

5.2確定基準(zhǔn)值

設(shè)Sd=100MVA,Ud=%，即高壓側(cè)心=10.5kV,低壓側(cè)Ud2=0.4kV,則

,S100_.

/.,=—'d=〒-------=5.5Ck1A

U忑員10.5匹

Sd100ME4

14-________________=144kA

U.忑百X0.4&V

5.3計算短路電流中各元件的電抗標(biāo)幺值

(1)電力系統(tǒng)X；=100MVA/400MVA=0.25

⑵架空線路查表8-3￡,得LJ-95的x0=0.36C/kni,而線路長8km故

X；二(0.36x8)QxI二2.6

-(I。O。.5何AV)必2

(3)電力變壓器查表2-8,得Uz%=4.5,故X；二至x他絲2=5.6,因此得

z100800史VA

5.6

0.252.6

5.6

圖5.2等效電路

5.4算k-1點(diǎn)（10.5kV根D的短路電路總電抗及三相短路電流的短路容?

⑴總電抗標(biāo)幺值XM）=X：+X；=0.25+2.6=2.85

（2）三相短路電流周期分量有效值/忠二G/X/g）=5.5/2.85=1.9KA

（3）其他短路電流

z-（3）=/（3i=/（3）=L9KA

蟒二2.55/⑶=2.55x1.9=4.9KA

7^=1.51Z"（3）=l.51x1.9=2.9KA

（4）三相短路容量

睨=SjX^（Jtl）=100MVA/2.85=35.09MVA

5.5計算k-2點(diǎn)（0.4kV側(cè)）的短路電路總電抗及三相短路電流的短路容量

⑴總電抗標(biāo)幺值X。"=X；+X；+X；//X：=0.25+2.64-2.8=5.65

⑵三相短路電流周期分量的有效值謂二j/X￡2=M4kA/5.65=25.5kA

⑶其他短路電流

/”⑶=/%=%=25.5KA

84/F）=l.84x25.5=46.9KA

/09/"(3)=l.09X25.5=27.8KA

⑷三相短路容量SOS,//X￡(I「100MVA/5.55=17.7MVA

表5.1短路的計算成果

三相短路

三相短路電流/kA

短路計算點(diǎn)容量/MVA

小,”⑶婢5

k-11.91.91.94.92.935.09

1-225.525.525.546.927.817.7

6變電所一次設(shè)備的選擇校驗

6.110kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗

表6.110KV側(cè)一次設(shè)備時選擇校驗

選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度其他

參數(shù)

^30

裝置地點(diǎn)條件%婢

數(shù)據(jù)10kV57.7A1.9kA4.9KA

1.92x1.9=6.859

額定參數(shù)*

UN%'max

高壓少油斷路器LOkV630A16KA40KA

162x2=512

SN10-10I/630

高壓隔離開關(guān)LOkV200A25.5KA

102x5=500

GN；-10/200

高壓熔斷器lOkV0.5A50KA

次RN2-10

設(shè)電壓互感器10/0.IkV

備JDJ-10

型電壓互感器

號JDZJ-10

規(guī)

格

0.1,

w

22KV

3

電流互感器lOkV100/5A二次負(fù)

225xV2(90x0.1)2x1=8

LQJ-10荷

xO.lkA=1().6。

31.8

避雷器FS4-10lOkV

戶外是高壓隔離L5kV200A

開關(guān)GW4-15G/200

表6.1所選設(shè)備均滿足規(guī)定。

6.2380V側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗

表6.2380V側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗

選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度其他

參數(shù)/(3)2,

,30曾ooinui

裝置地點(diǎn)條件

數(shù)據(jù)380V1414.8A19.6kA36.1kA25.52xO.7=455.2

額定參數(shù)

%’max中

低壓斷路器380V1500A40kA

DW15-1500/3電動

低壓斷路器380V630A30kA

次

DZ20-630

設(shè)

低壓斷路器380V200A25kA

備

DZ20-200

型

低壓刀開關(guān)380V1500A

號

HI)13-1500/30

規(guī)

電流互感器500V1500/5A

格

LMZJ1-0.5

電流互感器500V160/5A

LMZ1-0.5100/5A

表6.2所選設(shè)備均滿足規(guī)定。

6.3高下壓母線的選擇

參照表5-25,10kV母線選LMY-3(40x4),即母線尺寸為40mmx4mm；380y母線選

LMY-3(12023x)+80x6,即母線尺寸為120mmx10mm,中性母線尺寸為80mmx6nlm。

7變電所進(jìn)出線以及鄰近單位聯(lián)絡(luò)線的選擇

7.110kV高壓進(jìn)線和引入電纜的選擇

1.10kV高壓進(jìn)線的選擇校驗采用LJ型鋁絞線架空敷設(shè)，接往10kV公用干線。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=/匹/=57.74及室外環(huán)境溫度32。。，查表S-35,初選

LJ-16,其35℃時口勺&=93.54>/30滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗機(jī)械強(qiáng)度查表8-33,最小容許截面因此按發(fā)熱條件選擇H勺

LJ-16不滿足機(jī)械強(qiáng)度規(guī)定，故改選LJ-35。由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。

2.山高壓配電室至主變的一段引入電纜FI勺選擇校驗采用YJL2270000型交聯(lián)聚乙

烯絕緣口勺鋁芯電纜直接埋地敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由/如=公7=57.74及土壤溫度25。。查表8-43,初選纜芯截面

為AM”=25,〃加的交聯(lián)電纜，其&=90A>，3。，滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗短路熱穩(wěn)定按式名="計算滿足短路熱穩(wěn)定日勺最小截面

W

Anin==1900xWmm2=21Anu?i2<A=25mm2

min977

式中c值由表5-12查得；按終端變電所保護(hù)動作時間0.5s,加斷路器斷路時間0.2s,

再加0.05s計，故％=0.75s。

因此YJL22-10000-3*25電纜滿足規(guī)定。

7.2380V低壓出線的選擇

1.饋電給1號廠房(鑄造車間)的線路采用VV22-1000型聚氯乙烯絕緣銅芯電纜直

埋地敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=359.92及地下0.8m土壤溫度25℃,查表8-42,初選纜

芯截面240〃〃/,其&=411.51A>Ao，滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約為36m,

而由表8-41查得240m/的鋁芯電纜K)=o.]Q/h〃(按纜芯工作溫度75。。計),

Xo=O.O7Q/to,又1號廠房日勺&=159.2tW,030=177.7A:var,因此按式

△UrU")得:

%

159.2kWx(0.1x0.036)Q+177.7Z:varx(0.07x0.036)Q?！?/p>

AAtr/r=---------------------------------------------------------------------=2.69V

0.38氏

269V

At/%=-——x1(X)%=0.70%<AU“％=5%

380V"

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。

(3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式生="計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

W

Anin==19600x^^"?〃z2=223.3mm

C76

故選纜芯截面為240加加2時電纜，即選VLV22-1000?3x240+1x120H勺四芯聚氯乙烯

絕緣的銅芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

2.饋電給2號廠房(鍛壓車間)的線路由于鍛壓車間就在變電所旁邊，并且共一

建筑物，因此采用H勺聚氯乙烯絕緣歐I鋁芯導(dǎo)線BLV-1000型(見表8-30)5根(包括3

根相線、一根N線、1根PE線)穿硬塑料管埋地敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=174A及環(huán)境溫度(年最熱月平均氣溫)32。。，查表

8-40,相線截面初選185，初/，其/.蘆1834乂。，滿足發(fā)熱條件。

按規(guī)定，N線和PE線也都選為185心蘇，與相線截面相似，即選用

BLV-1000-lx4mm2塑料導(dǎo)線5根穿內(nèi)徑25mm的硬塑管埋地敷設(shè)。

(2)校驗機(jī)械強(qiáng)度查表8-34,最小容許截面積A1m=25〃〃/,因此上面所選

185m癡/'J導(dǎo)線滿足機(jī)械強(qiáng)度規(guī)定。

(3)校驗電壓損耗所穿選管線，估計長18用，而由查8-38查得

Rn=0.19Q/km,Xo=O.O81Q/km,又鍛壓車間的P30=77.6kW,Q30=84.2kvar,因此

77.6AWx(0.19x0.018)。+84.2Avarx(0.081x0.018)Q,

Ac/=---------------------------------------------------------------------------------=I.OZv

0.38—

10">V

A(7%=—^xl00%=0.2%<A(/.%=5%

380V"/

故滿足容許電壓損耗的規(guī)定。

3.饋電給3號廠房(金工車間)口勺線亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4二217.6及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選

纜芯截面150〃〃〃。其&=242A>，3O,滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11T所示工廠平面圖量得變電所至3號廠房距離約為34m,

而由表8-41查得150〃〃/的鋁芯電纜飛=().25。/切？(按纜芯工作溫度75。。計)，

X。=0.07。/加z,又3號廠房的&=97.2AW,23()=105.2X:var,因此按式

△u=E(pR+2得:

人〃97.2ZWx(0.25x0.034)0+105.2攵varx(0.07x0.034)C。

Ac/=---------------------------------------------------------------------------------=2.83V

0.38"

2QQV

\U%=-——X100%=0.74%<\U.%=5%

380Val

故滿足容許電壓損耗的規(guī)定。

3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式出="計算滿足短路熱穩(wěn)定H勺最小截面

W

4n=//-=19600xmm2=223.3mm2

C76

由于前面按發(fā)熱條件所選15(加小的纜心截面不不小于4畝，不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為240〃加日勺電纜，即選VLV22-1000-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯絕緣H勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

4.饋電給4號廠房(工具車間)線路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由&=217.6及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選

纜芯截面150mm。其&=2424>/3O，滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖1『1所示工廠平面圖量得變電所至4號廠房距離約為42nb

而由表8-41查得150皿〃22的J鋁芯電纜/?o=O.25Q/公〃(按纜芯工作溫度75。。計)，

Xo=O.O7Cl/km,又4號廠房的Ro=97.2AW,0U)=105.2A:var,因此按式

△u二加十亦)得:

A,,97.2kWx(0.25x0.042)Q+105.2Z:varx(0.07x0.042)Q)

Au=---------------------------------------------------------------------------------=4.3O1I1vZ

0.38"

431V

A(7%=--x100%=1.13%<△(/*%=5%

380V

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。

(3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式生=竺計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

W

心=整=19600X而無"加=2233加

C76

由于前面按發(fā)熱條件所選15()加加2時纜心截面不不小于兒面，不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為24()〃〃/日勺電纜，即選VLV22-1000-3X240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯絕緣H勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

5.饋電給5號廠房(電鍍車間)線路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由q=335.3及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選

纜芯截面300〃〃/,其&=347A>Ao，滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11T所示工廠平面圖量得變電所至5號廠房距離約為64nb

而由表8-41查得240皿〃2日勺鋁芯電纜9=0.16。/如？(按纜芯工作溫度75。。計)，

Xo=O.O7qkm,又5號廠房的Ro=174.3AW,=148.2Avar,因此按式

“工得:

UN

_174.3AWx(0.16x0.064)C+148.26varu(0.07x0.064)。64V

-0.38""?

64V

AU%=——xl(X)%=1.68%<At/.%=5%

380Va

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。

(3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式名=”計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

W

4m=^=19600xmm2=223.3mm2

C76

故選纜芯截面為240加疝的電纜，即選VLV22-1000-3x240+lx120H勺四芯聚氯乙烯

絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

6.饋電給6號廠房(熱處理車間)的線路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯絕緣

日勺鋁芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=167.76及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初

選纜芯截面95〃〃/,其乙=189A>4,滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11T所示工廠平面圖量得變電所至6號廠房距離約為50nb

而由表8-41查得95Mm2的鋁芯電纜。=0.4Q/加(按纜芯工作溫度75。。計),

Xo=O.O7Cl/km,又6號廠房日勺勺=84.MW,。卻=70.6Zvar,因此按式

△u，(p『x)得:

UN

△U=84-Wx(0.4x0.05)C+70"va>(。.07x0.05)Q=5jy

0.38此

5IV

△U%=00%=1.3%<△"〃％=5%

380VR

故滿足容許電壓損耗日勺規(guī)定。

(3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式出計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

彳3)=19600xmm2=223.3mm

8c76

由于前面按發(fā)熱條件所選95根川的纜心截面不不小于4?n,不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為240〃〃?/時電纜，即選VLV22-l(XX)-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯絕緣H勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

7.饋電給7號廠房(裝配車間)日勺線亦采用VLV22?10001的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由人)=146.87及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初

選纜芯截面70">，其*=]57A>4,滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖117所示工廠平面圖量得變電所至7號廠房距離約為56nb

而由表8-41查得70皿〃2口勺鋁芯電纜9=054(按纜芯工作溫度乃。。計),

Xo=O.O7O/k〃，又7號廠房日勺6o=71.2ZW,=65.3Avar,因此按式

>(pR+qX)/I

\U----得：

%

712kWx(0.54x0.056)Q+65.3Z:varx(0.07x0.056)Q,

At7=--------------------------------------------------------------------------------=6.34V

0.38亞

634V

Af/%=-——x100%=1.6%<At/.%=5%

380V

故滿足容許電壓損耗口勺規(guī)定。

(3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式〃計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

W

//)=19600xmm2=223.3mm

8c76

由于前面按發(fā)熱條件所選70〃〃/時纜心截面不不小于Am，不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為240〃加日勺電纜，即選VLV22-1000-3X240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯絕緣日勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

8.饋電給8號廠房(機(jī)修車間)線路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=114.6及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選

纜芯截面50mM,其&=134A>L，滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至8號廠房距離約為

108m,而由表8-41查得50〃加日勺鋁芯電纜Z?o=0.76C/h〃(按纜芯工作溫度75。。計)，

X。=0.071。/版，又8號廠房日勺&=50.4kW,Q30=56.1/:var,因此按式

△ur(pR+qx)得:

5

,50.4ZWx(0.76x0.108)。+56.16kvarx(0.071x0.108)Q

AAur=-----------------------------------------------=12.01V

0.382

1?01V

AU%二—^—x100%=3.1%<△〃“％=5%

380V"

故滿足容許電壓損耗的規(guī)定。

⑶短路熱穩(wěn)定度校驗按式/吟計算滿足短路熱穩(wěn)定四小截面

%=I?=19600x^^L2=223.3mm

F9c76

由于前面按發(fā)熱條件所選50〃〃"的纜心截面不不小于A11n,不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為240〃〃〃?的電纜，即選VLV22-l（XX）-3x240+1x120[1勺四芯聚氯乙

烯絕緣日勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

9.饋電給9號廠房（鍋爐房）的線路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

（1）按發(fā)熱條件選擇由4=74.8及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選

纜芯截面25〃"/,其&=9OA>/3O,滿足發(fā)熱條件。

（2）校驗電壓損耗由圖11T所示工廠平面圖量得變電所至9號廠房距離約為98m,

而由表8-41查得25加疝口勺鋁芯電纜4=1.51Q/6（按纜芯工作溫度75。。計）,

Xo=0.075。/公〃，又9號廠房的&=37.6ZW,圓=31.7攵var,因此按式

△u二泗+qx）得:

△U=37.6加。.51x0.098)C+31.7Zvarx(。.075x0.098)。=［刈

0.38W

153V

A(7%=^^xl00%=4.0l%<A(7.%=5%

380V”

故滿足容許電壓損耗日勺規(guī)定。

（3）短路熱穩(wěn)定度校驗按式2,=5計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

4m==19600Xmm2=223.3nim2

C76

由于前面按發(fā)熱條件所選25〃〃/時纜心截面不不小于Am,不滿足短路熱穩(wěn)定規(guī)

定，故改選纜芯截面為24()〃〃/日勺電纜，即選VLV22?1000-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯絕緣日勺鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

10.饋電給10號廠房(倉庫)的線路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁

芯電纜直埋敷設(shè)。

(1)按發(fā)熱條件選擇由4=9.9及地下0.8m土壤溫度25。。，查表8-42,初選纜

2

芯截面4mm,其Ial=31A>IM,滿足發(fā)熱條件。

(2)校驗電壓損耗由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至10號廠房距離約為

102nl，而由表8-41查得4加加日勺鋁芯電纜4=9.45。/公〃(按纜芯工作溫度75。0計)，

X。=0.093Q/m，10號廠房【付當(dāng)=5.9AW,=2.Skvar,因此按式從/=/吧空。

UN

得：

人〃x(9.45x0.102)Q+2.8Z:varx(0.093x0.102)Q

Ac/=------------------------------------------------------------------------------------=15.()4v

0.38氏

1504V

△U%=———x100%=3.9%<\U,%=5%

380V

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。