高層住宅外腳手架施工方案

瑞爾花園24#樓外腳手架施工方案

鹽城市大成建筑工程有限公司

瑞爾花園24#樓項目部

2011年6月

目錄

第一節(jié)編制依據

第二節(jié)工程簡介

第三節(jié)施工準備

第四節(jié)外腳手架施工方法

第五節(jié)外墻臨邊安全防護措施

第六節(jié)安全（防雷）保證措施

第七節(jié)文明施工保證措施

第八節(jié)外腳手架計算書（附圖）

8.124#樓懸挑外腳手架計算書

8.1.1樓面結構懸挑外腳手架計算書

8.1.2陽臺結構懸挑外腳手架計算書

8.13轉角處懸挑外腳手架計算書

8.1.4電梯井、樓梯間懸挑外腳手架計算書

8.2施工階段未加鋼絲繩時懸挑外腳手架計算書

8.2.1樓面結構懸挑外腳手架計算書

8.2.2陽臺結構懸挑外腳手架計算書

8.2.3轉角處懸挑外腳手架計算書

第一節(jié)編制依據

1、瑞爾花園24#樓建筑施工圖、結構施工圖；

2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)

3、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)

4、《建筑施工計算手冊》

5、《高層建筑施工手冊》

6、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91

7、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)

8、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)

說明：本工程外腳手架采用昶8x35〃〃?鋼管與扣件搭設，考慮實際使用的鋼管厚薄不均勻，按

048x3.0〃〃〃鋼管進行計算，偏安全。同時考慮到目前實際工程中存在使用048x2.75〃〃〃的鋼管，從安

全角度考慮，本工程外腳可架的計算采用以8x2.75〃〃〃的鋼管計算。

第二節(jié)工程簡介

1、工程名稱：瑞爾花園24#樓工程

2、建設單位：鹽城瑞爾房地產開發(fā)有限公司

3、工程地址：鹽城市躍馬路東側、聚亨路北側

4、設計單位：鹽城市建筑設計研究院

5、施工單位：鹽城市大成建筑工程有限公司

24#樓為剪力墻結構，地下一層，標準層高2.9m,總高度：64.4米，腳手架搭設高度65.6m,外

腳手架采用懸挑腳手架，共懸挑三次，懸挑高度分別為：2.9m-26.1m,26.lm-49.3m,49.3m-65.6m,

采用16的工字鋼，見附圖。

第三節(jié)施工準備

一、施工技術人員根據本方案編制工字鋼、鋼絲繩、預埋件、安全網、

鋼管、扣件、勞動力、施工機具等的需用計劃。

二、材料員根據需用計劃落實工字鋼、鋼絲繩、預埋件、鋼管、扣件、

施工機具等的供給渠道，盡快訂立供給關系或合同，保證按時進場。

三、工字鋼、鋼絲繩、鋼管、扣件、預埋件、安全網等必須有出廠合格

證書，對其質量應嚴格把關，嚴格按文件規(guī)定送檢合格后投入使用。

四、架工必須是持有操作證、體檢合格的才能進場施工，掛牌上崗，穿

帶整潔，文明禮貌，團結互助，無污言穢語，不打架斗毆。

五、技術人員根據本方案及現(xiàn)場具體情況對架工進行詳細的技術、安全

交底，嚴格遵守中華人民共和國行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

術規(guī)范》（JGJ130-2001）,明確分工，責任到人。

第四節(jié)外腳手架施工方法

一、懸挑雙排外腳手架設計

1、懸挑雙排外腳手架受力體系采用16#普通工字鋼、鋼管@48X3.5）、扣件、鋼絲繩（6X37,公稱

抗拉強度”O(jiān)ON/mm2）及預埋吊環(huán)（920鋼筋）等組成。

2、本腳手架搭設包含一道懸兆架和一道鋼絲繩卸荷，懸挑架開始搭設在工字鋼樓面上，上一層

樓面設鋼絲繩卸荷。工字鋼懸挑梁全長均不小于4.5m,結構上長度不得低于2.2m.每根工字鋼水平

間距均不得超過1.2m在鋼梁上一層樓面的吊環(huán)水平間距也不得超過1.2m,工字鋼與上一樓層相應

吊環(huán)應在同一豎直平面內，水平偏差不得超過100mm;

3、內、外立桿均為單桿，立桿橫距1.00m、立桿縱距1.20m,（具體尺寸根據工程結構尺寸進行

調整，不得大于1.5m）;掃地大橫桿距工字鋼上表面200mm,以上大橫桿步距h=1.8m;小橫桿間

距<0.75mo

要求所有斜拉結點處的小橫桿端頭應頂緊結構作為水平壓桿，以抵消內、外斜拉鋼絲繩所產生的

水平分力，并在拉結點處設置雙扣件。

4、如遇有工字鋼、鋼絲繩穿過樓層周邊剪力墻的情況，可采取預留孔洞后施工的方法，現(xiàn)場應

根據實際情況進行處理。

5、懸挑雙排外腳手架與結構連結：兩步兩跨。連墻件采用雙扣件連接，必要時采用三扣件，縱

橫間距設置必須滿足《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范》的要求。搭設過程中選派專人負責

檢查，嚴禁漏設或不設。

6、在懸挑雙排外腳手架外立面沿高度方向和大橫桿方向連續(xù)設置剪刀撐，斜桿與水平方向

夾角呈45°?60°,斜桿兩端和夾角處采用旋轉扣件連接，并在其中間增加2?4個扣結點。

7、懸挑雙排外腳手架按外墻裝修結構用腳手架進行設計，其施工荷載應嚴格控制在2KN/m2

以內，不得在懸挑雙排外腳手架上堆放任何建筑材料。主體結構施工時，所有外模和邊梁底模支撐

不得依附于懸挑雙排外腳手架；外墻裝修時，懸挑雙排外腳手架應限制在兩步架上同時操作。

二、懸挑雙排外腳手架搭設及其注意事項

1、上一道樓層施工外腳手架利用下一次懸挑的外朋手架，其立桿位置應錯開懸挑雙排外腳

手架的工字鋼、鋼絲繩及吊環(huán)位置，以便利用落地雙排外腳手架搭設懸挑雙排外腳手架。

2、根據塔樓的樓層高度和卸荷情況，每四層設置一道卸荷，斜拉鋼絲繩的吊環(huán)，采用I級鋼筋中

20制作（詳見圖），埋入深度應不小于30d,并應鉤住結構鋼筋。邊梁、外墻預埋的吊環(huán)與工字鋼上

的拉環(huán)之間套上鋼絲繩，采用15T葫蘆拉緊并用3個U型卡和一個安全彎固定或采用花籃螺桿

收緊。見附圖3節(jié)點形式。

3、每隔一步架操作層必須滿鋪竹笆；

4、工字鋼、鋼絲繩、吊環(huán)的預埋、處理、固定和拉結應選派專人負責落實、檢查，嚴禁漏

設或不設，嚴禁亂動各節(jié)點。

5、遇5級以上大風天氣，人員停止作業(yè)并撤回室內。

三、外腳手架拆除

1、在作業(yè)區(qū)劃出禁區(qū)，設置圍欄，禁止行人、閑人通行闖入。

2、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁者先拆，先綁者后拆。一般是先拆除防護欄桿、踢

腳板、腳手板、剪刀撐，而后拆除小橫桿、大橫桿和立桿等，連墻點亦必須與腳手架同步拆除。

3、統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調。當解開與另一人有關的結扣時，應先告知對方，以防

墜落。

4、材料、工具不得隨意拋擲亂扔，要用滑輪和繩索運送。

5、由于本工程屬于高層建筑，懸挑腳手架搭設高度高，腳手架搭拆工程量較大，在搭設和

拆除過程中還應必須嚴格按照《建筑施工扣件式鋼管腳注手架安全技術規(guī)范》中相關要求進行施工。

四、外腳手架搭拆

1、懸挑式腳手架搭設

鋼梁預埋一逐根豎立桿，隨即與掃地桿扣緊一裝橫向掃地桿并立桿或縱向掃地桿扣緊一安裝

第一步大橫桿第一步小橫桿一第二步大橫桿，第二步小橫桿一加臨時斜撐至第三步大橫桿、小橫桿、

設置連墻件、拉結筋和回頭頂一鋪設鋼筋網走橋一綁護欄桿一綁安全網……

2、腳手架的拆除

拆除安全網一拆防護欄桿、踢腳板、腳手板一拆除斜撐一拆除小橫桿、大橫桿和立桿等一拆除連

墻件（注意：連墻件要與腳手架同步拆除，不能先行拆除整層或所有連墻件再拆腳手架）一重復以

上步驟往下拆除

拆除時，沿水平方向分層拆除，底層沿腳手架外圍擴大1U-15m作為安全警戒區(qū)域，確保腳手架

拆除順利進行。

第五節(jié)外墻臨邊安全防護措施

結溝外墻防護應能有效地提供安全防護設施，防止結構外墻的人員和物品發(fā)生墜落。

一、作業(yè)現(xiàn)場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入臨邊防護工作區(qū)域。

二、對尚未形成或巳失去穩(wěn)定結構的腳手架部位加設臨時支撐或拉結。

三、外墻臨邊腳手架部分與結構必須形成整體，連接牢固。

四、搭設外墻臨邊防護高度不得小于1.2米。

第六節(jié)安全（防雷）保證措施

一、腳手架搭拆按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）規(guī)范要求施工,

安裝、拆除腳手架前必須做好專項施工安全技術交底。

二、操作人中應持證上崗。操作時必須安全帽、安全帶、穿防滑鞋。

三、鋼管架設置避雷針，分置于主樓四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測

接地電阻不大于30歐姆。接地用50X50的鍍鋅角鋼打入地下2.5米深，上用25mmz銅芯線與鋼管

架體良好連接。

四、大霧及大雨天氣和6級以上大風時，不得進行腳手架上的高處作業(yè)。大雨天后作業(yè)，必

須采取安全防滑措施。

五、腳手架搭設作業(yè)時，應按形成基本構架單元的要求逐排、逐跨和逐步地進行搭設，矩形

周邊腳手架宜從其中的一個角部開始向兩個方向延伸搭設，確保已搭部分穩(wěn)定。

六、搭設作業(yè)，應按以下要求作好自我保護和保護好作業(yè)現(xiàn)場人員安全：

1）在架上作業(yè)人員應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。保證作業(yè)的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手

板，并應鋪設平穩(wěn)，且不得有探頭板。當暫無法鋪設落腳板時，用于落腳或抓提、把（夾）持的桿

件均應為穩(wěn)定的構架部分，著力點與構架節(jié)點水平距離應不大于0.8m,垂直距離應不大于1.5m,

位于立桿接頭之上的自由立桿（尚未與水平桿聯(lián)結者）不得用作把持桿。

2）架上作業(yè)人員應作好分工和配合，傳遞桿件應掌握好重心，平穩(wěn)傳遞。不要用力過猛，以免

引起人身或桿件失衡。對每完成的一道工序，要相互詢問并確認后才能進行下一道工序。

3）作業(yè)人員應佩戴工具袋，工具用后裝于袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人。

4）架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落。

5）每次收工以前，所有上架材料應全部搭設上，不要存留在架子上，而且一定要形成穩(wěn)定的構

架不能形成穩(wěn)定構架的部分應采取臨時撐位措施予以加固。

6）在搭設作業(yè)進行中，地面上的配合人員應避開可能落物的區(qū)域。

七、架上作業(yè)時的安全注意事項:

1）作業(yè)前應注意檢查作業(yè)環(huán)境是否可靠，安全防護設施是否齊全有效，確認無誤后方可作業(yè)。

2）作業(yè)時就注意隨時清理落在架面上的材料，保持架面上規(guī)整清潔，不要亂放材料、工具，以

免影響作業(yè)的安全和發(fā)生掉物傷人。

3）在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩(wěn)腳跟，或一手把持在穩(wěn)固的結構

或支持物上，以免用力過猛身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支

手托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。

4）當架面高度不夠，需要墊高時，一定要采用穩(wěn)定可靠的墊高辦法，且墊高不要超過50cm;

超過50cm時，應按搭設規(guī)定升高鋪板層。在升高作業(yè)面時，應相應加高防護設施。

5）在架面上運送材料經過正在作業(yè)中的人員時，要及時發(fā)出“請注意”、“請讓一讓”的信號。

材料要輕擱穩(wěn)放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。

6）嚴禁在架面上打鬧戲耍、退著行走和跨坐在外防護橫桿上休息。不要在架面上搶行、跳跑,

相互避讓時應注意身體不要失衡。

八、在腳手架上進行電氣焊作業(yè)時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以防火星點著易燃物。

并應有防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。

九、其他安全注意事項：

1）運送桿配件應盡量利用垂直運輸設施或懸掛滑輪提升，并綁扎牢固。盡量避免或減少用人

工層層傳遞。

2）除搭設過程中必要的1?2步架的上下外，作業(yè)人員不得攀爬腳手架上下，應走房屋樓梯

或另設安全人梯。

3）在搭設腳手架時，不得使用不合格的架設材料。

4）作業(yè)人員要服從統(tǒng)一指揮，不得自行其事。

十、鋼管腳手架的高度超過周圍建筑物或在雷暴較多的地區(qū)施工時，應安設防雷裝置。其接

地電阻應不大于30Qo

十一、架上作業(yè)應按規(guī)范或設計規(guī)定的荷載使用，嚴禁超載。并應遵守如下要求：

1）作業(yè)面上的荷載，包括腳手板、人員、工具和材料，應按規(guī)范的規(guī)定值控制，結構腳手架不

超過3kN/iifo

2）腳手架的鋪腳手板層和同時作業(yè)層的數量不得超過規(guī)定。

3）垂直運輸設施（如物料提升架等）與腳手架之間的轉運平臺的鋪板層數和荷載控制應按施工

組織設計的規(guī)定執(zhí)行，不得任意增加鋪板層的數量和在轉運平臺上超載堆放材料。

4）架面荷載應力求均勻分布，避免荷載集中于一側。

5）較重的施工設備（如電焊機等）不得放置在腳手架上。嚴禁將模板支撐、纜風繩、泵送混凝

土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上及任意懸掛起重設備。

6）架體不得與各層的卸料平臺連接。

十二、架上作業(yè)時，不要隨意拆除基本構桿件和連墻件，因作業(yè)的需要必須拆除某些桿件和連墻

點時，必須取得施工主管和技術人員的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。

十三、架上作業(yè)時，不要隨意拆除安全防護設施，未有設置或設置不符合要求時，必須補設或改

善后，才能上架進行作業(yè)。

十四、腳手架拆除作業(yè)前，應制訂詳細的拆除施工方案和安全技術措施。并對參加作業(yè)全體人員

進行安全技術交底，在統(tǒng)一指揮下，按照確定的方案進行拆除作業(yè)，注意事項如下：

1）一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后構架材料、先輔件后結構件和先結構件后附

墻件的順序、一件一件地松開聯(lián)結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。

2）拆卸腳手板、桿件、門架及其它較長、較重、有兩端聯(lián)結的部件時，必須要兩人或多人一組

進行。禁止單人進行拆卸作業(yè)，防止把持桿件不穩(wěn)、失衡而發(fā)生事故。拆除水平桿件時，松開聯(lián)結

后，水平托持取下。拆除立桿時，在把穩(wěn)上端后，再松開下端聯(lián)結取下。

3）多人或多級進行拆卸作業(yè)時，應加強指揮，并相互詢問和協(xié)調作業(yè)步驟，嚴禁不按程序進行

的任意拆卸。

4）因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩(wěn)時，應加設臨時撐位措施，以防因架子晃動而影

響作業(yè)安全。拆卸現(xiàn)場應有可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非作業(yè)人員進行拆卸區(qū)內。

5）嚴禁將拆卸下的桿部和材料向地面拋擲。已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區(qū)域，保持

現(xiàn)場文明。

第七節(jié)文明施工保證措施

一、清除組架范圍內的雜物，平整場地，做好排水處理。

二、地基基礎表面要堅實平整，墊板放置牢靠，排水通暢。

三、在使用過程中，應定期對腳手架進行檢查，嚴禁亂堆亂放，應及時清理各層堆積的雜物。

四、拆除的構件應用吊具吊下，或人工遞下，嚴禁拋擲。

五、鋼管、扣件、工字鋼梁、鋼絲繩、安全網、跳板、綁扎鐵絲等材料要分類分規(guī)格集中存放；

架料必須搭設架子分類堆放，保證一端整齊，以便運輸、保管。

六、項目部定期、不定期組織進行檢查，及時糾正不符合文明施工標準的現(xiàn)象、環(huán)境及人員的違

規(guī)行為。

七、架工必須保證在自己工作場所和所管區(qū)域符合文明施工標準，凡不符合標準要素的均屬失

職行為，對于失職行為輕微的予以整改，嚴重的要受到處罰。

第八節(jié)外腳手架計算書

8.124#樓懸挑外腳手架計算書

8.L1樓面結構懸挑外腳手架計算書

2.9m?26.1m普通型鋼懸挑腳手架計算書

一、參數信息：

1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為23.2m,立桿采用單立桿；

搭設尺寸為：立桿的縱距為1.2m,立桿的橫距為1m,立桿的步距為1.8m;

內排架距離墻長度為0.20m;

大橫桿在上，搭接在小橫阡上的大橫桿根數為2根；

采用的鋼管類型為①48X2.75;

橫桿與立桿連接方式為單印件；

連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m,水平間距2.7m,采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；

2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m'ZOOO；腳手架用途:裝飾腳手架；

同時施工層數：2層；

3.風荷載參數

本工程地處江蘇鹽城，基本風壓0.45kN/m2;

風荷載高度變化系數內，計算連墻件強度時取1352,計算立桿穩(wěn)定性時取1.176,風荷載體型系數

內為L239;

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1204；

腳手板自重標準值(kN/m,OJOO;

安全設施與安全網自重標準值(kN/m〉0.005;腳手板鋪設層數:4層；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；

5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m,建筑物內錨固段長度2.2mo

錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00；

樓板混凝土標號:C30;

6.拉繩與支桿參數

鋼絲繩安全系數為6000;

鋼絲繩與墻距離為(m):2.900;

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物1.2m。

二、大橫桿的計算：

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進

行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷

載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P】=0.031kN/m;

腳手板的自重標準值:P2=0.3Xl/(2+l)=0.1kN/m;

活荷載標準值:Q=2Xl/(2+l尸0.67kN/m;

靜荷載的設計值:5=12X0.031+1.2X0.1=0.157kN/m;

活荷載的設計值:q2=l4X0.67=0.938kN/m;

圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

圖2大橫桿設計荷載組合筒圖(支座最大彎矩)

2.強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。

跨中最大彎距計算公式如下：

2

Mlmax=0.08q1+0.10q2l

22

跨中最大彎距為Mlmax=0.08X0.157X1.2+0.10X0.938X1.2=0.150kN?m;

支座最大彎距計算公式如下：

22

M2max=-0.10q1l-0.117q2l

22

支座最大彎距為M2max=-0.10X0.157X1.2-0.117X1.4X1.2=-0.181kN?m;

選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

a=Max(0.150X106,0.181X10)/4180=43.22N/mm2;

大橫桿的最大彎曲應力為。=43.22N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值因=205N/mm2,滿足

要求！

3.撓度驗算：

最大撓度考慮為三踏連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。

計算公式如下：

44

丫皿=(0.677qJ+0.990q2l)/100EI

其中：靜荷載標準值:5=P】+P2=0.031+0.1=0.131kN/m;

活荷載標準值:q2=Q=0.67kN/m;

最大撓度計算值為：v=

0.677X0.131X12007(100X2.06X105X100400)+0.990X0.67X12007(100X2.06X105X100400)=1.08

mm;

大橫桿的最大撓度l.08mm小于大橫桿的最大容許撓度1350/150mm與10mm,滿足要求！

三、小橫桿的計算：

根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩

和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p產0.031X1.2=0.037kN;

腳手板的自重標準值：P2=O.3X1X1.2/(2+l)=0.12kN;

活荷載標準值：Q=2X1X1.2/(2+1)=0.80kN;

集中荷載的設計值:P=1.2X(0.03721+0.12)4-1.4X1.2=1.868kN;

小橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；

均布荷載最大彎矩計算公式如下：

Mm”=ql2/8

Mqm”=1.2X0.031X12/8=0.005kN?m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

M1a=P1/3

%初=1.868X1/3=0.6221kN?m;

最大彎矩M=Mm”+Mpmax=0.627kN-Hl；

最大應力計算值。=M/W=0.627X106/4i80=150.019N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力。=150.019N/mn?小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要

I

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：

4

vqm?=5ql/384EI

5

vqm?=5X0.031X10007(384X2.06X10X100400)=0.019mm;

大橫桿傳遞荷載P=pi+p2+Q=0.037+0.12+0.8=0.9572kN；

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：

22

vpmax=Pl(31-41/9)/72EI

Vpmax=957.2X1000X(3X10002-4X10002/9)/(72X2.06X105X100400)=1.63mm；

最大撓度和V=Vqmax+vptnax=0.019+1.63=1.649mm;

小橫桿的最大撓度為1.649mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要

求！

四、扣件抗滑力的計算：

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為&00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為

8.00kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手

架安全技術規(guī)范》5.2.5):

R4及

其中Rc—扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

大橫桿的自重標準值:H=0.031X1.2X2/2=0.037kN;

小橫桿的自重標準值:P2=0.031X1/2=0.015kN;

腳手板的自重標準值:P3=0.3X1X1.2/2=0.18kN;

活荷載標準值:Q=2X1X12/2=1.2kN；

荷載的設計值：R=L2X(U.0372+0.U15+0.18)+1.4X1.2=L9122kN；

R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

五、腳手架立桿荷載的計算：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

⑴每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1204kN/m

NG1=[0.1204+(1.2X2/2)X0.031/1.80]X23.20=3.273kN;

(2)腳手板的自重標準值；采樂竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2

NG2=0.3X4X1.2X(l+0.2)/2=0.864kN；

(3)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2

=0.005X1.2X23.2=0.139kN;

經計算得到，靜荷載標準值

NG=NG1+NG2+NG3=4.28kN;

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算

得到，活荷載標準值

NQ=2X1X12X2/2=2.4kN；

考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X4.2762+0.85X1.4X2.4=7.99kN;

不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N*=1.2NG+1.4NQ=1.2X4.28+1.4X2.4=8.49kN;

六、立桿的穩(wěn)定性計算：

風荷載標準值按照以下公式計算

Wk=0.7^?3。

其中婭-基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：例=0.45

kN/*

也--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：上=1.176;

內-風荷載體型系數：取值為L239;

經計算得到，風荷載標準值為：

2

Wk=0.7X0.45X1.176X1.239=0.459kN/m;

風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為：

=0.85Xl^WkLJiVlO=0.85X1.4X0.459X1.2X1.82/10=0.212kN?m;

考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

o=N/(<pA)+Mw/W<[f]

立桿的軸心壓力設計值：N=7.987kN;

不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

a=N/((pA)<［q

立桿的軸心壓力設計值：N=N'=8.49kN;

計算立桿的截面回轉半徑：i=1.6cm;

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表533得：k

=1.155；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1)表533得：以=1.5;

計算長度，由公式lo=kuh確定：］.=3.118m;

長細比:L)/i=195;

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數中，由長細比的結果查表得到：y=0.189

立桿凈截面面積：A=3.91cm2;

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.18cm3;

鋼管立桿抗壓強度設計值：團=205N/mm2;

考慮風荷載時

a=7987/(0.189X391)+212000/4180=158.9N/mm2;

立桿穩(wěn)定性計算。=158.9N/mn?小于立桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2,滿足要求！

不考慮風荷載時

2

a=8491.44/(0.189X391)=114.9N/mm;

立升穩(wěn)定性計算114.9N/mm?小于立桿的抗壓強度設計值［f|=205N/mm2,滿足要求！

七、連墻件的計算：

連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：

N尸NJN。

連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算也=0.938,叢=1.239,例=0.45,

2

Wk=0.7%?以?(o0=0.7X1.352X1.239X0.45=0.528kN/m;

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積^,=9.72m2;

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》05130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變

形所產生的軸向力(kN),N°=5.000kN;

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：

N*lAXWkXA^7.185kN;

連墻件的軸向力設計值^=^.+^=12.185kN;

連墻件承載力設計值按下式計算：

Nf=(p-A?[f]

其中(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；

由長細比l/i=200/16的結果查表得到中二0.968,1為內排架距離墻的長度；

A=3.91cm2;[f]=205N/mm2;

連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.968X3.91X10<X205X及=77.59kN;

N=12.185<77.59,連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到N=12.185小于雙扣件的抗滑力12.8kN,滿足要求！

八、懸挑梁的受力計算：

懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

本方案中，腳手架排距為1000mm,內排腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體為

1200mm,

水平支撐梁的截面慣性矩1=1130cm，，截面抵抗矩W=141cn?,截面積A=26.1cm?。

受腳手架集中荷載N=1.2X4.28+1.4X2.4=8.496kN;

水平鋼梁自重荷載q=1.2X26.1X0.0001X78.5=0.246kN/m;

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖

經過連續(xù)梁的計算得到

懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN-m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)

各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：

R[l]=13.913kN;

R[2]=11.689kN;

R[3]=-0.083kNo

最大彎矩Mmax=1.435kN,m；

最大應力o=M/1.05W+N/A=1.435X106/(1.05X141000)+8.636X103/2610=13.001N/mm2;

水平支撐梁的最大應力計算值13.001N/mm?小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,

滿足要求！

九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：

水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下

a=M/(pbWx<[fl

其中生--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數：

查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，%二2

由于依大于06根據《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B,得到依值為0.93。

經過計算得到最大應力。=1.435X106/(0.93X141000)=10.955N/mm2;

水平鋼梁的穩(wěn)定性計算。=10.955小于［f］=215N/mm2,滿足要求！

十、拉繩的受力計算：

水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力取1按照下面計算

RAH=ZRjiCosa

其中RuiCos6為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。

各支點的支撐力R<j=Ru而血

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：

^=15.057kN;

十一、拉繩的強度計算：

鋼絲拉繩（支桿）的內力計算：

鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力R」均取最大值進行計算，為

1^=15.057kN

選擇6X37鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑15mm。

瑁=嗎/K

其中1工1-鋼絲繩的容許拉力（kN）；

Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,查表得Fg=145KN;

oc-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和

0.8oa=0.82;

K-鋼絲繩使用安全系數。K=6o

得到：［F^=19.817KN>1^=15.057KNo

經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。

鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)強度計算

鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Ru的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N,為

N=Ru=15.057kN

鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為

Q=N/A<[f]

其中M為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)

應力不應大于50N/mm2;

所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(15057X4/(3.142X50X2))1/2=13.8mm;

實際拉環(huán)選用直徑D=14mm的HPB235的鋼筋制作即可。

十二、錨固段與樓板連接的計算：

水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.083kN;

壓環(huán)鋼筋的設計直徑D=20mm;

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為：

o=N/2A<[f]

其中H為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》1098每個拉環(huán)按2個截面計算的吊

環(huán)應力不應大于50N/mm2;

A=7tD2/4=3.142X2074=314.159mm2

戶N/2A=82.798/314.159X2=0.132N/mm2;

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

拉環(huán)所受應力小于50N/mm2,滿足要求！

26.1m?49.3m普通型鋼懸挑腳手架計算書

一、參數信息：

1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為23.2m,立桿采用單立桿;

搭設尺寸為：立桿的縱距為1.2m,立桿的橫距為1m,立桿的步距為1.8m;

內排架距離墻長度為0.20m;

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；

采用的鋼管類型為①48X2.75;

橫桿與立桿連接方式為單印件；

連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m,水平間距2.7m,采用扣件連接；

連墻件連接方式為三扣件，增加抗滑能力；

2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m,NOOO;腳手架用途:裝飾腳手架；

同時施工層數：2層；

3.風荷載參數

本工程地處江蘇鹽城，基本風壓0.45kN/m2;

風荷載高度變化系數出，計算連墻件強度時取L67,計算立桿穩(wěn)定性時取1.511,風荷載體型系數也

為1.239;

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1204;

腳手板自重標準值(kN/m,OJOO;

安全設施與安全網自重標準值(kN/m〉0.005;腳手板鋪設層數:6層；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；

5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m,建筑物內錨固段長度2.2mo

錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00;

樓板混凝土標號:C30；

6.拉繩與支桿參數

鋼絲繩安全系數為6000;

鋼絲繩與墻距離為(m):2.900;

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物L2m。

二、大橫桿的計算：

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1)第524條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進

行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷

載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值R=0.031kN/m;

腳手板的自重標準值:P2=0.3Xl/(2+l)=0.1kN/m;

活荷載標準值:Q=2X1/(2+1尸0.67kN/m;

靜荷載的設計值:q=L2X0.031+1.2X0.1=0.157kN/m；

活荷載的設計值:q2=l.4X0.67=0.938kN/m；

圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大壽矩和跨中最大撓度)

圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。

跨中最大彎距計算公式如下：

22

Mlmax=O.OSqJ+0.10q2l

跨中最大彎距為22

Mlmax=0.08X0.157X1.2+0.10X0.938X1.2=0.150kN?m;

支座最大彎距計算公式如下：

22

M2max=-0.10q1l-0.117q2l

22

支座最大彎距為M2max=-0.10X0.157X1.2-0.117X0.938X1.2=-0.181kN?m;

選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

a=Max(0.150X106,0.181X哨/4180=43.22N/mm2;

大橫桿的最大彎曲應力為。=43.22N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值區(qū)=205N/mn?,滿

足要求！

3.撓度驗算：

最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。

計算公式如下：

4

k=(0.677qil+0.990q2n/100EI

其中：靜荷載標準值:q1=H+P2=0.031+0.1=0.131kN/m;

活荷載標準值:q2=Q=0.67kN/m；

最大撓度計算值為：v=

0.677X0.131X12007(100X2.06X105X100400)+0.990X1X12007(100X2.06X105X100400)=1.08

mm;

大橫桿的最大撓度1.08mm小于大橫桿的最大容許撓度1350/150mm與1Umm,滿足要求！

三、小橫桿的計算：

根據JGJ130-2001第524條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩

和變形。

L荷載值計算

大橫桿的自重標準值：pi=0.031X1.2=0.0372kN;

腳手板的自重標準值：P2=0.3X1X1.2/(2+1)=0.12kN；

活荷載標準值：Q=3XlX1.2/(2+l)=0.8kN;

集中荷載的設計值:P=1.2X(0.0372+0.12)+1.4X1.2=1.8684kN;

小橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；

均布荷載最大彎矩計算公式如下：

%=ql2/8

此皿=1.2X0.031X12/8=0.005kN?m;

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

%=P1/3

%北=1.8684X1/3=0.6221kN?m;

最大彎矩M=Mm”+Mpnnx=0.6271kN?m；

最大應力計算值。=M/W=0.6271X106/4180=150.02N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力a=150.02N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要

!

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：

4

vqm?=5ql/384EI

5

vqmax=5X0.031X10007(384X2.06X10X100400)=0.019mm;

大橫桿傳遞荷載P=pi+p2+Q=0.0372+0.12+0.8=0.957kN;

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：

"pg=Pl(312-412/9)/72EI

5=957.2X1000X(3X10002-4X10002/9)/(72X2.06X105X100400)=1.63mm;

最大撓度和V=Vqmax+vpmax=0.019+1.63=1.649mm;

小橫桿的最大撓度為1.649mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要

求！

四、扣件抗滑力的計算：

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為

8.00kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手

架安全技術規(guī)范》5.2.5):

R<R

其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

大橫桿的自重標準值:P=0.031X1.2X2/2=0.037kN;

小橫桿的自重標準值:P2=0.031X1/2=0.015kN;

腳手板的自重標準值:P3=O.3X1X1.2/2=0.18kN；

活荷載標準值:Q=2X1X1.2/2=1.2kN；

荷載的設計值：R=1.2X(0.037+0.015+0.18)+1.4X1.2=1.912kN;

R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

五、腳手架立桿荷載的計算：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

⑴每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1204kN/m

NG1=[0.1204+(1.2X2/2)X0.031/1.80]X23.20=3.273kN;

(2)腳手板的自重標準值；采出竹笆片腳手板，標準值為(UkN/n?

NG2=0.3X4X1.2X(l+0.2)/2=0.864kN;

(3)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2

Na=0.005X1.2X23.2=0.139kN;

經計算得到，靜荷載標準值

NG=NG1+NG2+NG3=4.28kN;

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算

得到，活荷載標準值

NQ=2X1X12X2/2=2.4kN；

考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X4.276+0.85X1.4X2.4=7.987kN;

不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N*=1.2NG+1.4NQ=1.2X4.276+1.4X2.4=8.49kN;

六、立桿的穩(wěn)定性計算：

風荷載標準值按照以下公式計算

Wk=0.7%?內?例

其中o)o-基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規(guī)范》(Gb5000%2U01)的規(guī)定采用：例=U.45

kN/m2；

也-風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：3=1.511;

內-風荷載體型系數：取值為1.239;

經計算得到，風荷載標準值為：

Wk=0.7X0.45X1.51IX1.239=0.59kN/m2；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為：

K,=0.85Xl4WkLJiVlO=0.85X1.4X0.59X1.2X1.82/10=0.228kN?m;

考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

a=N/（＜pA）+Mw/W＜[f]

立桿的軸心壓力設計值：N=7.987kN;

不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

a=N/（（pA）＜田

立桿的軸心壓力設計值：N=N-8.49kN;

計算立桿的截面回轉半徑：1.6cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1）表533得：k

=1.155;

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1）表533得：卜=1.5;

計算長度，由公式lo=kuh確定：lo=3.118m;

長細比:Lo/i=195；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數％由長細比L/i的結果查表得到：甲=0.189

立桿凈截面面積：A=3.91cm2;

立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=4.18cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：也=2U5N/mm2;

考慮風荷載時

a=7987.44/（0.189X391）+227480/4180=162.51N/mm2;

立桿穩(wěn)定性計算a=162.51N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！

不考慮風荷載時

a=849.44/（0.189X391）=114.9N/mm2;

立升穩(wěn)定性計算114.9N/mn?小于立桿的抗壓強度設計值[fl=205N/mm2,滿足要求！

七、連墻件的計算：

連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:

N產Ng+No

連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算山=1242,內=1.239,(00=0.45,

2

Wk=0.7也?內?(o0=0.7X1.67X1.239X0.45=0.6518kN/m;

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A.,=9.72m2;

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》0GJ13O-2OO1)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變

形所產生的軸向力(kN),N產5.000kN;

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：

Ng=1.4XWkXA，=8.869kN;

連墻件的軸向力設計值N產1^+2=13.869kN;

連墻件承載力設計值按下式計算：

Nf=(p-A?[q

其中<p-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；

由長細比l/i=200/16的結果查表得到y(tǒng)=0.968,1為內排架距離墻的長度；

A=3.91cm2;[f]=205N/mm2;

連墻件軸向承載力設計值為Nf=9968X3.91X1LX2。5XI。'=77.59kN；

N產13.869<2=77.59,連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用三扣件與墻體連接。

由以上計算得到N=13.869小于三扣件的抗滑力19.2kN,滿足要求！

八、懸挑梁的受力計算：

懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

本方案中，腳手架排距為1000mm,內排腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體為

1200mm,

水平支撐梁的截面慣性矩I=