《某地鐵車站的結構計算與設計》13000字

某地鐵車站的結構計算與設計摘要本設計的目的在于緩解六道口地區(qū)人群的出行交通問題。設計通過分析六道口站周圍的工程地質條件，建筑類別以及客流量來設計地鐵車站的規(guī)模與設備數量。設計包含站廳層與站臺層的設計與布置，車站橫斷面設計，荷載的組合計算，內力計算和車站主體結構配筋等內容。設計符合規(guī)范并可用于初步使用。關鍵詞：地鐵車站設計；內力計算組合；結構配筋計算目錄TOC\o"1-3"\h\u124331概述 車站建筑規(guī)模及其設計2.1車站規(guī)模2.1.1客流量預測北京地鐵15號線六道口車站于早高峰時間段的預測客流量，如下表2.1所示。表2.1六道口地鐵車站(七點-九點)的預測客流量（人/小時）車站名稱上行列車客流量下行列車客流量車站超高峰系數上車客流量下車客流量上車客流量下車客流量六道口車站21001260235015601.2六道口站附近高校較多，居住建筑分布較為密集，早高峰客流量為車站客流量一日之內的最大值。上行列車客流量：2100+1260=3360（人）下行列車客流量：2350+1560=3910（人）六道口車站的預測客流量：1.2×(3360+3910)=8724（人）2.1.2站臺設計車站一般設計為島式或側式站臺。六道口車站作為中間站，應選擇管理上集中方便的車站類型?，F六道口站采用島式站臺，這樣既可方便乘客換乘。又可使兩側列車錯峰到達，緩解站臺乘客人數壓力。（1）站臺有效長度計算LL——站臺的有效長度（m）；S——單節(jié)列車車廂的長度（m）；n——相同長度車廂的節(jié)數；δ——列車?？烤嚯x的不準確誤差值。北京地鐵15號線使用的列車共六節(jié)車廂，中間每節(jié)長19m，車頭長19.5m。六道口車站在站臺兩側設有屏蔽門，取不準確值δ=±0.2m。L=S×n+所以取站臺的有效長度為120m。（2）自動扶梯臺數計算按出站的客流走自動扶梯計算nn——自動扶梯臺數；N下——預測的下車客流量（上行列車客流量與下行列車客流量之和）；K——超高峰系數；α——自動扶梯的利用率，取0.8；n1——地鐵運能，取8000（人/m·h）。n所以取2部1m寬扶梯，車站兩邊各布置1部。（3）雙向樓梯寬度計算m=m——雙向樓梯寬度（m）；N上——預測的上車客流量（上行列車客流量與下行列車客流量之和）；K——超高峰系數；n——樓梯的利用率，取0.7；n2——一小時內雙向樓梯在寬度方向上每米能運載的乘客人數，取每小時3200人。m由規(guī)范可知雙向樓梯的寬度不應小于2.4m，現取樓梯寬度m=2.5m。（4）站臺寬度計算BB——站臺寬度（m）；b1——列車兩側上車的乘客排隊等候列車區(qū)域的長度；b2——車站橫向支撐柱寬度之和；b3——設置的樓梯寬度之和。b4——設置的自動扶梯寬度之和。其中：bM——高峰時段客流量；W——站臺人流密度（m2/人），取0.75m2/人；L——站臺有效長度（m）；ba——站臺安全防護寬度，因采用屏蔽門，取0.4m。b按規(guī)范要求，排隊等候區(qū)域長度的取值不應小于2.5m，所以b1取2.5m。bn——橫向柱數，取2個；z——橫向柱寬，取1m。b有上述計算可知：b3=2.5m，b4=1m。所以B根據我國鐵路設計規(guī)范站臺寬度應不小于8m，符合規(guī)范。2.2車站建筑設計2.2.1車站型式及尺寸本車站采用三跨兩層雙柱的布置形式，上層為站廳層，下層為站臺層，站臺層高度h1=5000mm，站廳層高度h2=6000mm。列車全長118.36m，取車站總長為200m，站臺寬10.5m，DKZ31型列車寬度為2.8m，取車站總寬為20m。本車站設計的頂板厚度為0.8m，底板的厚度為0.8m，中部板的厚度為0.6m，側墻的厚度為1m。2.2.2車站埋深本車站設計的頂板埋深為8m，由車站整體高度可知底板埋深為19.8m。2.2.3車站柱的尺寸與布置車站柱采用1000mm×800mm的尺寸，沿縱方向雙柱排列，柱距為8m。2.2.4站廳層設備布置站廳層的設備數量既應滿足客流量需求，也應當避免資源浪費損失經濟效益。同時，設備的安全性應得以保證，并把設備布置在合理區(qū)域以免阻礙交通。（1）自動售票機數量NN1——設置的自動售票機的數量；M1——早高峰時間段使用自動售票機的人數，以上車客流量的一半計算；K——超高峰系數；m1——車站設置的自動售票機類型每小時出售車票的能力，取350（張/h）。N因此設置8臺自動售票機。（2）進出站檢票口的數量NN2——設置的檢票口的數量；M2——早高峰時間段進站客流量或出站客流量（取其中數值較大值）；K——超高峰系數；m2——檢票口設置的驗票機類型每小時的驗票能力，取1200（張/小時/臺）。N所以設自動檢票機6臺。（3）站廳層過街通道地鐵車站站廳層連接地上街道兩側，可作為地下過街通道供地面人群穿行，地面人群可以不通過檢票口過街。2.2.5車站出入口數量與布置本車站預設置4個出入口，六道口站在東西方向位于清華東路上，南北方向穿過學清路，東北方向是金碼大廈，中國農業(yè)大學，西北方向為北京林業(yè)大學，北京熙仁醫(yī)院，東南方向為石油大廈，富潤家園，西南方向是中國礦業(yè)大學（北京），根據客流，將出入口設在東西兩側，在西北，東北，東南，西南四個角分別設A，B，C，D口，最大程度吸引客流，出入口應做到易于識別，且不影響地面交通。（1）出入口寬度bb——出入口計算寬度（m）；M——高峰客流量；a——不均勻系數，取1.2；c——出入口允許雙向通過的最大客流量，取4000（人/h/m）。b所以設計出入口寬度為3m。（2）出入口樓梯寬度BBm——出入口設置的樓梯的計算寬度（m）；M——早高峰時間段客流量；K——超高峰系數，取1.2；a——不均勻系數，取1.2；n2——樓梯允許的最大通過能力，以1800（人/h/m）進行計算；N——設置的出入口數量。B由規(guī)范可知：出入口樓梯的最小寬度為2.4m，所以取樓梯寬度為2.4m。通過以上計算，設計站廳層的平面布置圖如圖2.1所示。圖2.1站廳層平面圖2.2.6站臺層的布置與設計本車站設計為兩層三跨雙柱的島式車站，通過前面計算，站臺層設有兩部雙向樓梯，兩部自動扶梯和一部無障礙電梯，同時為了滿足地鐵運營需要，另設了廁所，配電室，消防器材室等用房，站臺層平面圖如下圖2.2所示，站臺層西側與東側分別如圖2.3，圖2.4所示：圖2.2站臺層平面圖圖2.3站臺層西側平面圖圖2.4站臺層東側平面圖3車站橫斷面設計3.1地鐵車站結構形式表3.1明挖與暗挖兩種施工方法的比較施工方法明挖法暗挖法所需地層條件各種條件的地層均可地下水水位線以下的地層需要特殊處理對地面街道的影響占用地面街道空間較大不占用地面街道空間對地面交通的影響影響很大影響幾乎沒有施工器械的震動噪音大小對地下管線的安排需要重新拆除和防護不需要重新拆除和防護工期短較長工程造價大小通過對比兩種施工方法的優(yōu)缺點，與六道口站實際情況相結合：（1）車站施工土層的土質較松軟細膩，且地下水位在施工土層以下；（2）車站處于清華東路與學院路交叉處，對交通的要求較高；（3）車站周圍有較多學區(qū)樓，位于居住區(qū)，減少對居民的影響要求較高；經過對比可知使用暗挖法施工更適合。這樣既對地面交通產生較小的影響，又能降低施工器械運作發(fā)出的雜音對施工路段附近住民日常生活休息的影響。3.2結構簡化對車站橫斷面進行簡化，標準段的剖面圖如圖3.1所示：圖3.1車站標準段剖面圖4車站荷載計算4.1車站主體結構所受荷載類別及荷載組合4.1.1車站荷載類別地鐵車站的荷載類別及其詳細分類如下表4.1所示4.1地鐵車站荷載類別及其詳細分類荷載類別詳細分類永久荷載地層壓力結構自重結構上部和破壞棱體范圍內的設施及建筑物壓力地基下沉影響水壓力及其浮力地上和地下設備重量地基下沉影響預加應力可變荷載基本可變荷載人群荷載地面車輛荷載極其動力作用其他可變荷載施工荷載溫度變化影響偶然荷載人防荷載地震作用4.1.2車站荷載組合本設計以承載能力極限狀態(tài)為標準進行荷載計算。車站結構所受荷載進行組合時使用的分項系數如表4.2所示。表4.2分項系數參數4.2車站主體結構主要參數及荷載計算4.2.1主要參數計算（1）重度以土層的平均重度為標準進行計算。頂板以上土層高度的平均重度為：γ車站整體（底板到頂板之間）所在土層重度平均值為：γ（2）內摩擦角頂板平面土層的內摩擦角：Φ底板平面土層的內摩擦角：Φ（3）主動土壓力系數頂板平面土層的主動土壓力系數：K底板平面土層的主動土壓力系數：K（4）設備荷載本車站屬于小型車站，按照規(guī)范，取設備荷載為8kPa，。（5）地震荷載設計六道口站防烈度為8度，按照規(guī)范，車站各主要結構所受均布荷載如下：q（6）其他荷載車站以上地面活荷載經驗值：20kPa站廳層人群荷載經驗值：4kPa滿載的地鐵列車以及軌道荷載之和：600kN/節(jié)4.2.2荷載計算（1）頂板承受荷載計算qγG——永久荷載分項系數，取1.35；γ0——結構重要性系數，取1.1；q1——地面荷載；q2——地層土壓力，q2qG頂——頂板自身重量，混凝土重度取25kN/m3，qGq震頂——頂板處地震荷載。q（2）中板承受荷載計算qγQ——可變荷載分項系數，取1.4；q3——站廳層人群荷載；q4——設備荷載；qG中——中部板自身重量，qq（3）底板承受荷載計算qq3’——站臺層人群荷載，則q3q5——列車荷載，qqG底——底板自身重量，qqG側——側墻的重量，qqG柱——中間柱的重量，qq震底——底板處地震荷載。q（4）側墻承受側向荷載計算頂板平面?zhèn)葔λ軅认蚓己奢d：e=底板平面?zhèn)葔λ軅认蚓己奢d：e=（5）基底反力q4.2.3車站主體結構承受荷載分布圖由前面計算結果，車站主體結構承受荷載如圖4.2所示。圖4.2主體結構承受荷載分布圖5車站主體結構內力計算5.1內力計算模型六道口車站型式設計為兩層三跨雙柱的島式站臺?，F將結構簡化為矩形框架結構進行內力計算。由于結構受到正對稱荷載的作用，所以取半邊結構，在對稱軸處加滑移支座進行計算。因車站整體在地下水位線以上，所以把地基近似看作完全彈性。車站橫斷面半邊結構計算簡圖如圖5.1所示。圖5.1車站橫斷面半邊結構計算簡圖5.2各桿件轉動剛度計算SSSSSSSSSS表5.1桿件轉動剛度統計桿件名稱桿件左端轉動剛度桿件右端轉動剛度桿件名稱桿件左端轉動剛度桿件右端轉動剛度AB27.52727.527HI12.93-BC12.93-AD55.55655.556DE11.61311.613BE55.55655.556EF5.455-DG66.66766.667GH27.52727.527EH66.66766.6675.3各桿端結點分配系數μμμij——ij桿i端的轉動剛度；Sij——結點i對ij桿的分配系數。由以上計算得出的各桿件的轉動剛度和各桿端結點的分配系數匯總如下表5.2。表5.2分配系數μ結點桿件名稱轉動剛度SΣS分配系數μAAB27.52783.0830.331AD55.5560.669BBA27.52796.0130.287BC12.930.134BE55.5560.579DDA55.556133.8360.415DE11.6130.087DG66.6670.498EEB55.556139.2910.399ED11.6130.083EF5.4550.039EH66.6670.479GGD66.66794.1940.708GH27.5270.292HHE66.667107.1240.622HG27.5270.257HI12.930.1215.4各桿件固端彎矩計算MMMMMMMMMMMMMMMMMM由以上計算進行統計匯總如下：表5.3各桿件荷載及其固端彎矩桿件名稱承受荷載（kN/m）桿件長度（m）桿件左端固端彎矩(kN·m)桿件右端固端彎矩(kN·m)AB406.926.20-1303.51303.5BC406.923.30-1477.12-738.56DE40.326.20-129.158129.158EF40.323.30-146.362-73.181GH447.246.201432.659-1432.659HI447.243.301623.481811.741AD均布139.005.00459.252-480.378線性35.21DG均布174.216.00392.279-406.95線性35.21BE-5.00--EH-6.00--下面使用力矩分配法計算桿端近似彎矩，計算結果如下表5.4所示。表5.4力矩分配法計算過程及結果水平桿件承受彎矩以下側受拉為正，豎直桿件承受彎矩以左側受拉為正，計算各桿件的跨中彎矩：MMMMMMMMMM5.5各桿件承受剪力以及軸力計算各桿件承受剪力計算：FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF各桿件承受軸力計算：FFFFFFFFFF5.6繪制內力圖經過上述內力計算所得計算結果匯總如表5.5所示，根據計算結果繪制出各桿件承受的彎矩圖，剪力圖和軸力圖分別如圖5.2，圖5.3，圖5.4所示。表5.5內力計算結果統計圖5.2各桿件承受彎矩圖圖5.3各桿件承受剪力圖圖5.4各桿件承受軸力圖5.7頂部縱梁結構內力計算過程現對六道口車站縱梁結構進行內力計算，梁高設置為2.2米，梁寬為0.8m，取三跨進行簡化計算。頂縱梁的內力計算簡圖如下圖5.5所示。圖5.5頂部縱梁計算簡圖頂縱梁承受均布荷載計算：qq頂縱q頂——頂板承受荷載，qqG頂——頂板自重，q頂縱梁各桿件轉動剛度，分配系數，傳遞系數計算：SμC頂縱梁固端彎矩計算：MMMM頂縱梁使用力矩分配法計算桿端彎矩，計算過程如表5.6所示。表5.6頂縱梁力矩分配計算過程結點名稱BC桿件名稱BABCCBCD對桿件的分配系數0.4290.5710.5710.429傳遞系數00.50.50固端彎矩(kN·4279.36-2852.9072852.907-4279.36第一次放松B-611.948-814.505-407.253放松C523.5231047.046786.660第二次放松B-224.591-298.932-149.466放松C42.67385.34564.121第三次放松B-18.307-24.366-12.183放松C6.9565.227桿端彎矩(kN·3424.514-3424.5143423.352-3423.352頂縱梁承受跨中彎矩計算：MMM頂縱梁承受剪力計算：FFFFFFFFF頂縱梁不承受軸力。根據頂縱梁內力計算結果，繪制彎矩圖，剪力圖分別如圖5.6，圖5.7所示：圖5.6頂縱梁承受彎矩圖圖5.7頂縱梁承受剪力圖5.8底部縱梁結構內力計算過程底縱梁的內力計算簡圖如下圖5.8所示。圖5.8底部縱梁計算簡圖qq底縱q底——底板承受荷載，qqG底——底板自重，q底縱梁各桿件轉動剛度，分配系數，傳遞系數計算：SμC底縱梁固端彎矩計算：MMMM底縱梁使用力矩分配法計算桿端彎矩，計算過程如表5.7所示。表5.7底縱梁力矩分配計算過程結點名稱EF桿件名稱FEFGGFGH對桿件的分配系數0.4290.5710.5710.429傳遞系數00.50.50固端彎矩(kN·-2553.921702.613-1702.6132553.920第一次放松B365.211486.096243.048放松C-312.439-624.877-469.478第二次放松B134.036178.40389.202放松C-25.467-50.934-38.268第三次放松B10.92514.5427.271放松C-4.152-3.119桿端彎矩(kN·-2043.7482043.748-2043.0552043.055底縱梁承受跨中彎矩計算：MMM底縱梁承受剪力計算：FFFFFFFFF底縱梁不承受軸力。根據底縱梁內力計算結果，繪制彎矩圖，剪力圖分別如圖5.9，圖5.10所示：圖5.9底縱梁承受彎矩圖圖5.10底縱梁承受剪力圖5.9車站主體結構邊緣設計內力計算板，梁，柱等結構在實際情況下與支座連接時，支座邊緣截面高度比支座中軸截面高度要小很多，現進行邊緣內力計算，使設計更為合理。（1）邊緣彎矩計算MMi——邊緣彎矩；Mp——中軸彎矩；Qp——中軸剪力；b——支座寬度，分別取各板墻柱的厚度。計算側墻邊緣內力時，梯形荷載近似看作取端點值的均布荷載。MMMMMMMMMMMMMMMMMMMM頂縱梁邊緣彎矩：M 底縱梁邊緣彎矩：M（2）邊緣剪力計算QQi——邊緣剪力；Qp——中軸剪力；b——支座寬度，分別取各板墻柱的厚度。QQQQQQQQQQQQQQQ頂縱梁邊緣剪力：Q底縱梁邊緣剪力：Q邊緣軸力N邊緣內力計算結果如表5.8所示。表5.8邊緣內力統計表桿件名稱邊緣彎矩(kN·邊緣剪力(kN)邊緣軸力(kN)左(上)端右(下)端跨中彎矩(kN·左(上)端右(下)端AB-495.478-831.801711.751993.579-1122.933-613.377BC-850.447694.135190.9201139.6400-619.877DE-45.173-82.91572.23897.574-112.090-605.72EF-84.51267.96018.386112.8960-593.42GH508.683924.683-794.988-1082.8241242.824-679.608HI937.959-759.095-206.305-1252.2720-685.408AD810.769-12.036-143.223-557.777273.990-1196.775DG100.000847.91040.078-227.204595.840-1306.444BE23.75-8.757.5-6.5-6.5-2668.965EH-7.116.14.55.85.8-2942.3366車站主體結構配筋計算6.1混凝土強度等級及鋼筋型號的選?。?）混凝土強度等級對于梁和板，常用的混凝土強度等級為C25，C30。而柱，墻常用的混凝土強度等級為C40。（2）鋼筋型號梁內縱向受力鋼筋宜采用HRB400級和HRB500級。梁的箍筋宜采用HRB400級或HRB335級。板的受拉鋼筋常用HRB400級和HRB500級鋼筋，分布鋼筋宜采用HRB400級和HRB335級鋼筋，板的箍筋宜采用HRB400級或HRB335級。柱，墻的縱向受力鋼筋一般宜采用HRB400級鋼筋。箍筋宜采用HPB300級鋼筋。六道口車站主體結構混凝土等級及鋼筋型號選取如下：梁的縱向受力鋼筋采用HRB500級鋼筋，箍筋采用HRB335級鋼筋，混凝土強度等級為C30。板的受拉鋼筋采用HRB400級鋼筋，分布鋼筋采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HRB335級鋼筋，混凝土強度等級為C30。柱和墻的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，混凝土強度等級為C40。計算系數如下：fffαβC3014.31.432.011.00.8C4019.11.712.39符號fEξαHPB300A2702.100.5760.410HRB335B3002.0.5500.399HRB400C3600.5180.384HRB500D4350.4820.366各主體結構配筋順序為：（1）依次對頂板，底板，中板，側墻，中柱，頂縱梁，底縱梁進行配筋。（2）每個部分先進行縱向鋼筋配筋，通過比較計算得出的邊緣設計內力，根據受彎或偏心受壓等情況配筋；（3）然后根據邊緣設計剪力配置箍筋；其中板要配置分布鋼筋并進行驗算。（4）最后進行裂縫寬度的驗算，應小于裂縫寬度的極限值，不同環(huán)境類別允許的裂縫寬度的極限值如下表6.1所示。t根據地理條件，本車站設計環(huán)境類別為二b類環(huán)境，所以裂縫寬度極限值為0.2mm。t表6.1結構構件的裂縫控制等級及裂縫寬度極限值環(huán)境類別鋼筋混凝土結構裂縫控制等級ω一三級0.30（0.40）二a0.20二b三a，三b6.2配筋計算6.2.1頂板配筋計算（1）縱向受力鋼筋通過比較頂板承受的邊緣設計內力值可知頂板承受的彎矩較大，承受的軸力較小，因此頂板按受彎構件配置縱向受力鋼筋。頂板下側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as取45mm，則?頂板上側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as'取50mm，則①頂板下側配筋計算由于頂板承受彎矩以下側受拉為正，所以計算彎矩為M=711.751kN?αξγA則由上式得出：αξξ=γA鋼筋選用6C25，查表得該型號鋼筋截面面積Asρ=0.45ρ>滿足配筋率要求。②頂板上側配筋計算由于頂板承受彎矩以下側受拉為正，所以計算彎矩為M=?850.447kN?αξξ=γA鋼筋選用7C25，查表得該型號鋼筋截面面積Asρ=0.45ρ>滿足配筋率要求。③抗壓強度驗算f分布鋼筋為了固定縱向受力鋼筋，并且使縱向受力鋼筋均勻的承受荷載作用，現配置與之垂直的分布鋼筋，具體配置B20@200。截面面積為314.2×且1571mm滿足配筋率要求。（3）箍筋0.7n=1.56與各直徑鋼筋截面面積對比，選取雙肢箍筋型號及間距為B16@200箍筋的計算配筋率：ρ箍筋所需的最小配筋率：ρ所以ρsv>ρ（4）裂縫驗算dee=ησρψω代入數據計算得：dee=ησρψω=1.9=0.096mm裂縫寬度在允許值之內。6.2.2底板配筋計算（1）縱向受力鋼筋通過比較底板承受的邊緣設計內力值可知底板承受的彎矩較大，承受的軸力較小，因此底板按受彎構件配置縱向受力鋼筋。底板上側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as取45mm，則?底板下側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as'取50mm，則①底板上側配筋計算由于底板承受彎矩以下側受拉為正，所以計算彎矩為M=?794.988kN?αξξ=γA鋼筋選用7C25，查表得該型號鋼筋截面面積Asρ=0.45ρ>滿足配筋率要求。②底板下側配筋計算由于底板承受彎矩以下側受拉為正，所以計算彎矩為M=937.959kN?αξξ=γA鋼筋選用8C25，查表得該型號鋼筋截面面積Asρ=0.45ρ>滿足配筋率要求。③抗壓強度驗算f（2）分布鋼筋為了固定縱向受力鋼筋，并且使縱向受力鋼筋均勻的承受荷載作用，現配置與之垂直的分布鋼筋，具體配置B20@200。截面面積為314.2×且1571mm滿足配筋率要求。（3）底板箍筋0.7n與各直徑鋼筋截面面積對比，選取雙肢箍筋型號及間距為B14@200箍筋的計算配筋率：ρ箍筋所需的最小配筋率：ρ所以ρsv（4）裂縫驗算代入數據計算得：dee=ησρψω=1.9=0.097mm裂縫寬度在允許值之內。6.2.3中板配筋計算通過比較中板承受的邊緣設計內力值可知中板承受的彎矩較小，承受的軸力較大，因此中板按偏心受壓構件配置縱向受力鋼筋。（1）縱向受力鋼筋①判斷p—M故不考慮p—②判斷大小偏心eeee=x=x已知中板最大負彎矩M=?84.512×106N?mm，最大正彎矩M=72.238由上式可得：e?ee=x=x因此中板屬于大偏心受壓。③大偏心受壓計算A代入數據得：A=計算結果為負值，所以按照最小配筋要求來配置鋼筋，鋼筋選取7B18，查表得該型號鋼筋截面面積As④最小配筋率驗算ρ滿足最小配筋要求。分布鋼筋為了固定縱向受力鋼筋，并且使縱向受力鋼筋均勻的承受荷載作用，現配置與之垂直的分布鋼筋，具體配置B16@200。截面面積為201.1×且1005.5mm滿足配筋率要求。（3）箍筋0.7故只需讓箍筋滿足最小配筋率與構造要求即可。與各直徑鋼筋截面面積對比，選取雙肢箍筋型號及間距為B14@200箍筋的計算配筋率：ρ箍筋所需的最小配筋率：ρ所以ρsv（4）裂縫驗算代入數據計算得：de=ησρψ所以取ψω=1.9=0.0065mm裂縫寬度在允許值之內。6.2.4側墻配筋計算（1）縱向受力鋼筋由于側墻承受彎矩以左側受拉為正，所以外側計算彎矩為M內側計算彎矩為M最大剪力：F最大軸力：F側墻外側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as=側墻內側截面邊緣到縱向受力鋼筋中軸線的距離as'通過比較側墻承受的邊緣設計內力值可知側墻承受的彎矩較小，承受的軸力較大，因此側墻按偏心受壓構件配置縱向受力鋼筋。①判斷p—M故應考慮p—eζηCM=由上式可得：?所以eζ取ζη==1.032C因為CmM=②判斷大小偏心ee所以按大偏心受壓計算。②大偏心受壓計算代入數據得：e=x=A=鋼筋選用8C22，查表得該型號鋼筋截面面積As③最小配筋率驗算ρ滿足配筋率要求。（2）箍筋0.7故只需讓箍筋滿足最小配筋率與構造要求即可。與各直徑鋼筋截面面積對比，選取雙肢箍筋型號及間距為A14@200箍筋的計算配筋率：ρ箍筋所需的最小配筋率：ρ所以ρsv（3）裂縫驗算代入數據計算得：de=ησρψ所以取ψω=1.9=0.041mm裂縫寬度在允許值之內。6.2.5中柱配筋計算（1）縱向受力鋼筋由于中柱承受彎矩以左側受拉為正，所以外側計算彎矩為M內側計算彎矩為M最大剪力：F最大軸力：F中柱兩側截面邊緣到兩側縱向受力鋼筋中軸線的距離as=中柱兩端為固定端，所以中柱的計算長度為柱子長度的一半。ll查表得：φA=?43965