公路橋涵培訓(xùn)

《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》一、、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需考慮的極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需考慮的設(shè)計(jì)狀況：持久狀況、短暫狀況、偶然狀況。當(dāng)整個(gè)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過(guò)某一特定狀態(tài)而不能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的某一功能要求時(shí)，則此特定狀態(tài)稱為該功能的極限狀態(tài)。對(duì)于結(jié)構(gòu)的各種極限狀態(tài)，均應(yīng)規(guī)定明確的標(biāo)志和限值。1）承載能力極限狀態(tài)。這種極限狀態(tài)對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到最大承載能力或不適于繼續(xù)承載的變形或變位的狀態(tài)。當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時(shí)，即認(rèn)為超過(guò)了承載能力極限狀態(tài)：（1）整個(gè)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分作為剛體失去平衡（如滑動(dòng)、傾覆等）；（2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接處因超過(guò)材料強(qiáng)度而破壞（包括疲勞破壞），或因過(guò)度的塑性變形而不能繼續(xù)承載；（3）結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變成機(jī)動(dòng)體系；（4）結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件喪失穩(wěn)定(如柱的壓屈失穩(wěn)等）2）正常使用極限狀態(tài)。這種極限狀態(tài)對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性能的某項(xiàng)限值的狀態(tài)。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時(shí)，即認(rèn)為超過(guò)了正常使用極限狀態(tài)：（1）影響正常使用或外觀的變形；（2）影響正常使用或耐久性能的局部損壞；（3）影響正常使用的振動(dòng)；（4）影響正常使用的其它特定狀態(tài)。二、公路橋涵應(yīng)根據(jù)不同種類的作用（或荷載）及其對(duì)橋涵的影響、橋涵所處的環(huán)境條件，考慮以下三種設(shè)計(jì)狀況，并對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)：1持久狀況：橋涵建成后承受自重、車輛荷載等持續(xù)時(shí)間很長(zhǎng)的狀況。該狀況橋涵應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。2短暫狀況：橋涵施工過(guò)程中承受臨時(shí)性作用的狀況。該狀況下的橋涵僅作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，必要時(shí)才作正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。3偶然狀況：在橋涵使用過(guò)程中偶然出現(xiàn)的如罕遇地震的狀況。該狀況下的橋涵僅作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。三、高速公路、一級(jí)公路和二級(jí)公路的橋頭宜設(shè)置搭板。填土高度擴(kuò)大基礎(chǔ)是開(kāi)挖基底至橋面的高度；其他為地面線至橋面的高度。四、橡膠支座：橡膠支座使用壽命為20－30年，小于主體結(jié)構(gòu)的使用壽命。橡膠支座高度選用與梁體所需要的變位有關(guān)，當(dāng)上部結(jié)構(gòu)聯(lián)長(zhǎng)較長(zhǎng)或者由于橋墩較高墩頂水平位移較大時(shí)，應(yīng)選用較高高度的橡膠支座，通過(guò)支座的剪切變形滿足變位。四氟滑板支座高度一般應(yīng)小于橡膠支座的高度。剛性墩臺(tái)的支座高度應(yīng)比柔性墩臺(tái)的高度大。柔性墩臺(tái)上部結(jié)構(gòu)的位移是通過(guò)橡膠支座的變形和墩臺(tái)變形共同完成；剛性墩臺(tái)上部結(jié)構(gòu)位移是通過(guò)支座變形完成的。建議板式橡膠支座控制在250t以下。圓形橡膠支座比矩形支座有更高的承載能力，但矩形支座能更適應(yīng)梁體轉(zhuǎn)動(dòng)。矩形支座放置時(shí)橫橋向?yàn)殚L(zhǎng)邊，縱橋向?yàn)槎踢?。長(zhǎng)邊垂直于梁板中心線。支座墊石高度不小于100mm，寬度比支座邊寬出50mm，支承墊石內(nèi)設(shè)置鋼筋φ8間距為50mm，φ10間距為80mm，且墩臺(tái)應(yīng)有豎向鋼筋延伸至墊石內(nèi)。五、橋面鋪裝：橋面鋪裝應(yīng)設(shè)防水層。水泥混凝土橋面鋪裝面層的厚度不宜小于80mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C40。鋪裝層內(nèi)應(yīng)配置鋼筋網(wǎng)，鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不宜大于100mm。混凝土標(biāo)號(hào)提高后，抗?jié)B性、密實(shí)度和耐久性均得到加強(qiáng)。建議一般改建工程使用復(fù)合式橋面鋪裝，瀝青混凝土厚度用10cm，以減小溫度梯度的影響。六、伸縮縫：伸縮裝置按照伸縮體結(jié)構(gòu)的不同分為4類。1、模數(shù)式伸縮裝置：伸縮體由中梁鋼和80mm的單元橡膠密封帶組合而成的伸縮裝置，適用于160mm－2000mm的公路橋梁工程。安裝高度較高，價(jià)格高。2、梳齒板式伸縮裝置：伸縮體由鋼制梳齒板組合而成的伸縮裝置，一般適用于伸縮量不大于300mm的公路橋梁工程。一般跨縫設(shè)置，汽車沖擊小，行車舒適。3、橡膠式伸縮裝置：分為板式橡膠伸縮裝置和組合式伸縮裝置兩種，不宜用于高速公路、一級(jí)公路的橋梁工程。容易損壞，很少使用。4、異型鋼單縫式伸縮裝置：伸縮體完全由橡膠密封帶組成的伸縮裝置。由單縫鋼和密封帶組成的單縫式伸縮裝置，適用于伸縮量不大于60mm的公路橋梁工程。由邊梁鋼和橡膠密封帶組成的單縫式伸縮裝置，適用于伸縮量不大于80mm的公路橋梁工程。價(jià)格便宜，行車有一定沖擊，使用于中小橋梁。梳齒板式伸縮裝置價(jià)格是異型鋼單縫式伸縮裝置的3倍，鑒于工程造價(jià)方面的考慮，我們?cè)O(shè)計(jì)人員設(shè)計(jì)的橋梁采用異型鋼單縫式伸縮裝置較多。由于伸縮量不大于80mm，橋面連續(xù)的長(zhǎng)度應(yīng)該加以限制，60－80m是合適的。伸縮縫最小工作間隙:14mm，最大工作間隙:14+伸縮量，安裝間隙根據(jù)溫度和橋面連續(xù)長(zhǎng)度而加以確定。伸縮量計(jì)算須考慮：溫度、砼收縮與徐變、制動(dòng)力引起橡膠支座的剪切變形。設(shè)計(jì)文件中要提供伸縮縫型號(hào)和伸縮縫安裝間隙。七、作用的定義：長(zhǎng)期以來(lái)，我們一般習(xí)慣地稱所有引起結(jié)構(gòu)反應(yīng)的原因?yàn)椤昂奢d”，這種叫法實(shí)際并不科學(xué)和確切。引起結(jié)構(gòu)反應(yīng)的原因可以按其作用的性質(zhì)分為截然不同的兩類：直接作用：直接施加于結(jié)構(gòu)上的外力，如車輛、人群、結(jié)構(gòu)自重等，可用“荷載”這一術(shù)語(yǔ)來(lái)概括。間接作用：不是以外力形式施加于結(jié)構(gòu)，是間接作用于結(jié)構(gòu)的，它們產(chǎn)生的效應(yīng)與結(jié)構(gòu)本身的特性、結(jié)構(gòu)所處環(huán)境等有關(guān)，如地震、基礎(chǔ)變位、混凝土收縮和徐變、溫度變化等。八、公路橋涵設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)不同的作用應(yīng)采用不同的代表值。1、永久作用應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值。2、可變作用應(yīng)根據(jù)不同的極限狀態(tài)分別采用標(biāo)準(zhǔn)值、頻遇值或準(zhǔn)永久值作為其代表值。承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)及按彈性階段計(jì)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值作為可變作用的代表值。正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用頻遇值作為可變作用的代表值；按長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用準(zhǔn)永久值作為可變作用的代表值。3、偶然作用取其標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值。短期效應(yīng)組合：可變作用頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）0.7,人群荷載1.0，風(fēng)荷載0.75，溫度梯度0.8，其它作用1.0。長(zhǎng)期效應(yīng)組合：可變作用準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）0.4，人群荷載0.4，風(fēng)荷載0.75，溫度梯度作用0.8，其它作用1.0。九、汽車以一定的速度行駛時(shí)，由于路面的不平，車輪不圓和發(fā)動(dòng)機(jī)的抖動(dòng)等原因?qū)⑹箻蛄喊l(fā)生振動(dòng)，從而使橋梁的截面內(nèi)力增大。沖擊系數(shù)μ可按下式計(jì)算：當(dāng)f＜1.5Hz時(shí)，μ=0.05當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時(shí)，μ=0.1767lnf-0.0157f＞14Hz時(shí)，μ=0.45汽車荷載的局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用1.3。十、當(dāng)彎道橋的曲線半徑等于或小于250m時(shí)，應(yīng)計(jì)算汽車荷載引起的離心力。離心力系數(shù)按下式計(jì)算：C=V2/(127R)V－設(shè)計(jì)速度R－曲線半徑十一、溫度作用分為均勻溫度和梯度溫度。1、均勻溫度：應(yīng)從受到約束時(shí)的結(jié)構(gòu)溫度開(kāi)始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。如缺乏實(shí)際調(diào)查資料，最高和最低有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值可按表4.3.10-2取用。2、梯度溫度：混凝土鋪裝溫差T1=25,T2=6.7；瀝青混凝土鋪裝溫差T1=14,T2=5.5?？紤]到瀝青混凝土和水泥混凝土梯度溫度相差較大，橋面鋪裝盡量用復(fù)合式橋面鋪裝，上層厚度選用10cm。大跨度橋溫度應(yīng)力幅度為3.5-4Mpa，基本與汽車荷載（4-5Mpa）差不多。下次修編規(guī)范可能會(huì)下調(diào)?！豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》第一章總則、第二章術(shù)語(yǔ)和符號(hào)1、85規(guī)范采用“經(jīng)驗(yàn)極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法”，本規(guī)范采用“概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法”。這是由經(jīng)驗(yàn)方法向統(tǒng)計(jì)數(shù)學(xué)方法的轉(zhuǎn)變，后者更具有科學(xué)性和合理性。2、公路橋涵應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。承載能力極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于橋涵極其構(gòu)件達(dá)到最大承載能力或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形或變位的狀態(tài)。（安全問(wèn)題例如：強(qiáng)度、失穩(wěn)）正常使用極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于橋涵極其構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性的某項(xiàng)限值的狀態(tài)。（使用條件和耐久性問(wèn)題如：變形或裂縫）3、三種設(shè)計(jì)狀況及其相應(yīng)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)持久狀況：橋梁的使用階段。應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。短暫狀況：橋梁的施工階段。應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)必要時(shí)才作正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)偶然狀況：橋梁可能遇到的罕遇地震等狀況。這種狀況出現(xiàn)的概率極小，僅作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。4、作用：直接作用（荷載）：施加在結(jié)構(gòu)上的集中力或分布力如汽車、結(jié)構(gòu)自重等間接作用（不宜稱為荷載）：引起結(jié)構(gòu)外加變形或約束變形的原因如地震、基礎(chǔ)不均勻沉降、溫度變化等。第三章材料混凝土強(qiáng)度等級(jí)用150mm×150mm×150mm立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值并冠以C表示?；炷凛S心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)ck=0.88×a×fcu,kC50及以下a=0.76，C55-C80a=0.78-0.82?？紤]到C40以上混凝土具有脆性，取折減系數(shù)C40-C80為1.0-0.87混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)dk=fck/1.45混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)tk=0.88×0.395fcu,k0.55(1-1.645δf150)0.45混凝土軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)td=ftk/1.45改變傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)習(xí)慣，適當(dāng)提高設(shè)計(jì)時(shí)選取用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件采用C30-C35；鋼筋混凝土受壓構(gòu)件采用C25-C40；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件采用C50-C60。適當(dāng)提高強(qiáng)度等級(jí)是提高耐久性的需要。強(qiáng)度等級(jí)高的混凝土密實(shí)性好，耐久性好。普通鋼筋宜選用熱軋R235、HRB335、HRB400、KL400鋼筋，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中的箍筋應(yīng)選用其中帶肋鋼筋；按構(gòu)造要求配置的鋼筋網(wǎng)可采用冷軋帶肋鋼筋。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)所采用的鋼筋按其化學(xué)成份，可分為碳素鋼和低合金鋼兩大類。碳素鋼按含碳量的多少可分為低碳鋼、中碳鋼、高碳鋼。含碳量越高則強(qiáng)度越高，但塑性和可焊性降低。R235鋼筋屬于低碳鋼，HRB335、HRB400屬于普通低合金鋼。一般熱軋鋼筋屬于有明顯屈服點(diǎn)的鋼筋，工程上習(xí)慣稱為軟鋼。熱軋鋼筋是將鋼材在高于再結(jié)晶溫度狀態(tài)下，用機(jī)械方法軋制成不同外型的鋼筋。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)選用鋼絞線、鋼絲；中小型構(gòu)件或豎、橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋，也可采用精軋螺紋鋼筋。普通鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk，普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd；預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk，預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fps。fsd=fsk/1.2,fpd=fpk/1.47。普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度取值依據(jù)：a.鋼筋的受壓應(yīng)變?yōu)闉?.002b.0.002E不能比抗拉強(qiáng)度大。第四章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定四邊支撐的板，當(dāng)長(zhǎng)邊長(zhǎng)度與短邊長(zhǎng)度之比等于或大于2時(shí)，可按短邊計(jì)算跨徑的單向板計(jì)算；若該比值小于2時(shí)，則應(yīng)按雙向板計(jì)算。雙向平板作用的可能性大體上取決于正交梁的跨度比L14/L24。當(dāng)L1/L2=1.5，則L14/L24=5，說(shuō)明沿L1方向所承擔(dān)的板面荷載將少與1/6=16.7%<20%。當(dāng)L1/L2=2，則L14/L24=16,說(shuō)明沿L1方向所承擔(dān)的板面荷載將少與1/17=5.9%。美國(guó)規(guī)范規(guī)定是1.5。簡(jiǎn)支板的計(jì)算跨徑應(yīng)為兩支撐中心之間的距離。與梁肋整體連接的板，計(jì)算彎矩時(shí)其計(jì)算跨徑可取為兩肋間的凈距加板厚，但不大于兩肋中心之間的距離。支點(diǎn)彎距M=-0.7M0跨中彎距a.板厚與梁肋高度比等于或大于1/4時(shí)，M=+0.7M0b.板厚與梁肋高度比小于1/4時(shí)，M=+0.5M0支點(diǎn)截面偏安全地按兩端固端考慮，彎矩為ql2/12=2/3*ql2/8=0.7M0當(dāng)板厚與梁肋高度比小于1/4時(shí)，梁對(duì)板的約束減小，兩端約束按連續(xù)梁考慮，支點(diǎn)彎距為ql2/16，跨中彎距為ql2/8-ql2/16=ql2/16=0.5M0當(dāng)板厚與梁肋高度比等于或大于1/4時(shí)，可認(rèn)為梁端對(duì)板的約束較小，跨中彎距取0.7M0。當(dāng)整體式斜板橋的斜交角不大于15°時(shí)，可按正交板計(jì)算，計(jì)算跨徑為：l/b≤1.3時(shí)，按兩支承軸線間垂直距離的正跨徑計(jì)算，當(dāng)計(jì)算跨徑＞1.3時(shí)，按順橋向縱軸線的斜跨徑計(jì)算；以上l為斜跨徑，b為垂直于橋縱軸線的板寬。計(jì)算連續(xù)梁中間支承處的負(fù)彎矩時(shí)，可考慮支座寬度對(duì)彎矩折減的影響；折減后的彎矩按規(guī)范4.2.4計(jì)算；但折減后的彎矩不得小于未經(jīng)折減的彎矩的0.9倍。有效寬度按4.2.3規(guī)定計(jì)算。預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)布置在有效寬度范圍內(nèi)。第五章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力及穩(wěn)定計(jì)算，必要時(shí)尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗(yàn)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。公路橋涵的設(shè)計(jì)安全等級(jí)分為一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)，重要性系數(shù)取用1.1、1.0、0.9。在外力作用下，受彎構(gòu)件將承受彎矩M和剪力Q的作用由于彎矩M的作用，構(gòu)件可能沿某個(gè)正截面發(fā)生破壞，故需進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。由于彎矩M和剪力Q的共同作用，構(gòu)件可能沿某個(gè)斜截面發(fā)生破壞，故還需進(jìn)行斜截面承載力計(jì)算。在鋼筋混凝土板中，一般正截面承載力起控制作用，斜截面承載力相對(duì)較高，通常不需設(shè)置箍筋和彎起鋼筋。受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算，包括斜截面抗剪和斜截面抗彎兩部分內(nèi)容。但是一般情況下，對(duì)斜截面抗彎只需通過(guò)滿足構(gòu)造要求來(lái)保證，而不必進(jìn)行驗(yàn)算。（9.3.11）剪力設(shè)計(jì)值至少60%由混凝土和箍筋承擔(dān)；至多40%由彎起鋼筋承擔(dān)。近年來(lái)國(guó)內(nèi)外的試驗(yàn)研究認(rèn)為，箍筋的抗剪作用比彎起鋼筋好一些，其理由是：a.彎起鋼筋承載范圍較大，對(duì)斜裂縫約束作用差；b.彎起鋼筋會(huì)使彎起點(diǎn)處混凝土壓碎或產(chǎn)生水平撕裂裂縫，而箍筋卻能箍緊縱向鋼筋防止撕裂；c.箍筋對(duì)受壓區(qū)混凝土起套箍作用，可以提高其抗剪能力；d.箍筋連接受壓區(qū)混凝土與梁腹板共同工作效果比彎起鋼筋要好。在后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，宜進(jìn)行端部錨固區(qū)段內(nèi)的局部應(yīng)力分析。在一倍梁高的端塊內(nèi)，應(yīng)設(shè)置閉合箍筋，箍筋間距≤100mm。配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，方格網(wǎng)鋼筋不應(yīng)少于4層，螺旋形鋼筋不應(yīng)少于4圈；帶喇叭管的錨具墊板，板下螺旋筋圈數(shù)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于喇叭管長(zhǎng)度。第六章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，對(duì)構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過(guò)本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述組合中，汽車荷載可不計(jì)沖擊系數(shù)。預(yù)應(yīng)力應(yīng)作為荷載考慮，荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.0。全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在作用短期效應(yīng)組合下受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力限值為0.7ftk，當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)限值時(shí)，為B類構(gòu)件。B類未必是開(kāi)裂的，還包含一部分不開(kāi)裂的（0.7ftk-ftk）。鋼絲、鋼絞線張拉控制應(yīng)力值0.75fpk，精軋螺紋筋的張拉控制應(yīng)力值0.9fpk，在設(shè)計(jì)文件中應(yīng)予注明是錨下應(yīng)力?？沽羊?yàn)算包含了正截面和斜截面抗裂。正截面抗裂全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下σst-σpc≤0.7ftk在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下σst-σpc≤0斜截面抗裂全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件σtp≤0.6ftk分段澆筑或砂漿接縫σtp≤0.4ftkA類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件σtp≤0.7ftk分段澆筑或砂漿接縫σtp≤0.5ftk預(yù)應(yīng)力構(gòu)件種類：全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件－受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力A類構(gòu)件－拉應(yīng)力加以限制0.7ftkB類構(gòu)件－裂縫加以限制第七章持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算持久狀況應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。吊環(huán)+持久狀況受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5fck受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力對(duì)鋼絞線≤0.65fpk對(duì)精軋螺紋鋼筋≤0.80fpk持久狀況混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合≤0.6fck短暫狀況應(yīng)力計(jì)算受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力σcct≤0.80fck’受拉鋼筋的應(yīng)力σsit≤0.75fsk短暫狀況應(yīng)力計(jì)算鋼筋混凝土構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力σtpt≤ftk’若中性軸處的主拉應(yīng)力σtpt≤0.25ftk’，該區(qū)段的主拉應(yīng)力全部全部由混凝土承受，此時(shí)，抗剪鋼筋按構(gòu)造要求配置。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重的施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：壓應(yīng)力σcct≤0.70fck’拉應(yīng)力當(dāng)σctt≤0.70fck’時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋；當(dāng)σctt＝1.15ftk’時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置不小于0.4%的縱向鋼筋；當(dāng)在兩者之間時(shí)，配筋率按以上兩者直線內(nèi)差取用。拉應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)1.15ftk’。第八章構(gòu)件計(jì)算的規(guī)定跨高比小于等于2屬于深梁，跨高比在2-5屬于短梁，大于5屬于淺梁。深梁和短梁均屬于深受彎構(gòu)件。蓋梁一般屬于短梁，在構(gòu)造上，短梁與一般梁并無(wú)二致，僅要求在梁側(cè)面宜設(shè)置適量的構(gòu)造鋼筋。梁直接擺在1%坡上是允許的（會(huì)產(chǎn)生壓縮不均勻），＞1%就要加墊塊。1%縱向有不均勻壓縮變形和剪切變形，所以對(duì)于縱坡要求更嚴(yán)格。2%橫坡沒(méi)有不均勻壓縮變形，只有剪切變形。所以縱坡要求更嚴(yán)格。第九章構(gòu)造規(guī)定9.1.1普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力直線形鋼筋的最小混凝土保護(hù)層厚度（鋼筋外緣或者管道外緣至混凝土表面的距離）不應(yīng)小于鋼筋公稱直徑，后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力直線筋不應(yīng)小于管道直徑的1/2，且應(yīng)符合表9.1.1的規(guī)定。在1類環(huán)境下，基礎(chǔ)樁基承臺(tái)保護(hù)層有模板受力主筋40mm箍筋保護(hù)層為20mm，受力主筋保護(hù)層為30mm，收縮溫度分布防裂等表層鋼筋15mm。9.1.2當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的強(qiáng)度時(shí)，其最小錨固長(zhǎng)度應(yīng)符合表9.1.4的規(guī)定。如果強(qiáng)度未用夠，可以適當(dāng)短點(diǎn)。9.1.5受拉鋼筋端部彎鉤圓鋼為6.25d，螺紋鋼筋為11d。箍筋彎鉤圓鋼為5.5d，螺紋鋼為6d。9.1.7擠壓套筒連接：通過(guò)擠壓力使連接用鋼套筒塑性變形與帶肋鋼筋緊密咬合形成的接頭。直螺紋套筒接頭：將鋼筋的連接端先行墩粗，再加工出圓柱螺紋，并用連接套筒連接的鋼筋接頭。9.1.8閃光對(duì)焊：是先對(duì)鋼筋通以電流，再以微力使兩鋼筋不斷地相互接觸和分開(kāi)，從而產(chǎn)生閃光電弧，鋼筋接觸處電熱集中，在較短的時(shí)間內(nèi)端頭即熔化。隨后以極快的速度予以擠壓，使電流斷開(kāi)的時(shí)候，焊件接口的溶液被擠而溢出，形成牢固的接頭。電弧焊：利用弧焊機(jī)使焊條與焊件之間產(chǎn)生高溫電弧，將鋼筋局部熔化成溶池，焊條金屬芯的熔滴因電弧力而進(jìn)入溶池，冷卻后熔化的焊條即形成焊縫，從而將兩根鋼筋焊接起來(lái)。電弧焊可采用搭接焊和幫條焊兩種形式。搭接焊是將端部預(yù)先折向一側(cè)的兩根鋼筋搭接并焊在一起。幫條焊是用短鋼筋或短角鋼等作為幫條，將兩根鋼筋對(duì)接拼焊。電弧焊應(yīng)采用雙面焊縫，不得已時(shí)方可采用單面焊縫。9.2.1鋼筋混凝土簡(jiǎn)支板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于13m，連續(xù)板橋跨徑不宜大于16m。預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于25m，連續(xù)板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于30m。9.2.3行車道板主鋼筋間距不應(yīng)大于20mm，（適用于蓋梁），構(gòu)造筋也不應(yīng)大于30mm。9.2.4行車道板內(nèi)主鋼筋可在沿板高中心縱軸線的1/4-1/6計(jì)算跨徑處按30-45彎起。鐵路規(guī)范第5.4.8條，根據(jù)計(jì)算板內(nèi)不需要斜筋時(shí)，也應(yīng)采用彎起鋼筋以增加板的強(qiáng)度（人行道板除外）。9.2.7整體式斜板的斜交角不大于15°時(shí)，主鋼筋可平行于橋縱軸線方向布置。當(dāng)斜交角大于15°時(shí)，主鋼筋宜垂直于板的支座軸線方向布置，此時(shí)，在板的自由邊上下應(yīng)各設(shè)一條不少于3根主鋼筋的平行于自由邊的鋼筋帶，并用箍筋箍牢。在鈍角部位靠近板頂?shù)纳蠈?，?yīng)布置垂直于鈍角平分線的加強(qiáng)鋼筋，在鈍角部位靠近頂板底的下層，應(yīng)布置平行于鈍角平分線的加強(qiáng)鋼筋，加強(qiáng)鋼筋直徑不宜小于12mm，間距100-150mm，布置于以鈍角兩側(cè)1.0m-1.5m9.2.9裝配式板當(dāng)采用鉸接時(shí)，鉸的上口寬度應(yīng)滿足施工時(shí)使用插入式震搗器的需要，鉸槽的深度宜為預(yù)制板高的2/3。預(yù)制板內(nèi)應(yīng)預(yù)埋鋼筋伸入鉸內(nèi)。鉸接板頂面應(yīng)鋪設(shè)現(xiàn)澆混凝土層，其厚度不宜小于80mm。9.3.1鋼筋混凝土T形、Ⅰ形截面簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于16m，鋼筋混凝土箱形截面簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于25m，鋼筋混凝土箱形截面連續(xù)梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于30m。預(yù)應(yīng)力混凝土T形、Ⅰ形截面簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于50m。9.3.2T形、Ⅰ形截面梁應(yīng)設(shè)跨端和跨間橫隔梁。當(dāng)梁剛性連接時(shí)，橫隔梁間距不應(yīng)大于10m。箱形截面梁應(yīng)設(shè)箱內(nèi)端橫隔板。內(nèi)半徑小于240m的彎箱梁應(yīng)設(shè)跨間橫隔板，其間距對(duì)于鋼筋混凝土箱形截面梁不應(yīng)大于10m。9.3.3預(yù)制T形截面梁或箱形截面梁翼緣懸臂端的厚度不應(yīng)小于10mm，當(dāng)預(yù)制T形截面梁之間采用橫向整體現(xiàn)澆連接時(shí)或箱形截面梁設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，其懸臂端厚度不應(yīng)小于140mm。T形和Ⅰ形截面梁，在與腹板相連處的翼緣厚度，不應(yīng)小于梁高的1/10，當(dāng)該處設(shè)有承托時(shí)，翼緣厚度可計(jì)入承托加厚部分的厚度。箱形截面梁頂板與腹板連接處應(yīng)設(shè)置承托，底板與腹板連接處應(yīng)設(shè)倒角，必要時(shí)也可設(shè)置承托。箱形截面頂?shù)装逯胁亢穸?，不?yīng)小于板凈跨徑的1/30，且不應(yīng)小于200mm。T形、Ⅰ形截面或箱形截面梁的腹板寬度不應(yīng)小于140mm，其上下承托之間的腹板高度，當(dāng)腹板內(nèi)設(shè)有豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，不應(yīng)大于腹板寬度的20倍，當(dāng)腹板不設(shè)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，不應(yīng)大于腹板寬度的15倍。當(dāng)腹板寬度有變化時(shí)，其過(guò)渡段長(zhǎng)度不宜小于12倍腹板寬度差。9.3.4受彎構(gòu)件的鋼筋凈距應(yīng)考慮澆筑混凝土?xí)r，振搗器可以順利插入。各主鋼筋間橫向凈距和層與層之間的豎向凈距，當(dāng)鋼筋為三層及以下時(shí)，不應(yīng)小于30mm，并不小于鋼筋直徑；當(dāng)鋼筋為三層以上時(shí)，不應(yīng)小于40mm，并不小于鋼筋直徑的1.25倍。9.3.7鋼筋混凝土T形截面梁或箱形截面梁的受力主鋼筋，宜設(shè)于本規(guī)范第4.2.2條或4.2.3條規(guī)定的翼緣有效寬度內(nèi)；超出上述分布范圍的寬度，可設(shè)置不小于超出部分截面面積0.4%的構(gòu)造鋼筋。預(yù)應(yīng)力混凝土T形截面梁或箱形截面梁的鋼筋宜大部分設(shè)于有效寬度內(nèi)。9.3.8T形、Ⅰ形截面或箱形截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為6-8mm的縱向鋼筋（一般稱為水平防收縮鋼筋），每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為0.001-0.002bh，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。在支點(diǎn)附近剪力較大區(qū)段和預(yù)應(yīng)力混凝土梁錨固區(qū)段，腹板兩側(cè)縱向鋼筋截面面積應(yīng)予增加，縱向鋼筋間距為100-150mm。（征對(duì)腹板裂縫比較嚴(yán)重而采取的措施）9.3.9鋼筋混凝土梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)?；如需截段時(shí)，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面至少延伸la+h0長(zhǎng)度；同時(shí)應(yīng)考慮從正截面抗彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋的截面至少延伸20d（環(huán)氧樹脂涂層鋼筋25d），受壓鋼筋如在跨間截?cái)鄷r(shí)，應(yīng)延伸至按計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外至少15d（環(huán)氧樹脂涂層鋼筋20d）9.3.10鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根且不少與總數(shù)1/5的下層受拉主筋通過(guò)。兩外側(cè)鋼筋，應(yīng)延伸出端支點(diǎn)以外，并完成直角，順梁高延伸至頂部，與頂層縱向架立鋼筋相連。兩側(cè)之間的其他未彎起鋼筋，伸出支點(diǎn)截面以外的長(zhǎng)度不應(yīng)小于10倍鋼筋直徑；R235鋼筋應(yīng)帶半圓鉤。9.3.11鋼筋混凝土梁當(dāng)設(shè)置彎起鋼筋時(shí)，其彎起角宜取45°。受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于h0/2處（從構(gòu)造方面來(lái)保證斜截面抗彎。由于部分鋼筋的彎起，使與斜截面相交的縱向鋼筋減少，由此而損失的斜截面抗彎承載力，完全可以由彎起鋼筋提供的抗彎承載力來(lái)補(bǔ)充，保證斜截面抗彎承載力不小于正截面抗彎承載力）；彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋截面之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點(diǎn)應(yīng)位于按計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外。彎起鋼筋的末端應(yīng)留有錨固長(zhǎng)度：受拉區(qū)不應(yīng)小于20倍鋼筋直徑，受壓區(qū)不小于10倍鋼筋直徑；R235鋼筋尚應(yīng)設(shè)置半圓鉤?？拷c(diǎn)的第一排彎起鋼筋頂部的彎起點(diǎn)，簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁邊支點(diǎn)位于支座中心截面處，懸臂梁或連續(xù)梁中間支點(diǎn)應(yīng)位于橫隔梁（板）靠跨徑一側(cè)的邊緣處，以后各排（跨中方向）彎起鋼筋的梁頂部彎折點(diǎn)，應(yīng)落在前一排（支點(diǎn)方向）彎起鋼筋的梁底部彎折點(diǎn)處或彎折點(diǎn)以內(nèi)。9.3.13鋼筋混凝土梁中同一排的縱向受壓鋼筋離箍筋折角處的間距不應(yīng)大于150mm和15倍鋼筋直徑兩者中較大者，否則應(yīng)設(shè)復(fù)合箍筋。在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。9.3.14承受彎剪扭的構(gòu)件的箍筋和縱向鋼筋還應(yīng)復(fù)合下列要求：箍筋應(yīng)采用閉合式，末端作成135°彎鉤。9.3.15具有曲線型的梁腹，近凹面的縱向受拉鋼筋應(yīng)用箍筋固定。箍筋間距不應(yīng)大于所箍主鋼筋直徑的10倍，箍筋直徑不應(yīng)小于8mm。設(shè)于拐角處的交叉受力鋼筋，自拐角處的交叉點(diǎn)起應(yīng)各延伸一段錨固長(zhǎng)度。TBJ2-96第5.4.5條：在桿件的受拉區(qū)域凹角處布置鋼筋時(shí)，不得將鋼筋按凹角彎曲，必須設(shè)置互相交叉形成凹角的單獨(dú)鋼筋，此外在該處尚應(yīng)設(shè)置足以承受不小于所有縱向鋼筋合力35%的橫向鋼筋。9.3.16預(yù)制T形截面梁的橋面板橫向連接，宜采用現(xiàn)澆混凝土整體連接，主鋼筋可采用環(huán)形連接。橫隔梁連接，宜采用現(xiàn)澆混凝土整體連接。濕接頭長(zhǎng)度可取40-60cm。9.4.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁豎向鋼筋縱向間距宜為500-1000mm。T形、Ⅰ形截面梁和箱形截面梁腹板內(nèi)應(yīng)分別設(shè)置直徑不小于10mm和12mm的箍筋，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm；自支座中心起長(zhǎng)度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，應(yīng)采用閉合式箍筋，間距不應(yīng)大于100mm。馬蹄內(nèi)，應(yīng)另設(shè)直徑不小于8mm的閉合式箍筋，間距不應(yīng)大于200mm。此外，馬蹄內(nèi)尚應(yīng)設(shè)直徑不小于12mm的定位鋼筋。9.4.4在先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，預(yù)應(yīng)力鋼絞線之間的凈距不應(yīng)小于其直徑的1.5倍，對(duì)七股鋼絞線不應(yīng)小于25mm。9.4.5在先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，對(duì)于單根預(yù)應(yīng)力鋼筋，其端部應(yīng)設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋筋；對(duì)于多根預(yù)應(yīng)力鋼筋，在構(gòu)件端部10倍預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑范圍內(nèi)，應(yīng)設(shè)置3-5片鋼筋網(wǎng)。（為了使預(yù)應(yīng)力鋼筋放松時(shí)引起的沖擊不致于破壞端部混凝土，鋼筋端部周圍混凝土應(yīng)局部加強(qiáng)）。9.4.6后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部錨固區(qū)，在錨具下應(yīng)設(shè)置厚度不小于16mm的墊板或采用具有喇叭管的錨具墊板。錨墊板下應(yīng)設(shè)間接鋼筋，配筋率不應(yīng)小于0.5%。一般廠家提供成套產(chǎn)品，包括錨墊板、喇叭管、螺旋筋。設(shè)計(jì)時(shí)要保證錨墊板的間距以及錨墊板與梁側(cè)邊距離，有關(guān)數(shù)值見(jiàn)相關(guān)手冊(cè)。9.4.7后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁（包括連續(xù)梁和連續(xù)構(gòu)邊跨現(xiàn)澆段）的部分預(yù)應(yīng)力鋼筋，應(yīng)在靠近端支座區(qū)段橫橋向?qū)ΨQ成對(duì)彎起，宜沿梁端面均勻布置，同時(shí)沿縱向可將梁腹板加寬。在梁端部附近，設(shè)置間距較密的縱向鋼筋和箍筋。（集中布置在上部或下部時(shí)，在梁端部產(chǎn)生拉應(yīng)力，因此要求預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起后盡可能沿端部高度均勻布置。在梁端部適當(dāng)加厚腹板，也是防止梁端縱向裂縫的有效措施。）9.4.9后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其預(yù)應(yīng)力鋼筋管道設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：直線管道凈距不應(yīng)小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍，對(duì)于預(yù)埋的金屬或塑料波紋管和鐵皮管，在豎直方向可將兩管道疊置。管道內(nèi)徑的截面面積不應(yīng)小于兩倍預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積。設(shè)計(jì)時(shí)管道疊置層數(shù)不宜太多，個(gè)人認(rèn)為能不疊置最好。9.4.10曲線形預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲線半徑應(yīng)符合下列規(guī)定：鋼絲束、鋼絞線的鋼絲直徑等于或小于5mm時(shí)，不宜小于4mm；大于5mm時(shí)，不宜小于6m。9.4.11預(yù)應(yīng)力鋼筋管道壓漿用水泥漿，抗壓強(qiáng)度不應(yīng)低于30Mpa。其水灰比宜為0.40-0.45。為減少收縮，可通過(guò)試驗(yàn)加入適量膨脹劑。管道壓漿一是防止預(yù)應(yīng)力鋼材的腐蝕二是為預(yù)應(yīng)力鋼材與混凝土之間提供有效的粘結(jié)?；覞{混合料的可流動(dòng)性對(duì)保證灰漿完全填滿管道是很重要的，水灰比應(yīng)盡可能低。根據(jù)適用性試驗(yàn)，水灰比值達(dá)0.40。在特殊情況下，為保證充分的流動(dòng)性，如在炎熱的氣候條件下或當(dāng)拌合過(guò)程中的蒸發(fā)可能使混合的水量損失過(guò)多時(shí)，該比值可提高到0.45，如果需要可使用減水劑。膨脹力不能太大，否則會(huì)破壞套管，自由狀態(tài)