食品工程原理試題思考題與習(xí)題及答案

思考題與習(xí)題緒論一、填空1同一臺設(shè)備的設(shè)計(jì)可能有多種方案,通常要用()來確定最終的方案。2單元操作中常用的五個(gè)基本概念包括()、()、()、()和()。3奶粉的生產(chǎn)主要包括()、()、()、()、()等單元操作。二、簡答1什么是單元操作?食品加工中常用的單元操作有哪些?2“三傳理論”是指什么?與單元操作有什么關(guān)系?3如何理解單元操作中常用的五個(gè)基本概念?4舉例說明三傳理論在實(shí)際工作中的應(yīng)用。5簡述食品工程原理在食品工業(yè)中的作用、地位。三、計(jì)算1將5kg得蔗糖溶解在20kg的水中,試計(jì)算溶液的濃度,分別用質(zhì)量分?jǐn)?shù)、摩爾分?jǐn)?shù)、摩爾濃度表示。已知20%蔗糖溶液的密度為1070kg/m3。2在含鹽黃油生產(chǎn)過程中,將60%質(zhì)量分?jǐn)?shù)的食鹽溶液添加到黃油中。最終產(chǎn)品的水分含量為15.8%,含鹽量1.4%,試計(jì)算原料黃油中含水量。3將固形物含量為7.08%的鮮橘汁引入真空蒸發(fā)器進(jìn)行濃縮,得固形物含量為58%得濃橘汁。若鮮橘汁進(jìn)料流量為1000kg/h,計(jì)算生產(chǎn)濃橘汁和蒸出水的量。4在空氣預(yù)熱器中用蒸氣將流量1000kg/h,30℃的空氣預(yù)熱至66℃,所用加熱蒸氣溫度143.4℃,離開預(yù)熱器的溫度為138.8℃。求蒸氣消耗量。5在碳酸飲料的生產(chǎn)過程中,已知在0℃和1atm下,1體積的水可以溶解3體積的二氧化碳。試計(jì)算該飲料中CO2的1質(zhì)量分?jǐn)?shù);2摩爾分?jǐn)?shù)。忽略CO2和水以外的任何組分。6采用發(fā)酵罐連續(xù)發(fā)酵生產(chǎn)酵母。20m3發(fā)酵灌內(nèi)發(fā)酵液流體發(fā)酵時(shí)間為16h。初始接種物中含有1.2%的酵母細(xì)胞,將其稀釋成2%菌懸液接種到發(fā)酵灌中。在發(fā)酵罐內(nèi),酵母以每2.9h增長一倍的生長速度穩(wěn)定增長。從發(fā)酵罐中流出的發(fā)酵液進(jìn)入連續(xù)離心分離器中,生產(chǎn)出來的酵母懸浮液含有7%的酵母,占發(fā)酵液中總酵母的97%。試計(jì)算從離心機(jī)中分離出來的酵母懸浮液的流量F以及殘留發(fā)酵液的流量W假設(shè)發(fā)酵液的密度為1000kg/m3。第一章流體流動(dòng)一、名詞解釋1流體的黏性2牛頓流體3流體的穩(wěn)定流動(dòng)4層流邊界層二、填空 1通常把流體稱為理想流體。2牛頓黏性定律表明,兩流體層之間單位面積的與垂直于流動(dòng)方向的成正比。3流體在管道中的流動(dòng)狀態(tài)可分為和兩種類型。4在過渡區(qū)內(nèi),流體流動(dòng)類型不穩(wěn)定,可能是,也可能是,兩者交替出現(xiàn),與情況有關(guān)。5流體的流動(dòng)狀態(tài)可用數(shù)來判斷。當(dāng)其時(shí)為;時(shí)為。6流體在管道中的流動(dòng)阻力可分為和兩類。7當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí),管中心流速最大,滯流時(shí)的平均速度與管中心的最大流速的關(guān)系為。8根據(jù)雷諾數(shù)的不同,摩擦系數(shù)-雷諾數(shù)圖可以分為、、和四個(gè)區(qū)域。9管路系統(tǒng)主要由,和等組成。10局部阻力有和兩種計(jì)算方法。三、選擇 1 液體的黏性隨溫度升高而a,氣體的黏性隨溫度升高而。A.升高,降低;B.升高,升高;C.降低,升高2 砂糖溶液的黏度隨溫度升高而a。A.增大;B.減小;C.不變3 層流時(shí)流體在圓管內(nèi)的速度分布規(guī)律為a形式。A.二次曲線;B.直線;C.指數(shù)四、簡答 1推導(dǎo)理想流體的柏努利方程。2舉例說明理想流體柏努利方程中三種能量的轉(zhuǎn)換關(guān)系。3簡述流體流動(dòng)狀態(tài)的判斷方法及影響因素。4如何用實(shí)驗(yàn)方法判斷流體的流型?5說明管壁的粗糙度對流體流動(dòng)阻力的影響。五、計(jì)算1某真空濃縮器上真空表的讀數(shù)為15.5×103Pa,設(shè)備安裝地的大氣壓強(qiáng)為90.8×103Pa,試求真空濃縮器內(nèi)的絕對壓強(qiáng)。2一敞口儲槽內(nèi)貯存有椰子油,其密度為910kg/m3,已知:Z10.6m,Z21.8m;槽側(cè)壁安裝的測壓管上段液體是水,測壓管開口通大氣。求槽內(nèi)油面的位置高度h。3某設(shè)備進(jìn)、出口的表壓強(qiáng)分別為-13kPa和160kPa,當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.3kPa,求該設(shè)備進(jìn)、出口的壓強(qiáng)差。4用一串聯(lián)U形管壓差計(jì)測量水蒸氣鍋爐水面上的蒸氣壓pv,U形管壓差計(jì)指示液均為水銀,連接兩U形管壓差計(jì)的倒U形管內(nèi)充滿水,已知從右至左四個(gè)水銀面與基準(zhǔn)水平面的垂直距離分別為h12.2m、h21m、h32.3m、h41.3m。鍋爐水面與基準(zhǔn)水平面的垂直距離為h53m。求水蒸氣鍋爐水面上方的蒸氣壓pv。5試管內(nèi)盛有10cm高的水銀,再于其上加入6cm高的水。水銀密度為13560kg/m3,溫度為20℃,當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01kPa。求試管底部的壓強(qiáng)。6在壓縮空氣輸送管道的水平段裝設(shè)一水封設(shè)備如圖,其垂直細(xì)支管(水封管)用以排除輸送管道內(nèi)的少量積水。已知壓縮空氣壓強(qiáng)為50kPa(表壓)。試確定水封管至少應(yīng)插入水面下的最小深度h。7貯油槽中盛有密度為960?/m3的食用油,油面高于槽底9.6m,油面上方通大氣,槽側(cè)壁下部開有一個(gè)直徑為500mm的圓孔蓋,其中心離槽底600mm。求作用于孔蓋上的力。8如本題圖所示,用套管式熱交換器加熱通過內(nèi)管的果汁,已知內(nèi)管為Φ33.5mm×3.25mm,外管為Φ6mm×3.5mm的焊接鋼管。果汁密度為1060?/m3,流量為6000?/h;加熱媒質(zhì)為115℃的飽和水蒸氣在外環(huán)隙間流動(dòng),其密度為0.9635?/m3,流量為120?/h。求果汁和飽和水蒸氣的平均流速。9水流經(jīng)一文丘里管如本題圖示,截面1處的管內(nèi)徑為0.1m,流速為0.5m/s,其壓強(qiáng)所產(chǎn)生的水柱高為1m;截面2處的管內(nèi)徑為0.05m。忽略水由1截面到2截面流動(dòng)過程的能量損失,求1、2兩截面產(chǎn)生的水柱高差h為多少米?10某植物油流過一水平漸縮管段,管大頭內(nèi)徑為20mm,小頭內(nèi)徑為12mm,現(xiàn)測得這兩截面間的壓強(qiáng)差為1000Pa,該植物油的密度為950kg/m3,不計(jì)流動(dòng)損失。求每小時(shí)油的質(zhì)量流量。11從高位槽向塔內(nèi)加料。高位槽和塔內(nèi)的壓力均為大氣壓。要求料液在管內(nèi)以1.5m/s的速度流動(dòng)。設(shè)料液在管內(nèi)壓頭損失為2.2m不包括出口壓頭損失。高位槽的液面應(yīng)該比塔入口處高出多少米?1220℃下水在50mm內(nèi)徑的直管中以3.6m/s的流速流動(dòng),試判斷其流動(dòng)類型。1337℃下血液的運(yùn)動(dòng)黏度是水的5倍。現(xiàn)欲用水在內(nèi)徑為1cm的管道中模擬血液在內(nèi)徑為5mm的血管中以15cm/s流動(dòng)過程的血流動(dòng)力學(xué)情況,實(shí)驗(yàn)水流速度應(yīng)取為多少?14果汁在內(nèi)徑為d1的管路中作穩(wěn)定流動(dòng),平均流速為u1,若將管徑增加一倍,體積流量和其他條件均不變,求平均流速為原來的多少倍?15如本題圖示,將離心泵安裝在高于井內(nèi)水面5米的地面上,輸水量為50m3/h,吸水管采用Φ114×4?的電焊鋼管,包括管路入口阻力在內(nèi)的吸水管路上總能量損失為∑hf5J/kg,當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)為1.0133×105Pa。求該泵吸入口處的真空度。16用泵輸送某植物油,管道水平安裝,其內(nèi)徑等于10mm,流量為0.576m3/h,油的粘度為50黏度0-3Pas,密度為950kg/m3。試求從管道一端至相距30米的另一端之間的壓力降。17用離心泵將某水溶液由槽A輸送至高位槽B,兩槽液面維持恒定并敞開通大氣,其間垂直距離為20m。已知溶液密度為1200kg/m3,溶液輸送量為每小時(shí)30m3,管路系統(tǒng)各種流動(dòng)阻力之和∑hf36J/kg,該泵的效率為0.65。求泵的軸功率。18某飲料廠果汁在管中以層流流動(dòng),如果流量保持不變,問:(1)管長增加一倍;(2)管徑增加一倍;(3)果汁溫度升高使黏度變?yōu)樵ざ?/2(設(shè)密度變化極小)。試通過計(jì)算說明三種情況下摩擦阻力的變化情況。19植物油在圓形直管內(nèi)作滯流流動(dòng),若流量、管長、液體物性參數(shù)和流動(dòng)類型均不變,只將管徑減至原來的2/5,由流動(dòng)阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來的多少倍?20用泵將密度為930kg/m3、黏度為4黏度mPas的某植物油送至貯槽,管路未裝流量計(jì),但已知A、B兩處壓力表的讀數(shù)分別為pA1.2MPa,pB1.12MPa,兩點(diǎn)間的直管長度為25m,用管直徑為Φ89×3.5mm的無縫鋼管,其間還有3個(gè)90°的彎頭。試估算該管路油的流量。21用一臺軸功率為7.5kw的庫存離心泵將溶液從貯槽送至表壓為0.2×105Pa的密閉高位槽(見右圖),溶液密度為1150kg/m3、黏度為1.2×10-3Pa?s。管子直徑為Φ108×4mm、直管長度為70m、各種管件的當(dāng)量長度之和為100m不包括進(jìn)口和出口的阻力,直管阻力系數(shù)為0.026。輸送量為50m3/h,兩槽液面恒定,其間垂直距離為20m。泵的效率為65%。。試從功率角度考慮核算該泵能否完成任務(wù)。22一臺效率為0.65的離心泵將果汁由開口貯槽輸送至蒸發(fā)器進(jìn)行濃縮。已知果汁密度為1030kg/m3,黏度為1.2×10-3Pa?s,蒸發(fā)器液面上蒸發(fā)空間的真空表讀數(shù)為50kPa,果汁輸送量為16m3/h。進(jìn)蒸發(fā)器的水平管中心線高于開口貯槽液面20m,管直徑為Φ57mm×3mm的冷軋不銹鋼管,不包括管路進(jìn)、出口能量損失的直管及各管件當(dāng)量長度之和為50m,管壁絕對粗糙度為0.02mm,當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)為1×105Pa。求泵的軸功率PZ。23高位水槽底部接有一長度為30m(包括局部阻力的當(dāng)量長度)、內(nèi)徑為20mm的鋼管,該管末端分接兩個(gè)處于同一水平面的支管,支管直徑與總管相同,各支管均裝有一相同的球閥(ζ6.4),因支管很短,除球閥的局部阻力外,其他阻力可以忽略。高位槽水位恒定,水面與支管出口的垂直距離為6m。試求開一個(gè)閥門和同時(shí)開兩個(gè)閥門管路系統(tǒng)的流量。第二章流體輸送機(jī)械一、名詞解釋 1 離心泵的氣蝕現(xiàn)象2 泵的工作點(diǎn)3 離心泵的安裝高度4 離心泵的切割定律和比例定律二、填空 1 產(chǎn)品樣本上離心泵的性能曲線是在一定的下,輸送時(shí)的性能曲線。2 離心泵的實(shí)際工作壓頭和流量不僅與的特性曲線有關(guān),還與的特性曲線有關(guān)。3 離心泵壓頭的大小取決于、和。4 離心泵的工作點(diǎn)由曲線和曲線共同決定。5 為防止發(fā)生現(xiàn)象,泵的安裝高度不能太高,可采取,等措施提高泵的安裝高度。6 管路系統(tǒng)主要由,和等組成。7 泵的內(nèi)部損失主要由,和引起。三、選擇 1 離心泵銘牌上標(biāo)明的揚(yáng)程是指。A.功率最大時(shí)的揚(yáng)程B.最大流量時(shí)的揚(yáng)程C.泵的最大揚(yáng)程D.效率最高時(shí)的揚(yáng)程2一臺試驗(yàn)用離心泵,開動(dòng)不久,泵入口處的真空度逐漸降低為零,泵出口處的壓力表也逐漸降低為零,此時(shí)離心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是A.忘了灌水B.吸入管路堵塞C.壓出管路堵塞D.吸入管路漏氣3 兩臺相同的泵串聯(lián)工作時(shí),其壓頭一臺泵單獨(dú)工作時(shí)的兩倍。A.B.C.4 正位移泵的流量與有關(guān)。A.泵的轉(zhuǎn)速與結(jié)構(gòu)B.管路阻力C.泵的壓頭5 離心泵的壓頭、流量均與流體的無關(guān)。A.黏度B黏度密度C.溫度6 液體的黏性隨溫度升高而,氣體的黏性隨溫度升高而。A.升高,降低B.升高,升高C.降低,升高7 余隙系數(shù)越大,壓縮比越大,則容積系數(shù)。A.越小B.越大C.不變8 正位移泵的壓頭與有關(guān)。A.泵的轉(zhuǎn)速B.管路阻力C.流量四、簡答 1 離心泵發(fā)生氣蝕現(xiàn)象的原因是什么?危害是什么?應(yīng)如何防止?2 根據(jù)離心泵的特性曲線圖說明用其出口閥門調(diào)節(jié)管路流量的原理。3 簡述實(shí)際流體柏努利方程的物理意義。4 簡述離心泵的結(jié)構(gòu)和工作原理。5 簡述用旁路閥調(diào)節(jié)往復(fù)泵流量的原理。五、計(jì)算 1 已知離心泵吸入管內(nèi)徑為100mm,吸入管路總壓頭損失為12u2/2g(u為吸管內(nèi)水的流速,m/s),泵入口處真空表讀數(shù)為45.33kPa。試求吸水管內(nèi)的流量(m3/h)。已知水的密度為103m3/kg。2 用泵將密度為1.15g/cm3的鹽水,以0.0056m3/min的流量由一敞口大原料貯槽送敞口高位槽中,管道出口比原料貯槽的液面高23m,吸入管內(nèi)徑為90mm,泵出口管內(nèi)徑為52.5mm。假如管路系統(tǒng)的摩擦損失為53.8J/kg,泵的效率為70%,試計(jì)算泵的揚(yáng)程和功率。3 用泵將82.2℃的熱水以0.379m3/min的流量從一出口貯槽中吸上來,泵的入口管為內(nèi)徑50.8mm,長6.1m的40號鋼管,有三個(gè)彎頭。水從泵中流出來后經(jīng)過一長61m,內(nèi)徑50.8mm的帶兩個(gè)彎頭的管段后再排到大氣中,排出口比貯槽的液面高6.1m。(1)計(jì)算總摩擦損失;(2)計(jì)算泵所作的的功;3.泵的有效功率。4 用泵降體積流量為0.5m3/h的水以0.1m/s的速度從10m下的加熱罐中抽至水龍頭處。假如罐的壓力保持在600kPa的表壓下,試求泵的能量。忽略管道阻力。第三章非均相物系的分離一、名詞解釋1 非均相物系2 臨界粒徑3 重力沉降4 離心沉降5 沉降速度6過濾速率二、填空1 濾餅過濾有()和()兩種典型的操作方式。在實(shí)際操作中常用()的操作方式。2 沉降室應(yīng)做成()形或在室內(nèi)設(shè)置()。3 沉降室的生產(chǎn)能力與()和()有關(guān)。4 除塵系統(tǒng)可以由()、()和()組成。5 在除塵系統(tǒng)中,含塵氣體可先在()中除去較大塵粒,然后在()中除去大部分塵粒。6 過濾有和兩種基本方式。7 板框過濾機(jī)的工作過程主要有,和等。8 濾餅過濾開始后會(huì)迅速發(fā)生現(xiàn)象。在濾餅過濾中,真正起過濾作用的是。9 濾餅阻力的大小主要取決于過濾介質(zhì)及其。10 非均相物系的分離遵循()的基本規(guī)律。三、選擇1 在相同條件下,板框過濾機(jī)的洗滌速率為終了過濾速率的。A.1/2;B.1/3;C.1/42 對于可壓縮性濾餅,其壓縮系數(shù)為。A.s0;B.s1;C.s13 過濾的推動(dòng)力為。A.濃度差;B.溫度差;C.壓力差4 一臺試驗(yàn)用離心泵,開動(dòng)不久,泵入口處的真空度逐漸降低為零,泵出口處的壓力表逐漸上升,此時(shí)離心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是。A.忘了灌水;B.吸入管路堵塞;C.壓出管路堵塞;D.吸入管路漏氣四、簡答1 簡述旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)原理。2 簡述影響重力沉降的因素以斯托克斯區(qū)為例。3 設(shè)計(jì)一個(gè)含塵氣體的分離系統(tǒng),并簡述各個(gè)設(shè)備的作用。4 簡述降塵室的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)原理。5 根據(jù)過濾基本方程,簡述影響過濾的因素。6 簡述板框壓濾機(jī)的工作過程。7 設(shè)洗水的粘度和溫度黏度液相同,試證明洗滌速率是最后過濾速率的1/4。8 簡述先恒速后恒壓過濾的特點(diǎn)。9 簡述用試驗(yàn)法求過濾常數(shù)的方法。五、計(jì)算1試計(jì)算直徑d90μm,密度ρs為3000kg/m3的固體顆粒分別在20℃的空氣和水中的自由沉降速度。已知20℃時(shí)空氣的密度為1.205kg/m3,黏度為1.81×10-5Pa?s,水的黏度為1.5×10-3Pa?s。2某懸浮液中固相密度為2930kg/m3,其濕餅密度為1930kg/m3,懸浮液中固相顆粒的質(zhì)量分率為25g/升水。該懸浮液于400mm汞柱的真空度下用小型轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)做試驗(yàn),測得過濾常數(shù)K5.15×10-6m2/s?，F(xiàn)用一直徑為1.75m,長0.98m的轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)生產(chǎn)。操作壓力于試驗(yàn)相同,轉(zhuǎn)速為1r/min,浸沒角為125.5°,濾布阻力可忽略,濾餅不可壓縮。試求此過濾機(jī)的生產(chǎn)能力和濾餅的厚度。3已知含塵氣體中塵粒的密度為2000kg/m3。氣體溫度為375K,黏度為0.6cP,密度為0.46kg/m3?，F(xiàn)用一標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器分離其中的塵粒,分離器的尺寸為D400mm,hD/2,BD/4。含塵氣體在進(jìn)入排氣管以前在分離器內(nèi)旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)為N5,氣體流量Q1000m3/h。試計(jì)算其臨界粒徑。4預(yù)用沉降室凈化溫度為20℃流量為250m3/h的常壓空氣,空氣中所含灰塵的密度為1800kg/m3,要求凈化后的空氣不含有直徑大于10μm的塵粒,試求所需凈化面積為多大?若沉降室低面的寬為2m,長5m,室內(nèi)需要設(shè)多少塊隔板?已知20℃時(shí),空氣黏度為1.81×10-5Pa?s。5若分別采取下列各項(xiàng)措施,試分析真空轉(zhuǎn)筒過濾機(jī)的生產(chǎn)能力將如何變化。已知濾布阻力可以忽略,濾餅不可壓縮。(1)轉(zhuǎn)筒尺寸按比例增大1倍;(2)轉(zhuǎn)筒浸沒度增大1倍;(3)操作真空度增大1倍;4.轉(zhuǎn)速增大1倍。6用單碟片的碟式離心機(jī)澄清含有顆粒的黏性液體,顆粒密度為1461kg/m3,溶液的密度為801kg/m3,黏度為10P,離心機(jī)轉(zhuǎn)筒的r20.02225m,r10.00716m,碟片的半錐角為45。,如果轉(zhuǎn)速為2300r/min,流量為0.002832m3/h。計(jì)算出口流體中最大顆粒的直徑。第四章粉碎篩分混合乳化一、名詞解釋1粉碎2粒度3球形度4篩分5混合6均勻度7乳化8均質(zhì)二、填空1根據(jù)被粉碎物料和成品粒度的大小,粉碎被分為()、()、()和()四種。2物料粉碎時(shí)所受到的作用力包括()、()和()三種。3粉碎操作方法包括()、()、()和()四種。4磨齒排列有四種方式,即()、()、()和()。5整個(gè)混合過程存在()、()和()三種混合方式。6從結(jié)構(gòu)來看,槳葉有()、()、()和()四種形式。7固體混合機(jī)按照結(jié)構(gòu)可分為()和()兩種;按照操作方式可分為()和()。8乳化液形成的方法基本上可分為()和()兩種。9均質(zhì)機(jī)按其結(jié)構(gòu)及上作原理大致可分為()、()、()。三、選擇1對于中粉碎,成品粒度范圍為。A.5-50mmB.5-10mmC.100μm以下2對于立方體形顆粒,球形度φs為()。A.1B.0.806C.0.653當(dāng)乳化劑的親水親油平衡值HLB()時(shí),此乳化劑為親水性乳化劑。A.>10B.<10C.10四、簡答1食品加工中如何選用粉碎機(jī)?2篩面的運(yùn)動(dòng)方式有哪些?3簡述固體混和中的離析現(xiàn)象及防止方法。4影響乳化液穩(wěn)定性的主要因素有哪些?5乳化單元操作中乳化劑的作用有哪些?6簡述肢體磨的結(jié)構(gòu)及工作原理。五、計(jì)算1試計(jì)算立方體形顆粒的球形度和形狀系數(shù)。2如下表所示的粒度分布數(shù)據(jù),試計(jì)算面積平均直徑、體積平均直徑和沙得平均直徑。粒度范圍/μm 0~20 20~40 40~60 60~80 80~100 100~120 120~140 140~160 160~180 180~200 200~220 220~240顆粒計(jì)數(shù) 5 20 50 106 95 88 52 26 10 6 4 23lkg谷物從最初粒度4mm磨碎到最后粒度1mm需要能量4.6kJ。若將此谷物從最初狀態(tài)磨碎至粒度為0.2mm,所需的能量是多少?4有帶旋槳式攪拌槳的混合器來攪拌某工業(yè)產(chǎn)品。已知容器直徑為1.63m,器內(nèi)液層深度為1.5m,甘油的密度為1200kg/m3,黏度為16。若攪拌器轉(zhuǎn)速為500r/min,測得電機(jī)功率為12kW,試求攪拌器的直徑。第五章流態(tài)化與氣體輸送一、名詞解釋1 懸浮速度2臨界流化速度3 流化數(shù)4 密相流化床5 夾帶分離高度6氣力輸送二、填空1按照流化狀態(tài),流態(tài)化可分為()流態(tài)化和()流態(tài)化兩種形式。 2為避免從床層中帶出固體顆粒,流化床操作氣速必須保持在和之間。3流化床中常見的不正?，F(xiàn)象主要有和。4在流化床中,如果床層過高,可以增加,破壞,避免現(xiàn)象發(fā)生。5氣力輸送的形式主要有式氣力輸送、式氣力輸送和式氣力輸送三種。6同一氣力輸送裝置,輸送松散物料可選的混合比。三、選擇1在流態(tài)化階段,流化床床層的壓強(qiáng)降與有關(guān)。A.流體流速;B.床層高度;C.A和B2當(dāng)流體通過床層時(shí)分布不均勻,則大量流體與固體顆粒不能很好地接觸,就會(huì)產(chǎn)生“短路”,這種現(xiàn)象稱為()。A.溝流現(xiàn)象B.斷流現(xiàn)象C.騰涌現(xiàn)象3就物料顆粒群在水平管道中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)而言,停滯流又可稱為()。A.均勻流B.管底流C.疏密流D.集團(tuán)流4下列哪種氣力輸送的形式適用于輸送細(xì)小、貴重或危害性大的粉狀物料。()A.吸運(yùn)式B.壓送式C.混合式D.循環(huán)式5利用兩相流旋轉(zhuǎn)時(shí)離心力的作用使物料與氣流分離的卸料器為()。A.容積式B.三角箱C.離心式D.壓力式四、簡答1氣力輸送的特點(diǎn)是什么?2糧食工業(yè)中常采用的氣力輸送裝置有哪些形式?有什么特點(diǎn)?3物料顆粒在水平管的懸浮機(jī)理及運(yùn)動(dòng)狀態(tài)如何?4影響物料在彎管中運(yùn)動(dòng)最終速度的因素有哪些?試分析論述一下。5在兩相流理論中將其壓損分為哪幾部分?各代表什么意義?6如何選擇輸送風(fēng)速?五、計(jì)算1某物料密度為1196kg/m3,直徑為5mm,堆積成高度為0.3m的固定床層,空隙率為0.4.若20℃的空氣流過流化床時(shí),空床流速為0.5m/s,試求壓力降。當(dāng)空床流速為何值時(shí),流化才開始?試求此時(shí)壓力降值。2某物料顆粒的平均粒徑為0.4mm,密度為1690kg/m3。氣體的平均密度為1.4kg/m3,平均黏度為0.37cP。試求其臨界流化速度。3某固體顆粒為130目,臨界粒徑為dp1.44×10-4m,顆粒密度為ρs1068kg/m3,液相黏度為μf.0246cP,密度為ρf0.98kg/m3,求最大流化速度。4鮮豌豆近似為球形,其直徑為5mm,密度為1060kg/m3。擬于-20℃冷氣流中進(jìn)行流化冷凍。豆床在流化前的床層高度為0.3m,空隙率為0.4.冷凍進(jìn)行時(shí),空氣速度等于臨界速度的1.6倍。試大體估計(jì):①流化床的臨界流化速度和操作速度;②通過床層的壓力降;③試估算冷氣流與顆粒表面之間的傳熱膜系數(shù)。已知-20℃空氣的導(dǎo)熱系數(shù)為2.36×10-2W/m?K5試近似計(jì)算某一壓送式氣力輸送面粉設(shè)備的風(fēng)機(jī)所需的功率。設(shè)備生產(chǎn)能力為每小時(shí)輸送面粉20噸。面粉顆粒的平均粒徑為0.18mm。已知從加料器到卸料器整個(gè)輸送管線長度為30m(垂直的10m,水平的20m),中間有兩只90°彎管。估計(jì)卸料器內(nèi)、排氣管內(nèi)以及裝置終點(diǎn)布袋過濾器的壓力損失約為1.55kN/m2,同時(shí)估計(jì)從風(fēng)機(jī)到加料器的壓力損失約為1.04kN/m2。假設(shè)系統(tǒng)內(nèi)空氣的平均密度為1.23kg/m3。第六章傳熱學(xué)一、名詞解釋 1 對流傳熱2 自然對流3 強(qiáng)制對流4熱輻射5 黑體二、填空 1 常用的列管換熱器的溫度補(bǔ)償方式有()、()和()等。2 強(qiáng)化傳熱的途徑主要有()、()和()等3 熱傳導(dǎo)是借助于()來進(jìn)行熱量的傳遞的。熱傳導(dǎo)主要發(fā)生在()或()中。4 熱量的傳遞是由于()而引起的。根據(jù)傳熱原理,傳熱有()、()和()三種方式。5 在對流傳熱中,雷諾準(zhǔn)數(shù)等于(),它表示()。6 在對流傳熱中,努塞爾準(zhǔn)數(shù)等于(),它表示()。7 影響對流傳熱的因素主要有()、()、()和()等。8 用冷卻水將一定量的熱流體由100℃冷卻到40℃,冷卻水初溫為15℃,在設(shè)計(jì)列管式換熱器時(shí),采用兩種方案比較,方案I是令冷卻水終溫為30℃,方案II是令冷卻水終溫為35℃,則用水量W1()W2,所需傳熱面積A1()A2(大于、小于、等于)。9 冷熱水通過間壁換熱器換熱,熱水進(jìn)口溫度為90℃,出口溫度為50℃,冷水進(jìn)口溫度為15℃,出口溫度為53℃,冷熱水的流量相同,則熱損失占傳熱量的()%(冷熱水物性數(shù)據(jù)視為相同)三、選擇 1 在與等溫面垂直的方向上,A.溫度梯度最大B.溫度梯度較小C.沒有溫度梯度2 液體的沸騰傳熱應(yīng)控制在區(qū),以獲得較大的傳熱膜系數(shù).A.核狀沸騰;B.膜狀沸騰;C.自然對流3 在相同傳熱面積條件下,逆流操作時(shí)所需加熱劑用量較并流操作A.多;B.少;C.相同4 間壁式換熱器任一側(cè)流體的對流換熱過程中,熱阻主要集中在A.間壁本身;B.層流底層;C.湍流主體5 已知圓筒壁外半徑為r3上兩層保溫材料的溫度分布曲線如圖示:A層的導(dǎo)熱系數(shù)B層的導(dǎo)熱系數(shù);應(yīng)將放在內(nèi)層保溫效果好。A,B兩層厚度相等。A.等于B.大于C.小于D.A層四、簡答1 簡述影響對流傳熱系數(shù)的因素。2 舉例說明板式換熱器在食品中的應(yīng)用。3 根據(jù)傳熱速率方程簡述影響間壁式換熱器的因素。4 舉例說明套管式換熱器在食品中的應(yīng)用。5 簡述套式換熱器的特點(diǎn)及其應(yīng)用。五、計(jì)算1某平壁厚度b0.37m,內(nèi)表面溫度t11650℃,外表面溫度t2300℃,平壁材料熱導(dǎo)率λ0.815+0.00076t,W/m2?℃。若將熱導(dǎo)率分別按常量(取平均熱導(dǎo)率)和變量計(jì)算,試求平壁的溫度分布關(guān)系式和導(dǎo)熱熱通量。2用平板法測定材料的熱導(dǎo)率。平板狀材料的一側(cè)用電熱器加熱,另一側(cè)用冷卻水通過夾層將熱量移走。所加熱量由加至電熱器的電壓和電流算出,平板兩側(cè)的表面溫度用熱電偶測得(見附表)。已知材料的導(dǎo)熱面積為0.02m2,其厚度為0.01m,測得的數(shù)據(jù)如下,試求:(1)材料的平均熱導(dǎo)率;設(shè)該材料的熱導(dǎo)率為,試求和a'。電熱器 材料表面溫度/℃電壓/V 電流/A 高溫側(cè) 低溫側(cè)140 2.8 300 100114 2.28 200 503某平壁燃燒爐是由一層耐火磚與一層普通磚砌成,兩層的厚度均為100mm,其熱導(dǎo)率分別為0.9W/(m?℃)及0.7W/(m?℃)。待操作穩(wěn)定后,測得爐膛的內(nèi)表面溫度為700℃,外表面溫度為130℃。為了減少燃燒爐的熱損失,在普通磚外表面增加一層厚度為40mm、熱導(dǎo)率為0.06W/m2?℃的保溫材料。操作穩(wěn)定后,又測得爐內(nèi)表面溫度為740℃,外表面溫度為90℃。設(shè)兩層磚的熱導(dǎo)率不變,試計(jì)算加保溫層后爐壁的熱損失比原來的減少百分之幾?4紅磚平壁墻,厚度為500mm,一側(cè)溫度為200℃,另一側(cè)為30℃。設(shè)紅磚的平均熱導(dǎo)率取0.57W/m2?℃,試求:(1)單位時(shí)間、單位面積導(dǎo)過的熱量;(2)距離高溫側(cè)350mm處的溫度。5某燃燒爐的平壁由下列三種磚依次徹成。耐火磚:熱導(dǎo)率1.05W/(m2?℃);厚度b10.23m;絕熱磚:熱導(dǎo)率0.151W/(m2?℃)每塊厚度b20.23m;普通磚:熱導(dǎo)率0.93W/(m2?℃)每塊厚度b30.24m;若已知耐火磚內(nèi)側(cè)溫度為1000℃,耐火磚與絕熱磚接觸處溫度為940℃,而絕熱磚與普通磚接觸處的溫度不得超過138℃,試問:(1)絕熱層需幾塊絕熱磚?(2)此時(shí)普通磚外側(cè)溫度為多少?6在外徑為140mm的蒸氣管道外包扎保溫材料,以減少熱損失。蒸氣管外壁溫度為390℃,保溫層外表面溫度不大于40℃。保溫材料的λ與t的關(guān)系為λ0.1+0.0002t(t的單位為℃,λ的單位為W/(m2?℃))。若要求每米管長的熱損失Q/L不大于450W/m,試求保溫層的厚度以及保溫層中溫度分布。7φ60mm×3mm鋁合金管(熱導(dǎo)率按鋼管選取),外包一層厚30mm石棉后,又包一層30mm軟木。石棉和軟木的熱導(dǎo)率分別為0.16W/(m2?℃)和0.04W/(m2?℃)。又已知管內(nèi)壁溫度為-110℃,軟木外側(cè)溫度為10℃,求每米管長所損失的冷量。若將兩保溫材料互換,互換后假設(shè)石棉外側(cè)的溫度仍為10℃不變,則此時(shí)每米管長上損失的冷量為多少?8空心球內(nèi)半徑為r1、溫度為ti,外半徑為r0、溫度為t0,且ti>t0,球壁的熱導(dǎo)率為λ。試推導(dǎo)空心球壁的導(dǎo)熱關(guān)系式。9在預(yù)熱器內(nèi)將壓強(qiáng)為101.3kPa的空氣從10℃加熱到50℃。預(yù)熱器由一束長度為1.5m,直徑為φ86mm×1.5mm的錯(cuò)列直立鋼管所組成。空氣在管外垂直流過,沿流動(dòng)方向共有15行,每行有管子20列,行間與列間管子的中心距為110mm?？諝馔ㄟ^管間最狹處的流速為8m/s。管內(nèi)有飽和蒸氣冷凝。試求管壁對空氣的平均對流傳熱系數(shù)。10在長為3m,內(nèi)徑為53mm的管內(nèi)加熱香蕉漿。香蕉漿的質(zhì)量流速為172kg/(s?m2)。若香蕉漿在定性溫度下的物性數(shù)據(jù)如下:Pa?S;w/m?K;kJ/(kg?℃)。試求香蕉漿對管壁的對流傳熱系數(shù)。11有一列管式換熱器,由38根φ25mm×2.5mm的無縫鋼管組成。果汁在管內(nèi)流動(dòng),由20℃被加熱至80℃,果汁的流量為8.32kg/s。外殼中通入水蒸氣進(jìn)行加熱。試求管壁對果汁的傳熱系數(shù)。當(dāng)果汁的流量提高一倍時(shí),傳熱系數(shù)有何變化。12熱空氣在冷卻管管外流過,290W/m2?℃,冷卻水在管內(nèi)流過,11000W/(m2?℃)。冷卻管外徑do16mm,壁厚b1.5mm,管壁的λ40W/(m2?℃)。試求:①總傳熱系數(shù)Ko;②管外對流傳熱系數(shù)2增加一倍,總傳熱系數(shù)有何變化?③管內(nèi)對流傳熱系數(shù)1增加一倍,總傳熱系數(shù)有何變化?13有一套管換熱器,內(nèi)管為φ25mm×1mm,外管為φ38mm×1.5mm。冷水在環(huán)隙內(nèi)流過,用以冷卻內(nèi)管中的高溫氣體,水的流速為0.3m/s,水的入口溫度為20℃,出口溫度為40℃。試求環(huán)隙內(nèi)水的對流傳熱系數(shù)。14有一不銹鋼制造的套管換熱器,內(nèi)管直徑為φ89mm×3.5mm,流量為2000kg/h的糖漿在內(nèi)管中從80℃冷卻到50℃。冷卻水在環(huán)隙從15℃升到35℃。糖漿的對流傳熱系數(shù)h230W/(m2?K),水的對流傳熱系數(shù)c290W/(m2?K)。忽略污垢熱阻。試求:①冷卻水消耗量;②并流和逆流操作時(shí)所需傳熱面積;③如果逆流操作時(shí)所采用的傳熱面積與并流時(shí)的相同,計(jì)算冷卻水出口溫度與消耗量,假設(shè)總傳熱系數(shù)隨溫度的變化忽略不計(jì)。22某無相變的流體,通過內(nèi)徑為50mm的圓形直管時(shí)的對流傳熱系數(shù)為120W/m2?℃,流體的Re2×104。假如改用周長與圓管相等,高與寬之比等于1∶2的矩形管,而流體的流速增加0.5倍,試問對流傳熱系數(shù)有何變化?15某食品廠用冷水冷卻奶油。冷卻器為φ14mm×8mm鋼管組成的排管,水平浸于一很大的冷水槽中,冷水由槽下部進(jìn)入,上部溢出,通過槽的流速很小。設(shè)冷水的平均溫度為42.5℃,鋼管外壁溫度為56℃,試求冷水的對流傳熱系數(shù)。16室內(nèi)有二根表面溫度相同的蒸氣管,由于自然對流兩管都向周圍空氣散失熱量。已知大管的直徑為小管直徑的10倍,小管的(Gr?Pr)108。兩水平管單位時(shí)間、單位面積的熱損失的比值為多少?17飽和溫度為100℃的水蒸氣在長3m、外徑為0.03m的單根黃銅管表面上冷凝。銅管堅(jiān)直放置,管外壁的溫度維持96℃,試求每小時(shí)冷凝的蒸氣量。若將管子水平放,冷凝的蒸氣量又為多少?18有一臺運(yùn)轉(zhuǎn)中的單程逆流列管式換熱器,熱空氣在管程由120℃降至80℃,其對流傳熱系數(shù)150W/(m2?K)。殼程的冷卻水從15℃升至90℃,其對流傳熱系數(shù)22000W/(m2?K),管壁熱阻及污垢熱阻皆可不計(jì)。當(dāng)冷卻水量增加一倍時(shí),試求①水和空氣的出口溫度t'2和T'2,忽略流體物性參數(shù)隨溫度的變化;②傳熱速率Q'比原來增加了多少?19在一傳熱面積為15.8m2的逆流套管換熱器中,用熱油加熱冷水。熱油的流量為2.85kg/s,進(jìn)口溫度為110℃;水的流量為0.667kg/s,進(jìn)口溫度為35℃。熱油和水的平均比熱容分別為1.9kJ/kg?℃及4.18kJ/kg?℃。換熱器的總傳熱系數(shù)為320W/m2?℃試求水的出口溫度及傳熱量。20求直徑d70mm、長L3m的鋼管(其表面溫度t1227℃)的輻射熱損失。假定此管被置于:(1)很大的紅磚里,磚壁溫度t227℃;(2)截面為0.3m×0.3m的磚槽里,t227℃,兩端面的輻射損失可以忽略不計(jì)。21用175℃的熱油將300kg/h的果汁由25℃加熱至90℃,已知熱油的比熱容為2.61kJ/(kg?℃),其流量為360kg/h,今有以下兩個(gè)換熱器,傳熱面積為0.8m2。換熱器1:K1625W/m2?℃,單殼程雙管程。換熱器2:K2500W/m2?℃,單殼程單管程。為滿足所需的傳熱量應(yīng)選用那一個(gè)換熱器。22在一套管換熱器中,用冷卻水將1.25kg/s的蔗糖溶液由350K冷卻至300K,冷卻水在φ25mm×2.5mm的管內(nèi)中流動(dòng),其進(jìn)出口溫度分別為290K和320K。已知水和蔗糖溶液的對流傳熱系數(shù)分別為0.85kW/m2?℃和2.7kW/m2?℃,又兩側(cè)污垢熱阻忽略不計(jì),試求所需的管長和冷卻水消耗量。23在一列管換熱器中,用初溫為30℃的水將橘汁由120℃冷卻到70℃,已知橘汁和水的流量分別為1×104(kg/h)和1.4×104(kg/h)。比熱容分別為0.52(kcal/kg?℃)和0.46(kcal/kg?℃),傳熱系數(shù)K100(kcal/m2?h?℃)試分別計(jì)算并流和逆流時(shí)換熱器所需的傳熱面積。24在并流換熱器中,用水冷卻奶油。水的進(jìn)出口溫度分別為15℃和40℃,奶油的進(jìn)出口溫度分別為120℃和100℃?，F(xiàn)因生產(chǎn)任務(wù)要求奶油的出口溫度降至80℃,設(shè)奶油和水的流量、進(jìn)口溫度及物性均不變,若原換熱器的管長為1m,試求將此換熱器的管長增至多少米才能滿足要求?設(shè)換熱器的熱損失可忽略。25一傳熱面積為15m2的列管換熱器,殼程用110℃飽和水蒸氣將管程某溶液由20℃加熱至80℃,溶液的處理量為2.5×104kg/h,比熱容為4kJ/(kg?℃),試求此操作條件下的總傳熱系數(shù)。又該換熱器使用一年后,由于污垢熱阻增加,溶液出口溫度降至72℃,若要出口溫度仍為80℃,加熱蒸氣溫度至少要多高?26用20.26kPa(表壓)的飽和水蒸氣將20℃的水預(yù)熱至80℃,水在列管換熱器管程以0.6m/s的流速流過,管子的尺寸為φ25mm×2.5mm。水蒸氣冷凝的對流傳熱系數(shù)為104W/m2?℃,水側(cè)污垢熱阻為6×10-4m2?℃/W,蒸氣側(cè)污垢熱阻和管壁熱阻可忽略不計(jì),試求:(1)此換熱器的總傳熱系數(shù);(2)設(shè)備操作一年后,由于水垢積累,換熱能力下降,出口溫度只能升至70℃,試求此時(shí)的總傳熱系數(shù)及水側(cè)的污垢熱阻。27今欲于下列換熱器中,將某種溶液從20℃加熱到50℃。加熱劑進(jìn)口溫度為100℃,出口溫度為60℃。試求各種情況下的平均溫度差。(1)單殼程,雙管程(2)雙殼程,四管程28有一單殼程雙管程列管換熱器,管外用120℃飽和蒸氣加熱,干空氣以12m/s的流速在管內(nèi)流過,管徑為φ38mm×2.5mm,總管數(shù)為200根,已知總傳熱系數(shù)為150W/(m2?℃),空氣進(jìn)口溫度為26℃,要求空氣出口溫度為86℃,試求:(1)該換熱器的管長應(yīng)多少?(2)若氣體處理量、進(jìn)口溫度、管長均保持不變,而將管徑增大為φ54×2mm,總管數(shù)減少20%,此時(shí)的出口溫度為多少?(不計(jì)出口溫度變化對物性的影響,忽略熱損失)。第七章制冷與食品冷凍一、名詞解釋1制冷2單位制冷量3制冷劑4制冷劑循環(huán)量5制冷系數(shù)6干耗二、填空1是可以凍結(jié)成冰晶的水分,而與固形物結(jié)合在一起,冷凍時(shí)很難凍結(jié)成冰晶。2食品冷凍分為和兩種形式。其中可使食品長期貯藏。3水凍結(jié)成冰的一般過程是,而后由于體系達(dá)到了熱力學(xué)的條件,水將在凍結(jié)溫度下形成冰晶體。4根據(jù)對冷凍介質(zhì)與食品接觸的基本方式,冷凍過程包含和兩個(gè)過程。5食品經(jīng)凍結(jié)后再解凍,其組織中的冰晶體將融化成水,它不易,這部分水將。食品組織中水分重新分配的量越多,則。三、簡答1常用的制冷方式有哪些?各有什么特點(diǎn)?2簡述逆卡諾循環(huán)。3簡述凍結(jié)過程中食品溫度的分布特點(diǎn)。4簡述水與食品的凍結(jié)過程。5分析凍結(jié)對食品品質(zhì)的影響。6分析比較食品凍結(jié)的方法。7舉例說明常見食品的凍結(jié)設(shè)備四、計(jì)算1已知一食品的含水率為78%,凍結(jié)后固體成分和冰的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.22、0.65,其密度分別為1010、920,試估算該食品凍結(jié)后熱導(dǎo)率、比熱容和熱擴(kuò)散率的值。2已知某食品含水82%,初始凍結(jié)點(diǎn)為-1.2℃,凍結(jié)完成時(shí)溫度為-10℃,試估算該食品中未凍結(jié)水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。3某球狀食品的直徑為0.05m,密度為1030kg/m3,水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.68?，F(xiàn)需在隧道式送風(fēng)凍結(jié)器中經(jīng)-23℃的冷空氣凍結(jié),食品開始凍結(jié)時(shí)的溫度已經(jīng)被冷卻至凍結(jié)點(diǎn)-1.8℃,食品的融化熱為220kJ/kg,凍結(jié)后食品的熱導(dǎo)率為1.08W/m?K,凍結(jié)時(shí)對流傳熱系數(shù)為65W/m2?K。試分別計(jì)算將該食品凍結(jié)至平均溫度達(dá)-12℃時(shí)和中心溫度達(dá)-6℃時(shí)的冷凍時(shí)間。4含水75%,長、寬、厚分別為1m、0.5m、0.3m的牛肉塊狀食品在冷凍器中被-30℃的冷空氣凍結(jié)。表面對流傳熱系數(shù)為40W/m2?K,牛肉初始溫度為-1.8℃,牛肉凍結(jié)后的熱導(dǎo)率為1.5W/m?K,密度980kg/m3,計(jì)算將牛肉凍結(jié)到-10℃時(shí)所需時(shí)間。55cm厚的牛肉胴體在-30℃的冷凍間里被凍結(jié)。產(chǎn)品含水73%,密度970,凍牛肉熱導(dǎo)率為1.1W/m?K,初始凍結(jié)點(diǎn)為-1.75℃,凍結(jié)前后的焓差為250kJ/kg,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為50W/m2?K,試用Plank方程式估計(jì)其凍結(jié)時(shí)間。6某冷凍食品加工廠需在16h內(nèi)凍結(jié)10t豬肉半胴體。豬肉水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)w0.72,初始凍結(jié)點(diǎn)溫度Tf-1.9℃,現(xiàn)要求在-28℃的冷風(fēng)凍結(jié)裝置中凍結(jié),試計(jì)算豬肉胴體從初始溫度為5℃開始,降溫至其中心溫度為-10℃時(shí)所需的制冷量kW。第八章蒸發(fā)一、名詞解釋1蒸發(fā)2多效蒸發(fā)3蒸發(fā)操作的有效溫差二、填空1一定壓強(qiáng)下,溶液的沸點(diǎn)較純水,兩者沸點(diǎn)之差,稱為溶液的。2濃縮是和均勻混合液的部分分離過程。3要維持連續(xù)的蒸發(fā)過程,一方面要不斷地;另一方面還要不斷地。4蒸發(fā)過程中溫差損失主要由、和引起。5多效蒸發(fā)要求后效()和()小于前效的。6欲提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度,必須設(shè)法提高其()和()。7影響液柱沸點(diǎn)升高的因素主要有()和()。8由于()和(),所以實(shí)際每蒸發(fā)1kg水要消耗1kg以上的蒸氣。9常用的多效蒸發(fā)流程有()加料、()加料、()加料和()加料。10在并流加料的多效蒸發(fā)中,蒸發(fā)室壓強(qiáng)逐效(),沸點(diǎn)逐效(),前效進(jìn)入后效時(shí)(),濃度(),傳熱系數(shù)()。三、簡答1試推導(dǎo)單效蒸發(fā)加熱蒸氣耗量的表達(dá)試。2多效蒸發(fā)的溫差分配的實(shí)質(zhì)是什么?通常應(yīng)考慮哪些原則?3設(shè)計(jì)并繪出牛奶濃縮系統(tǒng)的流程和主要設(shè)備,并說明其特點(diǎn)和工作原理。四