釀酒組團(tuán)臺車安全施工計(jì)算書及施工圖紙

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釀酒組團(tuán)臺車安全施工計(jì)算書及施工圖紙

目錄

10.1臺車體系計(jì)算書......................................................2

10.1.1設(shè)1十參數(shù).......................................................2

10.1.2結(jié)構(gòu)計(jì)算.......................................................3

10.1.3計(jì)算結(jié)果及分析................................................11

10.1.4小結(jié)..........................................................33

10.2高大模架計(jì)算書.....................................................34

10.2.1200x500mm梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書........................34

10.2.2250x500mm梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書........................43

10.2.3300x600mm梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書........................51

10.2.4300x700mm梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書........................60

10.2.5300x600inm系梁模板扣件鋼管支撐架計(jì)算書......................68

10.2.6滿堂樓板模板支架計(jì)算書.......................................77

10.2.7高大架基礎(chǔ)承載力計(jì)算.........................................84

103臺車支架體系施工圖.................................................85

1

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10.1臺車體系計(jì)算書

10.L1設(shè)計(jì)參數(shù)

(1)主要材料型號

臺車鋼立柱①609mm,壁厚12nlm,鋼材Q235B

臺車鋼立柱間橫向(18m方向)連接桿C14a糟鋼，

鋼立柱間底層邊跨(縱向24m)連接桿為140b工字鋼，底層縱向跨中為C14a糟

鋼，中層為C14a糟鋼，鋼材Q235B

臺車立柱剪刀撐(斜桿)C14a糟鋼，鋼材Q235B

工字鋼主梁140b工字鋼(單)、140b工字鋼(雙)，鋼材Q235B

模板支架下弦桿雙槽鋼2c28a(280廊*82*7.2*弦5),混凝土梁下兩側(cè)各一根,

鋼材Q235B

模板支架其他桿件采用單糟鋼C12(120min*e0*4.0)工字鋼(水平、豎直、斜

撐),鋼材Q235B

鋼模板厚5mm鋼板

以及臺車移動的電氣控制系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)等相關(guān)構(gòu)件

(2)設(shè)計(jì)荷載

考慮結(jié)構(gòu)自重、混凝土樓面板及主梁荷載、施工荷載及模板荷載

(3)荷載組合

1、荷載組合系數(shù)：樓板及主梁混凝土荷載、模板自重、支架自重荷載取1.2,施

工荷載取1.4。

2、對臺車結(jié)構(gòu)整體不考慮風(fēng)荷載作用。

(4)設(shè)計(jì)依據(jù)

1、瀘州老窖釀酒工程技術(shù)改造項(xiàng)目相關(guān)釀酒組團(tuán)施工圖

2、國家現(xiàn)行有關(guān)工程施工和驗(yàn)收的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程、圖集。

(1)《房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50001-2010)

(2)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50068-2001)

(3)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50153-2008)

(4)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》(GB50223-2008)

(5)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB20009-2012)

(6)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB5OO10-2010)

2

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(7)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB2011-20建)

(8)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2011)

(9)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010)

(10)《非結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ339-2015)

(11)《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》(JGJ18-2012)

(12)《鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程》(JGJ107-2016)

(13)《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文(房屋建筑部分)》(2013年版)

10.1.2結(jié)構(gòu)計(jì)算

利用Midas/Civil2015結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件建立三維模型進(jìn)行分析計(jì)算，按空間整體結(jié)

構(gòu)取18m標(biāo)準(zhǔn)跨單元范圍，沿臺車行走方向取24m范圍建立計(jì)算模型。建模過程包括

設(shè)置操作環(huán)境一定義材料一定義截面一輸入節(jié)點(diǎn)、單元(建模主體工作)一輸入邊界

條件一輸入荷載(自重、混凝土荷載、施工荷載、模板荷載等)一求解一結(jié)果查看及

分析。其中邊界條件設(shè)置為：選擇所有鋼立柱下部的節(jié)點(diǎn)，采用一般支撐模擬，施加

完全約束，限制節(jié)點(diǎn)空間6個自由度(Dx,Dy,Dz,Rx,Ry,Rz)。

一、有限元建模

結(jié)構(gòu)計(jì)算模型充分考慮結(jié)構(gòu)荷載和承載力要求建立有限元模型，按照臺車設(shè)計(jì)方

案建立的有限元模型主要包括以下幾個部分：

①臺車門架：主要由臺車門架橫梁、上下縱梁、門架立柱、連接梁、剪刀架等部

分組成，有限元模型如下圖所示。

圖10.1.2-1臺車門架

②支撐梁：包括直接與立柱接觸的主梁(單、雙排140b工字鋼)、塔設(shè)在主梁上

3

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的次梁即模板支架體系下弦桿，為保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠性，下弦桿采用雙糟鋼支

撐，糟鋼尺寸如下圖1C.2.1-2(a)所示。

同時，工字鋼梁和糟鋼組成的支撐系統(tǒng)作為整個結(jié)構(gòu)支撐體統(tǒng)最最重要的支撐結(jié)

構(gòu)，起著承上啟下的作用，一方面承擔(dān)上部混凝土等主要荷載作用，另一方面又要保

證把上部荷載均勻傳遞到下部臺車立柱上，為模擬實(shí)際情況從而保證荷載的有效傳

遞，有限元模型中立柱與主梁以及主梁與次梁之間需要建立彈性連接(如圖10.2.1-2

(c)),另外施加(Dx,Dy)的水平約束以及(Rx,Ry,Rz)的轉(zhuǎn)動約束，以防止運(yùn)算

產(chǎn)生奇異。支撐梁的有限元模型如下圖10.2.1-2(b)所示。

數(shù)據(jù)庫/用戶

截面號：|4

雙槽澗截面3

名稱：|1C28aC用戶G數(shù)據(jù)庫|GB-YB05

截面：|2C28a,J

r焊接組合截面

讀取單一槽詛的截面數(shù)據(jù)

數(shù)據(jù)庫名稱：|GB-YB

截面名稱：1

H280mm

B82mm

tw7.5mm

tf12.5mm

C0mm

(a)雙糟鋼截面

4

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(b)工字鋼主梁、支架下弦桿

(c)彈性連接

圖10.1.2-2工字鋼梁支撐

③模板支撐體系：采用“2工字鋼焊接形成的鋼骨架結(jié)構(gòu)用以支撐混凝土梁板以及

上部的模板等荷載，有限元模型如下圖所示。

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圖10.1.2-3模板支架

④鋼模板：采用5nm厚面板，模板寬度為2%為保證模板有足夠的強(qiáng)度，面板采用

5nm1。施工采用合理的加工、焊接工藝，設(shè)計(jì)并加工專用焊接胎膜，有效保證整體外形尺

寸的準(zhǔn)確度，焊接變形小，外表光滑，無凹凸等缺陷。模板之間采用通梁固定為一體,

有效控制了相鄰模板的甯臺問題，能保證混凝土澆筑質(zhì)量。

G

1

1_2Sz

——

圖10.1.2-4鋼模板

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⑤有限元模型整體布置方案如下圖10.1.2-5所示。

—1r-i-l

(a)正視圖(b)側(cè)視圖

(c)三維視圖

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（d）渲染視圖

圖10.1.2-5結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

⑥荷載：支架體系上部主要支撐荷載是混凝土樓板和主梁結(jié)構(gòu)自重，施工荷載和模

板自重，根據(jù)建設(shè)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖得出上部荷載值計(jì)算式如下：

1、混凝土荷載

2

1）、主梁:高度L6m,荷載為1.6X27=43.2KN/mo

2）、樓板：最大厚度0.18m,最小0.12m,安全考慮計(jì)算按最大厚度0.18m取值，

荷載為0.18X27=4.86KN/m\

2

3）、次梁：最大高度0.6m,荷載為0.6X27=16.2KN/me

2、內(nèi)外模板及支撐荷載：2KN/m2

3、施工人員、施工料具堆放、運(yùn)輸?shù)仁┕ず奢d:2.5KN/m2

在計(jì)算軟件模型中，將荷載沿水平x方向、y方向分布在相應(yīng)應(yīng)力板上，按照面荷

載去施加壓力荷載。

混凝土樓板及主梁荷載分布如下圖10.1.2-6所示：（長度單位為KN/nf）

8

nr，，.

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圖10.1.2-6混凝土荷載分布示意

二、臺車自重

臺車轉(zhuǎn)運(yùn)時，通過邊跨的140b工字鋼來承擔(dān)自身的自重，按照最不利條件來考

慮，其縱向兩根工字鋼的計(jì)算結(jié)果如下：

最大組合應(yīng)力為116MPa<[a]=205MPa,滿足要求,如下圖所示:

MIDAS/Civil

POST-PROCESSOR

組合（理火宣）

lX)59S6e-K)02

8,58007?-H)01

------6,56454e-H)01

4,5490

2.53348。MOI

—0808.-00

--------b49758eW01

--------3,51311e-H)01

M-7r54417e-H)01

-9,55970e-K)01

?LI5752cW)02

C8:1

MAX:1798

MIN:1796

文偉：利文柱（臺軍）6

aQ：N/mm^Z

臼期：06/19/2018

表示一方制―

XJ-0,483A

Z:0,259

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圖10.1.2-1結(jié)構(gòu)最大組合應(yīng)力

行走輪上部的140匕工字鋼，在自重情況下的承重力滿足要求，臺車行走時可以承

受整個臺車的自重。如下圖所示。

POSTDocpscm

B￡AM3TR￡S3

?士:?才出

L019M??C02

4.MKMK41

Z^IXtoKOl

ri

13?7tte?OOL

24*s3a'A-

?C.UK4??OOla

?7.5441^?001E

G$W7Oe3lp

?X.lsn3a?002y

c+*

度

。

CB>1一

口

MAX;17N

:IR?

A-"A0

?C?SU

BI：0cMmia@

——

工

一

Zi0.2W

[3飛

圖10.1.2-2行走輪受力情況

臺車自重工況下，最大反力為79.4KN。

依據(jù)自重工況下的反力，可以計(jì)算出總的臺車自重為1059KN,即臺車整體的自重

為108to

MIDAS/Civil

POSTPROCESSOR

REACTIONFORCE

方力Z

最小反力

"■1737

F2i5,71806-*001

?k大反力

-VAS1695

FZ:7,943正W01

CB:1

MAX:1695

MIN;1737

文件，煙支足（臺軍*

單佟kN

E期；06/19/2018

表承?方制

xz-o/jsaA

Z:0,259

圖10.1.2-3結(jié)構(gòu)立柱反力

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10.1.3計(jì)算結(jié)果及分析

一、整體結(jié)構(gòu)

(1)整體模型組合應(yīng)力計(jì)算結(jié)果及分析：如困10.L3T所示，整體結(jié)構(gòu)模型拉

應(yīng)力最大值為183.7MPa,壓應(yīng)力最大值為200MPa,均小于Q235鋼材，抗壓、抗彎、

抗拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值［。］=205Mpa。由應(yīng)力分布云圖特點(diǎn)可以看出，結(jié)構(gòu)只是局部小范圍

內(nèi)應(yīng)力水平較大，最大應(yīng)力仍能滿足要求，其他大部分區(qū)域應(yīng)力水平不高，結(jié)構(gòu)模型

整體組合應(yīng)力能夠滿足強(qiáng)度要求。

MIDAS/Qvil

POSTfROCESSOR

BEAMSTRESS

1.74359e-H)02

1.41347e-H)02

1.08336**002

7.53241e-H)01

4.2312Se-H)01

O.OOOOOe-HJOO

-2.37106c*001

?5.67222c*001

?8.9733Se-H)01

-1.22745c*002

?L5575M+002

-1.8876Se*002

系數(shù)=

2^68<G-O13

CB:1

MAX:887

MIN:829

文傳，病文柱(2**

單(Z：N/mm^2

三明；06/17/2018

我一?力學(xué)

圖10.1.3-1組合應(yīng)力(MPa)

(2)整體模型位移計(jì)算結(jié)果及分析：結(jié)構(gòu)整體變形x方向即沿臺車行走方向最大

位移為6.7mm,y方向即沿著18n】標(biāo)準(zhǔn)跨方向的最大位移為1.2n】n】，豎直方向的最大位

移9.71mm,組合位移最大值為9.72mm,整體模型的最大位移滿足撓度控制要求，如圖

10.1.3-2(a)所示。由圖10.1.3-2(b)模型整體位移變化云圖可以看出，結(jié)構(gòu)最大

位移發(fā)生在工字鋼次梁上，上部模板支架體系位移較大，且變化較為均勻，立柱整體

位移較小，位移變化分布規(guī)律符合實(shí)際變形特點(diǎn)。

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MIDAS/Civil

POSTPROCESSOR

DEFORMEDSHAPE

分析諾果

X-DIR=>6,783E-K)00

NODE=21SO

Y-OIF.=1.221E-K)00

NODE=2103

Z-OIR^9.717E-H)00

NODE=1883

COMB.=9.718E-HJ00

NODE-1883

奈會=

1.251E-K>02

CB:1

MAX:1883

MIN:1674

文今：6女性(色/)6

碓性：mm

BS!：06/18/2018

表示一方旬

XZ).30.

Z:0,616

(a)位移變形圖

MIDAS/Gvil

POST~PROCESSOR

DISPLACEMENT

分行結(jié)黑

9.71770e*000

■8.83427?*000

7.95084e-H)00

7.06742e-*000

G.163990-^000

5.30056e-H)00

4.41713e-H)00

3.53371e-K)00

2.65028WOO

1.76685?*000

8.83427?-O01

0.0O000e-H)00

CB:1

MAXI19Q3

MIN,1674__________

文件：有文柱(名車)6

單?。簃m

日用：06/18/2018