第三套試題下午.doc

121 在一定t、p下，某真實氣體的vm大于理想氣體的vm，則該氣體的壓縮因子z（ ）。a1b1c1d無法確定122 在一個真空容器中注入2mol的水，在恒溫100下，完全蒸發(fā)為101.325kpa的水蒸氣，已知100時水的摩爾蒸發(fā)焓vaphm40.67 kjmol-1，氣體可視為理想氣體，則此過程的（ ）kj；s（ ）jk-1。a75.135，218b81.34，0c218，0d0，81.34123 由熱力學(xué)基本方程可知=（ ），=（ ）。ab cd124 已知反應(yīng)2a(g)+b(g)(g)的標(biāo)準(zhǔn)，平衡常數(shù)與溫度的關(guān)系為 此反應(yīng)在400 k、100 kpa下的rhm（ ）kjmol-1，rsm（ ）jk-1mol-1。a-12.45；-95.20b1.496；-11.45c-28.64；-219.2d28.64；219.2125 在101.325kpa壓力下，測得蔗糖稀水溶液的凝固點為-1.5 ，若已知水的kf1.86 kmol-1kg，kb0.52kmol-1kg。則可求出在101.325kpa壓力下，上述蔗糖水溶液的沸點tb為（ ）k。a374.65b373.57c378.52d374.65126 在25 下，已知理想氣體化學(xué)反應(yīng)a2（s）+b2(g)a2b(g)（1）的k4.0，rgm-3436.4 jmol-1。利用此數(shù)可求出反應(yīng)2a2b(g)2a2（s）+b2(g)（2）的k為（ ），rgm為（ ）jmol-1。a0.25， 3436.4b0.062 5， 6872.8c0.5， 1718.2d0.025，-3436.4127 在壓力一定下，a、b兩組分在液態(tài)完全互溶，實驗測得a、b組成混合物的p-x圖上存在最高點，恒沸物的組成xb0.6。在某壓力、溫度下，現(xiàn)有一氣缸中a與b形成一氣、液平衡系統(tǒng)，而且氣、液兩相組成均為0.6，若往該系統(tǒng)中加入b(l)，則系統(tǒng)的沸點將（ ）。（已知）a升高b降低c不變d無法判斷128 已知25 下，測得原電池ptcl2（g100 kpa）cl-（）agcl（s）ag（s）的e-1.1359v，（/）p0.000 595 vk-1，利用所測得的數(shù)據(jù)便能算出agcl（s）的標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓fhm為（ ）kjmol-1。a-243.4b-126.7c243.4d126.7129 已知25下肥皂水的表面張力為25mnm-1，若在壓力為100 kpa的空氣中吹制一個直徑為4mm的肥皂泡，則此泡的壓力p（泡）為（ ）pa。a25b100025c125d90075130 在恒溫恒容下，氣相反應(yīng)為2a(g)a2(g)，設(shè)a的起始濃度為ca,0，當(dāng)a(g)完全反應(yīng)為a2(g)時，所需時間為t。實驗發(fā)現(xiàn)，上述反應(yīng)的t與ca,0及反應(yīng)速率常數(shù)之間有tca,0/k的關(guān)系，則此反應(yīng)為（ ）。a零級b1/2級c一級d二級131 兩個化學(xué)反應(yīng)的反應(yīng)速率常數(shù)k與活化能ea的關(guān)系式分別為： k1a1exp（ea,1/rt） （1）（反應(yīng)1） k2a2exp（ea,2/rt） （2）（反應(yīng)2）已知a1a2，ea,1ea,2，當(dāng)兩反應(yīng)處在同一溫度時，則k1（ ）k2。若將兩反應(yīng)從相同t1升溫至同一t2，則反應(yīng)（1）的k1（t2）/k1（t1）將（ ）k2（t2）/k2（t1）。a大于、小于b小于、小于c大于、大于d小于、大于132 當(dāng)用一束經(jīng)過聚焦的白光光束照射裝有某種無色透明的憎液溶膠時，則在與入射光的垂直方向上可以觀察到一個（ ）的光錐。a淡藍(lán)色b橙紅色c白色d無法說出顏色133 在水平管路中安裝一孔板流量計以測定水的流量。在某一流量下，u形管的讀數(shù)r=0.42m，指示液為汞。在保持流量等條件不變情況下，用喉徑和孔板的孔徑相同的文丘里流量計代替孔板流量計?？装辶髁坑嫼臀那鹄锪髁坑嫷牧髁肯禂?shù)分別為0.63和0.99，則文丘里流量計u形管的讀數(shù)r為（ ）。a0.42mb0.17mc0.267md0.66m134 離心風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓ht是指（ ）。a動風(fēng)壓b靜風(fēng)壓c動風(fēng)壓與靜風(fēng)壓之和d風(fēng)機(jī)對1kg氣體作的有效功135 用離心泵將20的水溶液（=1250 kg/m3）送至表壓為50 kpa的密閉高位槽中?，F(xiàn)改送稀的水溶液（=1020 kg/m3），其他條件維持不變，則泵的流量 q 和壓頭 h 的變化趨勢是（ ）。（流動在阻力平方區(qū)）aq增大，h減小bq、h均增大cq、h均減小dq減小，h增大136 若增加氣體處理量，而保持旋風(fēng)分離器的入口氣速不變，則旋風(fēng)分離器的臨界粒徑將（ ）。a增加b減小c不變d不確定137 已知操作條件下的恒壓過濾方程為：v2+0.06v=310-4 ，式中v的單位為m3， 的單位為s。則過濾20min后的濾液為（ ）。a0.41m3b0.053m3c0.63m3d0.57m3138 在三套體積不同的“標(biāo)準(zhǔn)”構(gòu)形攪拌器中進(jìn)行攪拌實驗，取得滿意攪拌效果的實驗數(shù)據(jù)如下表所示。 附表放大判據(jù)123arevd2167324668bv/vv3d21318065803572cq/hd/v0.3531.415.64dutvd5.05.04.98該攪拌器放大時應(yīng)遵循的準(zhǔn)則為（ ）。139 在一定熱負(fù)荷下，用冷水冷卻某種熱流體。若冷水進(jìn)口溫度一定，使冷卻水出口溫度下降，則冷卻水消耗量wc與換熱器的平均推動力tm的變化為（ ）。awc、tm均減小bwc減小，tm增大cwc、tm均增大dwc增大，tm減小140 增大流體在換熱器中的流速，可使（ ）。a對流傳熱系數(shù)增加，污垢減小b對流傳熱系數(shù)增加，污垢增加c對流傳熱系數(shù)減小，污垢減小d對流傳熱系數(shù)減小，污垢增加141 對蒸汽-空氣間壁換熱過程為強(qiáng)化傳熱，下列方案在工程上可行的是（ ）。a提高蒸汽流速b提高空氣流速c采用過熱蒸汽以提高蒸汽流速d在蒸汽一側(cè)管壁上裝翅片，增加冷凝面積并及時導(dǎo)走冷凝液142 有一套管換熱器，加熱管的直徑為54mm3mm，冷流體在加熱管內(nèi)的流量為1800 kg/h，由50升至80，平均比熱為1.86 k/（kg），對流傳熱系數(shù)為980w/（m2）。熱流體為120的飽和水蒸氣，冷凝液在飽和溫度下排出，對流傳熱系數(shù)為10000 w/（m2）。管壁與污垢熱阻可忽略。加熱管的有效長度為（ ）。a3.4mb3.9mc4.3md5.1m143 減壓蒸發(fā)常用于（ ）溶液的蒸發(fā)過程。a腐蝕性b易起泡c熱敏性d易析出結(jié)晶144 在一單效蒸發(fā)器中，將2000 kg/h的某種水溶液從5%濃縮至25%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。水分蒸發(fā)量為（ ）。a100kg/hb400kg/hc1000kg/hd1600kg/h145 某操作中的精餾塔，若將進(jìn)料口位置下移，其他條件保持不變，則餾出液的組成（ ）。a增加b減小c不變d不確定146 某精餾塔的精餾段操作線方程為y=0.625x+0.368，則餾出液組成為（ ）。a0.965b0.955c0.920d0.981147 在平衡蒸餾（閃蒸）過程中，已知原料液的組成為0.45，其汽化率為0.65。設(shè)操作條件下的氣液平衡方程為y=0.36x+0.515，則平衡蒸餾的液相組成為（ ）。a0.348b0.022c0.197d0.265148 用一連續(xù)精餾塔分離某二元理想混合物。已知原料液的組成為0.52（易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)，下同），餾出液組成為0.98，釜殘液組成為0.015。若進(jìn)料量為100 kmol/h，則重組分的回收率為（ ）。a97.82%b1.38%c98.62%d47.67%149 氨水的氣液平衡關(guān)系符合亨利定律。用摩爾分?jǐn)?shù)表示相組成的相平衡常數(shù)為0.78，若氨水中氨的摩爾分?jǐn)?shù)為0.028，則與之平衡的氣相摩爾比為（ ）。a0.218b0.0223c0.213d0.288150 在填料吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨?；旌蠚獾倪M(jìn)塔組成為0.025，出塔組成為0.001（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關(guān)系為y=0.88x。若吸收劑的用量為最小用量的1.65倍，則實際操作的液氣比為（ ）。a1.584b1.394c0.845d1.80151 下列萃取設(shè)備中，屬于逐級接觸式的是（ ）。a填料萃取塔b轉(zhuǎn)盤萃取塔c盧威離心萃取機(jī)dpod離心萃取機(jī)152 操作條件下，a、b、s三元物系的溶解度曲線和輔助曲線如本題附圖所示。在單級萃取器中用純?nèi)軇﹕萃取a、b混合液中的組分a。原料液的流量為100 kg/h，其中組分a的含量為0.35（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），要求萃余相中組分a的含量不大于0.15。萃余液r與萃取液e的流量接近（ ）。ae =28.6kg/h，r =71.4kg/hbe =50kg/h，r =50kg/hce =71.4 kg/h，r =28.6kg/hde =40kg/h，r =60kg/h153 用有機(jī)溶劑多級逆流浸取植物中的油分。固體處理量為1000 kg/h，其中油的含量為0.216（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）。得到最終萃取液流量為441kg/h，其中油的組成為0.48。按恒底流計，每1kg固渣含溶液0.5kg。則油的收率a和有機(jī)溶劑用量s接近（ ）。aa=98%，s=617kg/hba=90%，s=441kg/hca=98%，s=392kg/hda=96%，s=833kg/h154 對于一定濕度 h 的濕空氣，總壓 p 一定，干球溫度 t 升高，則露點 td（ ）。a不變b增加c減小d不確定155 采用帶廢氣循環(huán)的理想干燥器干燥濕物料，新鮮空氣狀態(tài)：t0=20，h0=0.006 kg水/（kg絕干氣），廢氣狀態(tài)：t2=50，h2=0.056 kg水/（kg絕干氣），新鮮空氣與廢氣按絕干氣的質(zhì)量比為13混合時，混合氣的濕度為（ ）。a0.0174kg水/（kg絕干氣）b0.0435kg水/（kg絕干氣）c0.0185kg水/（kg絕干氣）d0.0234kg水/（kg絕干氣）156 用濕空氣在連續(xù)逆流干燥器中干燥某濕物料，濕物料由20、含水量w1=0.1被干燥至45、含水量w2=0.01，每小時有1000 kg濕物料被干燥，絕干物料的比熱容cs=1.9 kj/（kg絕干料）。空氣進(jìn)入干燥器時溫度120、濕度0.000 4 kg水/（kg絕干氣），離開時的溫度為60。假設(shè)干燥器不補(bǔ)充熱量，且熱損失可忽略，則新鮮空氣的消耗量為（ ）。a4502kg新鮮空氣/hb4072kg新鮮空氣/hc5002kg新鮮空氣/hd5476kg新鮮空氣/h157 熱電偶溫度計是根據(jù)（ ）來測量溫度的。a物體受熱時體積膨脹的性質(zhì)b金屬導(dǎo)體的電阻值隨溫度變化而變化的特性c半導(dǎo)體元件的電阻值隨溫度變化而變化的特性d熱電效應(yīng)158 理想比例微分控制規(guī)律的輸入-輸出關(guān)系為（ ）。abcd159 氣關(guān)閥是指當(dāng)信號壓力增大時閥的開度逐漸減小，無信號壓力時閥（ ）。a保持原來開度b開度減小c全開d全關(guān)160 控制器參數(shù)整定的任務(wù)是（ ），以使系統(tǒng)能獲得好的控制質(zhì)量。a確定合適的比例度、積分時間t1和微分時間tdb確定合適的控制規(guī)律c確定合適的測量元件及變送器d確定控制閥的氣開、氣關(guān)形式161 概念設(shè)計是在應(yīng)用研究進(jìn)行到一定階段后，按未來的工業(yè)生產(chǎn)裝置規(guī)模進(jìn)行的假想設(shè)計。它的工作內(nèi)容不包括（ ）。a確定流程和工藝條件b確定主要設(shè)備類型和材料c三廢處理措施d總圖布置162 有一個精細(xì)化工產(chǎn)品，年生產(chǎn)規(guī)模為1 000噸/年，選擇生產(chǎn)方式為（ ）。a連續(xù)生產(chǎn)方式b間歇生產(chǎn)方式163 在化學(xué)反應(yīng)器中，利用乙烯部分氧化制取環(huán)氧乙烷。反應(yīng)方程式如下： 主反應(yīng) 副反應(yīng) 已知進(jìn)料物質(zhì)的流量為1 000mol/h，進(jìn)料中含c2h4 10%（摩爾分?jǐn)?shù)）。乙烯轉(zhuǎn)化率為25%，產(chǎn)物環(huán)氧乙烷選擇性為80%，則生成環(huán)氧乙烷（ ）。a200molb20molc25mold100mol164 一放熱反應(yīng)在固定床反應(yīng)器中進(jìn)行，為了使反應(yīng)溫度控制在所要求的范圍內(nèi)，可以（ ）。a用冷卻介質(zhì)進(jìn)行器壁換熱b將冷卻介質(zhì)通到反應(yīng)器內(nèi)的盤管進(jìn)行換熱c將部分出口物料冷卻后返回反應(yīng)器進(jìn)口用以平衡熱量165 某化工車間，使用的液體物料之一的a流體，其沸點80.99、閃點11、爆炸極限范圍1.4%4.7%（容積），且有毒，若必須用泵輸送該物料，選擇（ ）。a普通離心泵b旋渦泵c屏蔽式或磁力泵d往復(fù)泵166 在車間設(shè)備布置時，應(yīng)該首先保證（ ）位于主導(dǎo)風(fēng)向的上風(fēng)口。a分離區(qū)b控制室c反應(yīng)區(qū)d貯罐區(qū)167 為了減少設(shè)備和管道向周圍環(huán)境散發(fā)或吸收熱量，一般保溫溫度為（ ）。a333kb353kc373kd313k168 在單元設(shè)備估算時，在可行性研究階段或方案比較階段，如果估算泵的價格時，可以以（ ）為基準(zhǔn)進(jìn)行估算。a壓頭b功率c揚(yáng)程d流量169 關(guān)于活性污泥法和生物膜法，不正確的說法是（ ）。a活性污泥法和生物膜法都是利用好氧微生物來降解有機(jī)物的b活性污泥法和生物膜法的曝氣方式相同c活性污泥法需要污泥回流，而生物膜法不需要回流污泥d活性污泥法，微生物是呈懸浮狀態(tài)的，而生物膜法中微生物則呈附著狀態(tài)170 在選擇除塵器時應(yīng)考慮（ ）。a待處理氣態(tài)污染物的氣量、塵的粒徑和物理化學(xué)性質(zhì)b除塵效率及排放標(biāo)準(zhǔn)c處理成本d以上答案均對171 對污水處理廠排出的各種有機(jī)污泥，可采用（ ）后進(jìn)行處置。a消化處理b固化處理c脫水處理d濃縮172 能同時描述汽液兩相行為的狀態(tài)方程是（ ）。a理想氣體狀態(tài)方程b維里方程c立方型狀態(tài)方程d173 某系統(tǒng)由狀態(tài)a經(jīng)過程i到狀態(tài)b，放熱100j，外界對體系做功50j。那么如果反向由b態(tài)經(jīng)過程ii回到狀態(tài)a，外界對體系做功70j，則過程ii中體系吸收熱量為（ ）。a20 jb40 jc-20 jd-120 j174 某一體系經(jīng)過不可逆循環(huán)過程（abca），則在這個過程中（ ）。as體系0，q w 0bs體系0，s環(huán)境0cs體系0，q wds體系0，s環(huán)境0175 某一理想氣體在溫度為t 的情況下等溫從v 可逆膨脹到2v，則這一過程的焓變?yōu)椋?）。ah0bhqchnrt ln 2dh-nrt ln 2176 對于理想溶液，則有（ ）。abg0cs0d177 已知某二元體系在某溫度下汽相可以看作是理想氣體，液相活度系數(shù)在x1=0.4時和。若已知此溫度下組分飽和蒸氣壓為和，則在x1=