模板支撐方案.doc

中國對外建設(shè)工程有限公司 模板分項施工方案 目錄一 、編制依據(jù)2二、工程概況2三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用2四、施工方法2五、模板的拆除4六、施工質(zhì)量及驗收標(biāo)準(zhǔn)4七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項4八、安全生產(chǎn)及文明施工4九、附件5標(biāo)準(zhǔn)層樓面板模板支撐架計算書5梁模板計算書12剪力墻模板計算書29柱模板計算書39一 、編制依據(jù)l 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；l 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008；l 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JG80-91；l 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；l 廣州開發(fā)區(qū)SDK-D-2地塊住宅項目（自編號A13-A14棟）工程施工圖紙。二、工程概況廣州開發(fā)區(qū)SDK-D-2地塊住宅項目(自編號A13-A14棟)土建總承包工程位于廣東省廣州市蘿崗區(qū)蘿崗行政中心東南側(cè)，距離廣州市中心城區(qū)約20公里。其中住宅A13-A4棟建筑層數(shù)分別為33層(地上33層、地下2層)、27層(地上27層、地下2層)，建筑總高分別為98.25m、80.45m；總建筑面積約為66630.45m2，其中地下室建筑面積約為21630.45m2。土建單位只完成粗裝修，業(yè)主將另外委托分包單位進行二次裝修和精裝修。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用根據(jù)GB502042002對模板及支架的選材要求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性等要求。本工程模板采用18mm厚膠合板，枋木采用50100mm標(biāo)方，模板支撐體系采用48，t=3.5mm輪扣式鋼管腳手架。為保證模板施工質(zhì)量和施工進度，本工程將根據(jù)施工進度的要求，各棟樓面梁板模板配置三套，剪力墻柱豎向模板配備能滿足3層結(jié)構(gòu)施工的定型模板一套，樓梯模板每棟一套，模板支撐配足一層結(jié)構(gòu)施工用量。四、施工方法1. 基礎(chǔ)模板施工根據(jù)測量員放出的軸線，彈出基礎(chǔ)邊線，根據(jù)承臺斷面尺寸預(yù)先將模板釘在木楞上，采用地錨結(jié)合木楞支撐固定。2. 柱模施工（1）.根據(jù)測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。（2）.根據(jù)柱斷面及柱高（柱腳找平以后標(biāo)高至上層板底）預(yù)先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。（3）固定柱模板的柱箍根據(jù)柱模的尺寸、側(cè)壓力大小等因素確定，柱箍采用外架用雙鋼管，間距500mm。（4）柱模校正及固定。利用線錘復(fù)核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。3. 梁模施工（1）.拼裝定型模板。根據(jù)梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側(cè)模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。（同柱角做法一樣）圖三-6梁模支設(shè)示意圖（2）.梁模支撐及模板安裝。先進行鋼管支撐架搭設(shè)，支架立桿沿梁縱向間距不大于1200mm，橫向間距小于1500mm，小橫桿間距同立桿間距。（立桿間距經(jīng)計算確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設(shè)保險扣。立桿應(yīng)設(shè)水平拉桿和掃地桿，梁縱向立桿設(shè)斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準(zhǔn)柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側(cè)模。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當(dāng)梁高大于700mm時設(shè)置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為600800，具體做法如圖三6所示。5樓板模板施工（1）根據(jù)模板拼裝圖搭設(shè)樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間距，應(yīng)根據(jù)樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結(jié)構(gòu)設(shè)計中確定。支架立桿應(yīng)設(shè)置水平拉桿，水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設(shè)斜撐一道，使模板支架成為排架。（2）掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標(biāo)高確定大龍骨頂面標(biāo)高，然后架設(shè)小龍骨，鋪設(shè)模板。（3）樓面模板鋪完后，應(yīng)認真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。6樓梯模板樓梯底模采用膠合板，踏步側(cè)模板和踏步檔板采用18厚木板，踏步面為使踏步尺寸準(zhǔn)確，棱角分明，踏步擋板應(yīng)設(shè)置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時將產(chǎn)生模板上頂力，在施工時要加強對模板變形的控制。7衛(wèi)生間模板方案（1）衛(wèi)生間翻口模板，按圖紙尺寸，用光面方條，制成定型翻口模板并留出門洞位置。數(shù)量同底板，在砼澆筑的過程復(fù)核衛(wèi)生間軸線后以軸線為標(biāo)準(zhǔn)安裝翻口模板。五、模板的拆除1、模板的拆除，側(cè)模應(yīng)以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模應(yīng)按砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-2002）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。并有砼試壓報告，經(jīng)施工員向技術(shù)負責(zé)人申請審批后簽發(fā)拆模通知書后方可拆模。2、模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、施工質(zhì)量及驗收標(biāo)準(zhǔn)1、模板及支撐體系應(yīng)滿足混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）相關(guān)規(guī)定，要求一次性驗收合格率達到100%。2、要求嚴格按照月施工進度計劃施工。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項1、模板需通過設(shè)計計算，滿足剛度，強度和穩(wěn)定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側(cè)壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責(zé)人復(fù)核后方可施工，安裝完成后，經(jīng)項目部有關(guān)人員復(fù)核驗收。3、模板施工前，對班組進行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。4、澆筑混凝土?xí)r，木工要有專人看模。5、認真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。6、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放，模板工程質(zhì)量控制詳見圖六-1（附后）。7、在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置，位置是否準(zhǔn)確。八、安全生產(chǎn)及文明施工模板支撐架嚴格按照文明施工要求搭設(shè)整齊劃一，支撐搭設(shè)完畢后，多余架料、模板均應(yīng)清理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內(nèi)。墻、柱模板應(yīng)在柱、墻內(nèi)垃圾清掃干凈驗收后方可支設(shè)。拆模時，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉(zhuǎn)移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應(yīng)將就位的支頂，模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。2、拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內(nèi)模板安裝超過2.5m時，應(yīng)搭設(shè)臨時腳手架。6、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落。操作時必須注意下方人員動向。7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準(zhǔn)拆除。8、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應(yīng)按編號分類堆放。10、每次下班時保證工完場清。九、附件標(biāo)準(zhǔn)層樓面板模板支撐架計算書（一）、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.40；模板支架搭設(shè)高度(m):2.63；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :483.25； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121.2+0.51.2 = 4.272 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.272+1.43= 9.326kN/m最大彎矩M=0.19.3263002= 83937.6 Nmm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 83937.6/64800 = 1.295 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.295 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.272kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774.2723004/(100950058.32104)=0.042 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.042 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!(三)、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.12+0.50.3 = 1.068 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.068+1.40.75 = 2.332 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.3321.22 = 0.336 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.336106/64000 = 5.246 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 5.246 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.3321.2 = 1.679 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 1.679103/(2 6080) = 0.525 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.525 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.068 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.06812004 /(10090002560000)= 0.651 mm；最大允許撓度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.651 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!(四)、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483.25；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.798kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.259 kNm ；最大變形 Vmax = 2.371 mm ；最大支座力 Qmax = 12.241 kN ；最大應(yīng)力 = 1259231.861/10160 = 123.94 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 123.94 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.371mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!(五)、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1492.63 = 0.392 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.121.21.2 = 4.406 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.518 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.694 kN；(六)、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 15.694 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.731.2，1.2+20.4=2.398； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.4 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=2.398；L0 / i = 2397.78 / 15.8=152 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=15693.608/(0.301489) = 106.622 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 106.622 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！梁模板計算書梁段:L01（2）。(一)、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.40；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：2.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.90；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：冷杉；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.2；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。(三)、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(9.638+2.52)(600-120)/(3-1)2 = 8.75104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(9.638+2.520)(600-120)/(3-1)/1000=3.647 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 8.75104 / 3.33104=2.6N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (600-120)/(3-1)=240mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.638(600-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.083 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-120)/(3-1)/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計算值 =0.083mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.96mm，滿足要求！(四)、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.647/0.500= 7.295kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 4.012 kN，最大變形 = 0.084 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.82105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.084mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.012kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.201 kNm，最大支座反力 R= 4.280 kN，最大變形 = 0.024 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.01105/1.02104 = 19.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =19.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.024 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.024mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！(五)、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2(24.00+1.50)0.200.600.90=3.305kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.20.500.200.90=0.108kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.200.90=1.134kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(3.305+0.108)3002+0.1171.1343002=4.27104Nmm； =Mmax/W=4.27104/1.33104=3.2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =3.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=3.305+0.108=3.413kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.4133004/(10060001.33105)=0.234mm；面板的最大撓度計算值: =0.234mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！(六)、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.60.3+0.50.3(20.48+0.2)/ 0.2=6.552 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷載設(shè)計值 q = 6.552+1.890 = 8.442 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)(1.20-0.20)/4=0.732kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=1.576 kN；最大彎矩：M= 0.829kNm最大剪力：V= 1.576 kN方木最大正應(yīng)力計算值 ： =M/W=0.829106 /8.33104=9.9 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值 ： =3V/(2bh0)=31.5761000/(250100)=0.473N/mm2；方木的最大撓度： =4.109 mm；方木的允許撓度: =1.2001000/250=4.800 mm；方木最大應(yīng)力計算值 9.943 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 f=11.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值 0.473 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 fv=1.200 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =4.109 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.800 mm，滿足要求！(七)、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.576 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.709 kNm ；最大變形 max = 2.866 mm ；最大支座力 Rmax = 6.896 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.709106 /(5.08103 )=139.6 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 139.6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=2.866mm小于1200/150與10 mm,滿足要求!(八)、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為7.2kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=6.896 kN；R 7.20 kN, 滿足要求！按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN 。(九)、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1492.3=0.411 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2)1.200.50=0.792 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2)1.200.120(1.50+24.00)=4.847 kN； N =0+0.411+0.792+4.847=6.05 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.731.2 = 2.398 m；lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.301 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； =6050.004/(0.301489) = 41.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 41.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.896/Sin90o = 6.896 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(2.3-0.6)/Sin90o = 0.304 kN； N = 6.896+ 0.304 = 7.2 kN； -邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：= 90 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.731.2/1 = 2.398 m；lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.301 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； =7199.71/(0.301489) = 48.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 48.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 剪力墻模板計算書(一)、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖(二)、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6 kN/m2。（三）、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.46.000.600.90=4.536kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.111.036250.02+0.1174.536250.02= 1.02105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.02105 / 3.24104 = 3.2N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =3.2N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.46.000.600.90=4.536kN/m；面板的最大剪