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哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 I 二維硬態(tài)切削過(guò)程的有限元仿真 摘 要 本文提供了 一個(gè) 用聚晶立方 氮化硼刀具（ 削淬硬鋼的有限元分析模型。 該模型 基于自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)和大變形技術(shù)， 從而解決了 在切屑變形過(guò)程中由于網(wǎng)格變形過(guò)大出現(xiàn)的網(wǎng)格畸變問(wèn)題。在模擬切屑形成的過(guò)程中， 使用了 純粹的變形技術(shù)來(lái)彌補(bǔ)了基于切屑分離準(zhǔn)則的傳統(tǒng)有限元模型的不足。這種方法不僅消除了切屑分離準(zhǔn)則和預(yù)先定義分離線的需要，同時(shí)獲得了一個(gè)更加真實(shí)和合理的切屑成形過(guò)程。本文用商業(yè)有限元軟件擬不同刀具幾何參數(shù)對(duì)切削力的影響，建立了直角切 削時(shí)平面應(yīng)變條件下刀具切削過(guò)程的仿真模型，并對(duì)不同切削幾何參數(shù)（倒棱角度、切削速度）的有限元模型進(jìn)行了計(jì)算分析和比較，并通過(guò)進(jìn)行正交高速切削實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，得出了較為合理的硬態(tài)切削過(guò)程的刀具幾何參數(shù)，這對(duì)實(shí)際切削過(guò)程的刀具優(yōu)化設(shè)計(jì)和降低成本有著重要的指導(dǎo)意義。 關(guān)鍵詞 切削仿真； 件；自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)；二維直角切削 按章標(biāo)題格式編輯、黑體、小二、加粗、居中， 2 倍行間距，段前段后為 0。 摘要是論文內(nèi)容的簡(jiǎn) 要 陳述，包括論文主要信息，具有獨(dú)立性和 完 整性。中文摘要一般400 字左右，不標(biāo)注引用文獻(xiàn)編號(hào)。文字為宋體小四單倍行距。 關(guān)鍵詞，黑體 加粗，與上一段空一行，后面緊跟空格 主題詞條應(yīng)為通用技術(shù)詞匯，不得自造關(guān)鍵詞。 關(guān)鍵詞中間用分號(hào)間隔，關(guān)鍵詞一般為 3 至 5 個(gè)，按詞條外延層次由高至低順序排列。 頁(yè)碼大寫(xiě)的羅馬數(shù)字 操作： 后點(diǎn)樣式 章標(biāo)題（不加入目錄內(nèi)） ” 摘要：將“摘要” 2 字選中， 只需點(diǎn)擊 樣式里的“ 標(biāo)題 ”。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 D a of is on an to in of In a is to of EM on of of a a In is EM It of -D a of a in of 2-D 文摘要 行間距。 英文摘要應(yīng)與中文摘要內(nèi)容完全相同（ 1200符） , 字 體 為12 號(hào) 。 操作： 后點(diǎn) 標(biāo)題（不加入目錄內(nèi)）” 中，只需點(diǎn)樣式里的“標(biāo)題”。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 錄 摘 要 . I . 1 章 緒論 . 1 題背景 . 1 題來(lái)源 . 1 題的研究的背景和意義 . 1 題的總體內(nèi)容 . 1 題敘述 . 1 硬刀具材料發(fā)展?fàn)顩r . 1 述 . 1 硬刀具材料發(fā)展概況 . 2 具的性能及應(yīng)用 . 2 限元仿真技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r及前景 . 3 章小結(jié) . 3 第 2 章 有限元方法簡(jiǎn)介 . 4 限元法分析問(wèn)題概述 . 4 面問(wèn)題的有限元法 . 4 章小結(jié) . 5 第 3 章 仿真建模 . 6 屬切削過(guò)程描述 . 6 真模型的建立 . 6 體模型 . 6 料特性 . 6 章小結(jié) . 7 第 4 章 仿真計(jì)算分析與結(jié)果比較 . 8 棱角度對(duì)切削力的影響 . 8 驗(yàn)參數(shù) . 8 削過(guò)程的模擬結(jié)果 . 8 件切削區(qū)域的應(yīng)力分布 . 8 削力影響分析 . 10 具進(jìn)給速度對(duì)切削力的影 響 . 10 驗(yàn)參數(shù) . 10 件切削區(qū)域的應(yīng)力分布 . 10 交切削實(shí)驗(yàn) . 10 驗(yàn)條件 . 10 目錄自動(dòng)生成，采用三級(jí)目錄，每一級(jí)之間有 縮進(jìn) 。 完成正文全部?jī)?nèi)容后再生成。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 正交高速硬態(tài)切削實(shí)驗(yàn) . 11 章小結(jié) . 12 結(jié)論 . 13 參考文獻(xiàn) . 14 致謝 . 16 附錄 . 17 操作：目錄的自動(dòng)生成（生成之前先打上“目錄” 2 字，然后點(diǎn)擊樣式里的“標(biāo)題”） . 則 選中目錄 ,點(diǎn)擊右鍵 ,然后點(diǎn)更新域 ,選擇只更新頁(yè) 碼 . 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 1 第 1章 緒論 題背景 題來(lái)源 本課題來(lái)源于國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目“淬硬鋼高速切削過(guò)程的建模與仿真”。 題的研究的背景和意義 21 世紀(jì)生產(chǎn)工程的重要內(nèi)容之一是面向環(huán)境清潔的綠色制造技術(shù) ， 來(lái)進(jìn)一步理解和學(xué)習(xí)硬態(tài)切削技術(shù) 1。 題的總體內(nèi)容 述 運(yùn)用有限元分析軟件 硬態(tài)切削的過(guò)程進(jìn)行有限元仿真，通過(guò)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行相應(yīng)的分析和對(duì) 比，進(jìn)而驗(yàn)證有限元模型的正確與否。 容 2 本論文只對(duì)金屬切削刀具的有限元分析進(jìn)行初步探索，就切削過(guò)程而言，我們也只是以從刀具和工件剛剛接觸到剪切角形成這樣一個(gè)階段作為主要研究對(duì)象， 它己經(jīng)包含了穩(wěn)定切削的幾乎全部信息 2。 題敘 述 有限元理論到現(xiàn)在發(fā)展的已比較成熟，就簡(jiǎn)單的介紹這些。本試驗(yàn)中還涉及到彈塑性有限元的有關(guān)理論，這里也不作介紹。 硬刀具材料發(fā)展?fàn)顩r 述 隨著材料工業(yè)及精密機(jī)械工業(yè)的發(fā)展 ，作為使用有限元解決各種工程問(wèn)題的工程師來(lái)說(shuō)，目前已有大量的有限元軟件可供選擇和 使用。 緒論應(yīng)是綜合評(píng)述前人工作，說(shuō)明論文工作的選題目的和意義，國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)綜述，以及論文所要研究的內(nèi)容。 所有參考文獻(xiàn)在文章中都要對(duì)應(yīng)引用，并按照順序出現(xiàn)， 與參考文獻(xiàn)目錄表相對(duì)應(yīng)， 采用上標(biāo)格式 ，置于標(biāo)點(diǎn)符號(hào)前，最后一個(gè)文字后 。 標(biāo)題 1 章標(biāo)題 標(biāo)題 2 節(jié)標(biāo)題 標(biāo)題 3 條標(biāo)題 正文頁(yè)碼從阿拉伯?dāng)?shù)字 1 開(kāi)始 “ 能單獨(dú)出現(xiàn)，最少應(yīng)有“ 操作：上標(biāo)的設(shè)置 1”，右鍵點(diǎn)字體 確定。 不得將引用文獻(xiàn)標(biāo)示置于各級(jí)標(biāo)題處。 這就是錯(cuò)的 操作 :樣式里 標(biāo)題 4 款標(biāo)題 建議 :段落末尾 與 下一 標(biāo)題 之間有一空行 （回車） 單 獨(dú) 出現(xiàn) 這 就是錯(cuò)的 正文全部為宋體小四，單倍行距。 *注意 *： 各級(jí) 標(biāo)題 格式 中 均 自帶 編號(hào) ，即 “ 第 1 章 ” 、 “ 等 無(wú)需 作者 輸入 ，僅輸入 各級(jí) 標(biāo)題 的 名稱 即可 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 2 硬刀具材料 發(fā)展概況 超硬刀具材料 是指天然金剛石及硬度、性能與之相近的人造金剛石 。立方氮化硼（ 稱 由于天然金剛石價(jià)格比較昂貴，所以生產(chǎn)上大多采用人造聚晶金剛石（ 稱聚晶立方氮化硼（ 以及它們的復(fù)合材料 6。超硬材料發(fā)展情況見(jiàn)圖 1。 圖 1硬材料發(fā)展史 目前，又出現(xiàn)了人工合成大單晶金剛石，以及用 學(xué)氣相沉積）法制出 的金剛石薄膜涂層和金剛石厚膜等功能 性材料， 大大拓寬 了超硬刀具材料 的應(yīng)用領(lǐng)域 4。 至 1997 年我國(guó)人造金剛石年產(chǎn)量就已達(dá)到 5 億克拉左右， 產(chǎn)量達(dá) 800 萬(wàn)克拉，躍居世界 上超硬材料 生產(chǎn)大國(guó)之首 6。 具的性能及應(yīng)用 仿真所使用的刀具材料為 晶立方氮化硼）刀具具有硬度高 1 組成成分對(duì)刀具性能的影響 (1) 結(jié)合劑對(duì) 具性能的影響 ：一般加陶瓷粘結(jié)劑的 3。 1) 2) 3) 圖和圖名均居中，圖名位于圖的下方 圖名采用 5 號(hào)字，格式為1示第 1 章第 1 個(gè)圖，依次排序。建議圖名和下面文字之間空一行 。 節(jié)或款標(biāo)題下面，分成幾項(xiàng)說(shuō)明問(wèn)題時(shí)，根據(jù)情況通?？煞殖伤募?jí)，四級(jí)的符號(hào)分別用 1、 (1)、1)、 表示。 插圖之 前，文中必須有關(guān)于本插圖的提示。 項(xiàng) 的 序號(hào) 空 兩格書(shū)寫(xiě) 論文中凡是摘選參考文獻(xiàn)的圖及表，必須在圖注及表注中用 表明 。 圖中字體應(yīng)小于正文字號(hào) 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 3 (2) 量對(duì) 具性能的影響 ： (3) 粒尺寸對(duì) 具性能的影響 ： 2 合片 具的制造分為 合片（ 質(zhì)合金）制造（高溫高壓燒結(jié)體）和將復(fù)合片進(jìn)行切割、焊接、刃磨制成各種刀具 ，其切削部分如 圖 1所示 。 圖 1具切削部分結(jié)構(gòu)形式 3 具的結(jié)構(gòu) 常見(jiàn) 具切削部分的結(jié)構(gòu)有以下 4 個(gè)種類。 (1) 將大顆粒 結(jié)塊固定于刀頭之上 (2) 機(jī)夾可重磨式復(fù)合片刀頭 (3) 在可轉(zhuǎn)位硬質(zhì)合金刀片一個(gè)角 (4) 焊接式 具結(jié)構(gòu) 4 具的應(yīng)用 具在使用前有必要用油石輕輕對(duì)刃口倒角，以保護(hù)其刃口。當(dāng)采用車削工藝時(shí)，事先須用淬火的棒料進(jìn)行粗加工或精加工試驗(yàn)。目前，國(guó)內(nèi)已有許多單位采用了這種精車工藝，如某集團(tuán)公司用 具加工滲碳淬火（ 5863 20速箱齒輪撥叉槽，采用v=150mm/f=r， p =現(xiàn)了以車代磨，刀 具切削行程達(dá)到 限元仿真技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r及前景 1973 年美國(guó) 學(xué)的 先系統(tǒng)地研究了金屬切削加工中切屑 (成的原理。 章小結(jié) 本章主要介紹了 特殊符號(hào)用插入符號(hào)，下標(biāo)的設(shè)置參見(jiàn)上標(biāo)。下標(biāo)表示不變量為正體，即數(shù)字 1、 2、字母 a、 b 等，當(dāng)表示變量時(shí)用斜體，通常為 i， j 字母表示變量時(shí)為斜體，不變的量為正體，比如 ，物理量單位為正體，注意k 為小寫(xiě)，表示千； 操作：符號(hào)的位置 1. 點(diǎn)插入，然后點(diǎn) “符號(hào) ” 2. 如沒(méi)找到想要的，點(diǎn) “其他符號(hào) ”,然后再字體里選擇 “正文 每 章都應(yīng)有小結(jié) 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 4 第 2章 有限元方法簡(jiǎn)介 限元法分析問(wèn)題概述 以變分原理為理論基礎(chǔ)、分為六個(gè)步驟： 1. 結(jié)構(gòu)的離散化 2. 選擇位移模式 根據(jù)所選定的位移模 式，就可以導(dǎo)出用結(jié)點(diǎn)位移表示單元內(nèi)任意一點(diǎn)位移的關(guān)系式，其矩陣形式見(jiàn) 式 (21： ()(1)( (2在此，我們順便指出： 3分析單元的力學(xué)特性 位移模式選定以后，就可以進(jìn)行單元的力學(xué)特性的分析，包括下面三部分的內(nèi)容： (1) 利用幾何方程由位移表達(dá)式導(dǎo)出用結(jié)點(diǎn)位移表變關(guān)公式 (22： ()()1()2/1()2/1( 2 (2(2) 利用本構(gòu)方程，由應(yīng)變的表達(dá)式 (2導(dǎo)出用結(jié)點(diǎn)位移表示單元應(yīng)力的關(guān)系見(jiàn)式 (22： m ,2m in (2式中 力學(xué)求解控制系統(tǒng)方程的最高頻率， 熱求解控制系統(tǒng)方程的最大特征值 。 (3) 供了兩種模擬接觸相互作用的算法：通用接觸算法和接觸對(duì)算法。通用接觸算法（ 許非常簡(jiǎn)單的定義接觸，對(duì)于接觸表面的類型的限制很少， 22132132221311322312112s i nc o s)(c o sc o ss i n)(c o sc o ss i n)(2(4) 結(jié)合所有單元的平衡方程，建立整個(gè)結(jié)構(gòu)的平衡方程。這個(gè)集合過(guò)程包括有兩個(gè)方面的內(nèi)容：一是將各個(gè)單元的剛度矩陣，集合成整個(gè)物體的整體剛度矩陣；二是將作用于各單元的等效結(jié)點(diǎn)力陣列，集合成總的荷載列陣。最常用的集合剛度矩陣的方法是直接剛度法。 面問(wèn)題的有限元法 題目層次不宜太多。不論幾級(jí)標(biāo)題都不能單獨(dú)置于頁(yè)面的最后一行，即標(biāo)題排版中不能出現(xiàn)孤行。正文的排版中各段也盡可能不出現(xiàn)孤行。 這就是錯(cuò)的 說(shuō)明：公式中第一次出現(xiàn) 的物理量應(yīng)進(jìn)行注釋，如上所示。若公式前有“解”、“證”、“假設(shè)”等文字時(shí)，文字頂格寫(xiě)。 每一章都另起一頁(yè) 公式在換行排版時(shí)，采取與等號(hào)對(duì)齊的方式。 盡可能不要出現(xiàn)這種情況 公式用編輯器輸入，編號(hào)的方法和圖名的編號(hào)一致，公式居中，編號(hào)右對(duì)齊。 公式未不加標(biāo)點(diǎn)，一般只有文中需要引用的或重要的公式才編號(hào)。文章中引用公式時(shí)，一般用“見(jiàn)式（ 2。 操作：公式編號(hào)右對(duì)齊，在段落中使用 把公式手動(dòng)調(diào)到居中 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 5 有限元理論到現(xiàn)在發(fā)展的已比較成熟，就簡(jiǎn)單的介紹這些。本試驗(yàn)中還涉及到彈塑性有限元的有關(guān)理論，這里也不作介紹。 圖 2面矩形 章小結(jié) 重要提示 ： 套用“論文模板”時(shí)，應(yīng)注意 千萬(wàn) 不要?jiǎng)h掉每章（包括“摘要”、“ “目錄”部分） 末尾的“分節(jié)符 (下一頁(yè) )”， 此符號(hào)不會(huì)被打印， 圖標(biāo)如下： 如不慎刪除，會(huì)導(dǎo)致整個(gè)排版及頁(yè)碼混亂！ ！ 如果 上述圖標(biāo) 在你的電腦上未顯示，可以點(diǎn)擊 “段落”里的“顯示 /隱藏段落標(biāo)記”： 重新 添加方法：在頁(yè)面布局的“分隔符”下： 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 6 第 3章 仿真建模 屬切削過(guò)程描述 金屑切削過(guò)程就是在由機(jī)床提供必要的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的條件下，車刀的一般形狀見(jiàn)圖 3 圖 3刀的組成 真模型的建立 體模型 圖 3通過(guò)采用彈塑性有限元 (更新的拉格朗日方法 )模擬的切削仿真，模型中創(chuàng)建了三個(gè)部件 對(duì)于切削過(guò)程中工件切削區(qū)域應(yīng)力分布的研究可以使我們知道導(dǎo)致切屑與工件分離的主要原因。而對(duì)不同倒棱角度和進(jìn)給速度的刀具加工過(guò)程的計(jì)算模擬也可以分析這些參數(shù)在加工過(guò)程中對(duì)工件的應(yīng)力分布的影響。下面即本文的工件切削區(qū)域 的應(yīng)力（ 算結(jié)果。 不同切削速度會(huì)對(duì)工件和刀具的應(yīng)力產(chǎn)生不同影響，如圖 4示為刀具進(jìn)給速度分別為 200 、 300 、 400 m/工件切削區(qū)域的應(yīng)力（ 算結(jié)果。 對(duì)于這種大的塑性變形問(wèn)題，應(yīng)該采用自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)。隨著刀具的進(jìn)給，正在被加工的部分應(yīng)該實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格細(xì)劃，應(yīng)用足夠細(xì)密的網(wǎng)格以保證擬的結(jié)果具有足夠的精度是非常重要的，粗糙網(wǎng)格可能會(huì)使隱式或顯式分析產(chǎn)生不準(zhǔn)確的結(jié)果。 料特性 本次仿真中，切削參數(shù)為切深 p=削速度 和倒棱角度 見(jiàn)表 3 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 7 表 3真參數(shù) 項(xiàng)目 刀具切削速度， m/具倒棱角度 ， () 1 200 5 2 200 10 3 200 15 章小結(jié) 表格的排序方法與圖和公式一致，表格名稱位于表格上方，居中。表格中的字和表名字號(hào)為 5 號(hào) 論文中的表一律不畫(huà)左右端線，表的設(shè)計(jì)應(yīng)簡(jiǎn)單明了，表格寬度與頁(yè)面寬度對(duì)齊 。 標(biāo)值的數(shù) 字盡量不超過(guò) 3 位數(shù)，或小數(shù)點(diǎn)以后不多于 1 個(gè)“ 0”。如用 30替 30000m，用 5 ，并與正文一致。 表中所涉及到的單位一律不加圓括號(hào)，用逗號(hào)“，”與量值隔開(kāi)。 操作： 表格設(shè)置 擇“表格屬性” 框和底紋”，如圖 后點(diǎn)確定。 角度單位分秒的符號(hào)不處于數(shù)字后時(shí)，用括號(hào)： ()， ()， ()。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 8 第 4章 仿真計(jì)算分析與結(jié)果比較 棱角度對(duì) 切削力的影響 驗(yàn)參數(shù) 本次仿真中，切削參數(shù)為切深 p=角 =7 ，切削速度 和倒棱角度 削過(guò)程的模擬結(jié)果 整個(gè)仿真過(guò)程計(jì)算了 6 個(gè)模型，在不進(jìn)行質(zhì)量放大的情況下平均每個(gè)模型大約需要計(jì)算 10 個(gè)小時(shí)左右，下圖為其中前角為 10 的一個(gè)模型的仿真過(guò)程。 件切削區(qū)域的應(yīng)力分布 對(duì)于切削過(guò)程中工件切削區(qū)域應(yīng)力分布的研究可以使我們知道導(dǎo)致切屑與工件分離的主要原因。而對(duì)不同倒棱角度和進(jìn)給速度的刀具加工過(guò)程的計(jì)算模擬也可以分析這些參數(shù)在加工過(guò)程中對(duì)工件的應(yīng)力分布的影響。下面即本文的工件切削區(qū)域的應(yīng)力（ 算結(jié)果。 首先應(yīng)該知道切削力的來(lái)源主要有兩個(gè)方面，一是切屑形成過(guò)程中彈性變形及塑性變形產(chǎn)生的抗力，二是刀具與切屑及工件表面之間的摩擦阻力，克服這兩方面的力就構(gòu)成了切削合力。它作用于前刀面和后刀面上。通常我們將切削力按照空間直角坐標(biāo)分解為三個(gè)相互垂直的切削 分力，即切削力、軸向力、和背向力。其中切削力切于加工表面，并于基面垂直；軸向力處于基面內(nèi)與進(jìn)給方向相同。 如果這里有圖，且圖大或多，插圖處的該頁(yè)空白不夠排寫(xiě)該圖整體時(shí)，則可將其后文字部分提前，將圖移到次頁(yè)最前面。 (屬于同一小節(jié)內(nèi)容的圖表盡量與對(duì)應(yīng)的文字靠近。 ) 這里的空白就是錯(cuò)的。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 9 (a) (b) (c) 圖 4棱角度 =分別為 5 、 10、 15 時(shí)的應(yīng)力分布情況 當(dāng)一幅圖中有幾個(gè)小圖時(shí)，盡可能將它們放在一頁(yè)上，可以將圖后面的文字 調(diào) 整 到 圖 前面去，另外圖和圖名應(yīng)該放在一頁(yè)上。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 10 削力影響分析 如圖 44以上三組切削狀態(tài)下（倒棱角度分別為 5 、 10、15 ）在剛性平板參考點(diǎn)得到的整體切削力的變化曲線。通過(guò)歷史變量輸出求得他們的主切削力，并進(jìn)行了比較。 具進(jìn)給速度對(duì)切削力的影響 驗(yàn)參數(shù) 本次仿真中，切削參數(shù)為切深 p =角 =7 ，刀具進(jìn)給速度v 和 倒棱角度 見(jiàn)表 4 件切削區(qū)域的應(yīng)力分布 不同切削速度會(huì)對(duì)工件和刀具的應(yīng)力產(chǎn)生不同影響，如圖 4示為刀具進(jìn)給速度分別為 200 、 300 、 400 m/工件切削區(qū)域的應(yīng)力（ 算結(jié)果。 交切削實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)條件 機(jī)床為 有變頻調(diào)速裝置，用轉(zhuǎn)速表進(jìn)行切削速度的檢測(cè)。 切削力的測(cè)量采用瑞士 257B 型壓電式測(cè)力儀如圖 4出的電荷信號(hào)經(jīng)配套的電荷放大器（ 大，并轉(zhuǎn)換為直流電壓信號(hào)，經(jīng)中泰 行 A/D 轉(zhuǎn)換，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)采集，再通過(guò)計(jì)算機(jī)處理、分析，并輸出最終測(cè)量結(jié)果。 件材料 工件材料為 硬鋼，通過(guò)熱處理得到硬度 為 試驗(yàn)用料。軸承鋼 當(dāng)于日本的 4805 ，及美國(guó)的，精煉不銹鋼 9 ， 滾動(dòng)軸承鋼 182542000（高碳鉻軸承鋼）。 具材料 片牌號(hào)采用英國(guó) 司 列 量 80中等粒度，刃口形式如圖 4示 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 11 圖 4同倒棱角度 （ 5， 10， 15） 對(duì)切削力的影響 交高速硬態(tài)切削實(shí)驗(yàn) 片牌號(hào)采用英國(guó) 司 列 量 80中等粒度，實(shí)驗(yàn)所用材料淬硬鋼 碳量 因此采用 具在較小切削深度和進(jìn)給量下進(jìn)行高速精密硬態(tài)切削。 對(duì)于切削過(guò)程中工件切削區(qū)域應(yīng)力分布的研究可以使我們知道導(dǎo)致切屑與工件分離的主要原因。 表 4驗(yàn)用刀具幾何參數(shù) 采用正交高速切削的方法，試件制備如圖所示，薄片厚度為 徑為 130工方式如圖 4示 。 前角 后角 刃傾角 倒棱寬度 倒棱前角 o , () o , s , () , , () 0 5 0 0， 20， 30 圖中坐標(biāo)標(biāo)值線朝里； 圖中所涉及到的單位一律不加圓括號(hào)，用逗號(hào)“，”與量值隔開(kāi)； 標(biāo)值的數(shù)字盡量不超過(guò) 3位數(shù)。其他要求比如圖名格式等 ,見(jiàn) 的設(shè)置 。 這是錯(cuò)的， 圖中字體應(yīng)小于正文字號(hào) 。 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 12 圖 4交高速硬態(tài)切削實(shí)驗(yàn) 具幾何參數(shù)對(duì)高速切削力的影響 采用單因素實(shí)驗(yàn)方法，選擇 具 研究倒棱角度在高速切削狀態(tài)下對(duì)切削力的影響，切削速度 90削寬度為 1倒棱角度對(duì)切削力的影響 2 切削速度對(duì)切削力的影響 章小結(jié) 插圖與其圖題為一個(gè)整體，不得拆開(kāi)排寫(xiě)于兩頁(yè)。 這是錯(cuò)的 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 13 結(jié)論 本文通過(guò)對(duì)切削加工的基本機(jī)理的研究，建立了模擬加工過(guò)程的有限元模型。工件材料的變形看成為各項(xiàng)同性的熱塑性變形，分析過(guò)程中考慮了工件機(jī)械物理性能對(duì)加工的影響。切屑的分離通過(guò)自適應(yīng)網(wǎng)格劃分實(shí)現(xiàn)并對(duì)其加工過(guò)程進(jìn)行了計(jì)算模擬，得到了如下一些結(jié)果： 1對(duì)不同倒棱角度進(jìn)行分析，當(dāng)?shù)估饨嵌仍?5o15o 時(shí)，得出切削力隨倒棱角度增大而增大；對(duì)不同切削速度進(jìn)行分析，當(dāng)切削 速度在200m/00m/，得出切削力隨切削速度增大而減小； 2計(jì)算結(jié)果得到了與實(shí)際相符合的切屑變形的結(jié)果； 3實(shí)驗(yàn)和仿真兩種方式所得到的結(jié)果良好吻合證明了若在參數(shù)設(shè)置合理和主次分清的情況下，用有限元軟件來(lái)準(zhǔn)確地模擬切削過(guò)程是完全可行的， 真正達(dá)到用虛擬仿真來(lái)指導(dǎo)實(shí)踐的目的。 4在有限元建模方面，網(wǎng)格的自適應(yīng)，局部細(xì)分技術(shù)在模擬過(guò)程中發(fā)揮了重要的作用。 在本文結(jié)束之際，總結(jié)自己所做的工作，受時(shí)間和研究水平所限，認(rèn)為在以下幾方面工作還應(yīng)進(jìn)一步深入研究： 1進(jìn)一步對(duì) 行開(kāi)發(fā)與應(yīng) 用，將現(xiàn)有的仿真技術(shù)有針對(duì)地和切削試驗(yàn)進(jìn)行結(jié)合，來(lái)提高結(jié)果的精度。 2拓寬有限元模擬定內(nèi)容，實(shí)現(xiàn)對(duì)工件表面殘余應(yīng)力和刀具磨損的仿真和模擬。 3在現(xiàn)有二維分析的基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)對(duì)三維切削過(guò)程的有限元模擬和仿真。 結(jié)論是整個(gè)論文的總結(jié)，應(yīng)以簡(jiǎn)練的文字說(shuō)明論文所做的工作及得到的主要結(jié)論，一般不超過(guò)兩頁(yè)。 理工類畢業(yè)論文一般為 字左右；有獨(dú)特見(jiàn)解的論文字?jǐn)?shù)不受限制。 將 “ 結(jié)論 ” 2 字 選中 ，然后點(diǎn)擊樣式里的“標(biāo)題” 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 14 參考文獻(xiàn) 1 林來(lái)興 空間控制技術(shù) 宇航出版社 ， 1992： 2542 2 D Q 簡(jiǎn) 單的邏輯學(xué) 趙明燕 譯 山西教育出版社 ，2011： 1217 3 J R D 1994， 5(1) ： 2438 4 文東輝，劉獻(xiàn)禮 ， 李連 等 具硬態(tài)切削加工機(jī)理 ， 機(jī)械技術(shù) ，2001 年 ， 第 18 卷 ， 第 6 期 ： 2438 書(shū)名 一版應(yīng)省略） . 作者 . 出版者， 作者 . 書(shū)名 . 引用部分起止頁(yè) 出版者， 譯者 一 版應(yīng)省略） . 出版年： 文章名 . 學(xué)術(shù)刊物名， 卷，期： 中文 卷 (期 )： 英文 年， 作者 . 引用部分起止頁(yè) 中文作者姓名只列3 人，多于 3 人，則其后加“等”。 論文中引用的文獻(xiàn)應(yīng)以近期 發(fā)表的與論文工作直接有關(guān)的文獻(xiàn)為主。 工程設(shè)計(jì)型論文參考文獻(xiàn)數(shù)量不少于 10 篇，其中外文文獻(xiàn)不少于 2 篇。 實(shí)驗(yàn)研究、理論研究參考文獻(xiàn)數(shù)量不少于 15 篇，其中外文文獻(xiàn)不少于 3 篇。 著作圖書(shū)文獻(xiàn)： 翻譯圖書(shū)文獻(xiàn)： 學(xué)術(shù)刊物文獻(xiàn)： 序號(hào)和詞條間空兩個(gè)字，不加標(biāo)點(diǎn) 引用部分起止頁(yè) 出版年： 將 “ 參考文獻(xiàn) ” 4 字 選中 ，然后點(diǎn)擊樣式里的“標(biāo)題” 中英文格式完全相同，參照下例： 參考文獻(xiàn)中所有的“”為英文全角打出的 ，“ ： ”和“ ， ”為中文形式打出的。 英文文獻(xiàn)表示期的圓括號(hào)是在英文半角下打出的 ,與前面的數(shù)字無(wú)空格， 與后面的“：”空一格。 操作： 英文全角為： 英文半角為： (點(diǎn)擊即可切換 ) 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 15 5 S M K R 990： 825830 6 諶穎 空間最優(yōu)交會(huì)控制理論方法研究 哈爾濱工業(yè)大學(xué)博士論文 ，1992： 813 作者 . 研究生名 . 學(xué)位論文題目 . 答辯年份： 引用部分起止頁(yè) 文章名 . 編者名 . 會(huì)議名稱， 引用部分