龍門10塔吊基礎方案

1、目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、塔吊基礎設計方案3四、塔吊基礎計算3F-05#樓（10#塔吊）基礎計算3五、 附圖六、 巖土工程勘察報告七、 塔吊生產(chǎn)廠家提供資料 一、 工程概況本工程系惠州生活之原旅游發(fā)展有限公司投資興建的“惠州市龍門縣生活之原旅游度假村項目”工程，是集商業(yè)、住宅和度假為一體的大型綜合性工程，位于惠州市龍門縣永漢鎮(zhèn)增龍路旁秧地頭地塊，由本公司總承包興建，項目共分2個施工項目部，本方案為第二項目部承建的項目；第二項目部承建別墅42棟，高層1棟及會所1棟，總建筑面積約為88725，具體情況如下；高層洋房部分（含商業(yè)裙樓）共1棟，地上建筑面積約10800，大地下室（含高、多層

2、、疊拼地下部分），大地下室建筑面積約25000；別墅部分：雙拼別墅：7棟，自編號為B1-01B1-07，地上及地下建筑面積約7649；獨棟別墅：3棟，自編號A1-01A1-03，地上及地下建筑面積約772；疊拼別墅：11棟，自編號D1-01D1-11；地上建筑面積約14610：大聯(lián)排別墅：2棟，自編號C1-09C1-10地上及地下建筑面積約1391；創(chuàng)新聯(lián)排：3棟，自編號C4-01C4-03，地上及地下建筑面積約5917；多層洋房：5棟，自編號E-01E-05，地上建筑面積約20441；會所1棟，建筑面積約2145。10#塔吊安裝在F-05#樓最大安裝高度為100m, 臂長56m；采用京龍塔式

3、起重機（QTZ80(Q5613.6)）,具體安裝位置詳見平面布置圖。二、 編制依據(jù)1、建設單位提供巖土工程勘察報告2、根據(jù)建設方提供的施工圖及施工總平面布置圖3、有關施工規(guī)范及規(guī)程a、地基與基礎工程施工及驗收規(guī)范 GB50202-2002b、建筑機械使用安全技術規(guī)程 JGJ33-20014、 塔式起重機操作使用規(guī)程（JG/T100-1999）5、塔式起重機安裝技術檢驗和驗收規(guī)程6、塔式起重機使用規(guī)程7、塔式起重機保養(yǎng)修理規(guī)程8、塔式起重機安全裝置調(diào)試規(guī)范9、QTZ5613）塔式起重機安裝工藝10、建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ33-2001）11、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）12

4、、塔式起重機安全規(guī)程（GB5144-94）13、塔式起重機技術條件（GB/T9462-94）14、廣東省特種設備安裝維修保養(yǎng)單位資格認可審查標準及審查辦法三、 塔吊基礎設計方案 注：本方案的標高都是以絕對標高（惠州城建高程）計算的 根據(jù)塔吊設置最近距離的超前鉆地質(zhì)勘察資料，擬采用預應力混凝土管樁基礎能滿足要求，塔吊基礎設置在平地下室底板標高，塔吊基礎范圍地下室底板混凝土采用后澆法施工，為確保后澆底板抗?jié)B性能，在沿塔吊基礎的地下室底板四周應按要求設置300mm寬、3mm厚止水鋼板，地質(zhì)勘察報告及基礎設計圖紙詳見附圖。F-05#樓（10#）塔吊基礎設計（1）根據(jù)塔吊廠家提供的技術資料，要求塔吊基礎

5、截面尺寸500050001400mm。本工程的塔吊基礎底標高取-7.15米（絕對高程21.5米）。（2）塔吊基礎參照F-05#樓地質(zhì)報告ZK25鉆孔柱狀圖。依據(jù)ZK25鉆孔柱狀圖，可知ZK25鉆孔孔口在標高為24.41米，24.41米23.41米為素填土（地基承載力特征值60kpa），23.41米21.91米為粉砂（地基承載力特征值90kpa），21.91米10.21米為卵石（地基承載力特征值220kpa），10.21米7.91米為粉質(zhì)粘土（地基承載力特征值240kpa），7.91米7.21米為強風化砂巖（地基承載力特征值500kpa），7.21米5.61米以下為微風化石灰?guī)r（地基承載力特征值

6、3500kpa）；根據(jù)塔吊基礎底標高為21.5米實際情況，并綜合上述鉆孔柱狀圖土層分布情況，因該范圍土層為粉砂，擬采用預應力混凝土管樁基礎，樁長約為18m。（3）樁基要求：根據(jù)工程地質(zhì)勘察資料，本塔吊基礎樁采用管樁為端承摩擦樁，樁端持力層為微風化巖層，樁端持力層端阻力為Qpa=3500kpa,持力層入巖層不小于2米。樁頂標高為21.4米。管樁類型樁 型樁外徑D(mm)壁厚（mm）單樁堅向承載力特征值（KN）PHCAB5001251800四、 塔吊基礎計算F-05#樓（10#塔吊）基礎計算計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構設計規(guī)范GB500

7、10-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ80（京龍建機）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)36塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結(jié)構方鋼管塔身桁架結(jié)構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)49.29起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmi

8、n(m)56最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1056690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)150.9平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東 惠陽基本風壓0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.55塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)z工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.66風壓等效高度變化系數(shù)z1.29風荷載體型系數(shù)s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率

9、00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態(tài)0.81.21.591.951.290.20.77非工作狀態(tài)0.81.21.661.951.290.552.2 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)251+49.29+3.8+19.8+150.9474.79起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)474.79+60534.79水平荷載標準值Fvk(kN)0.770.351.64017.25傾覆力矩標準值Mk(kNm)49.2922+3.811.5-19.86.3-150.911.8+0.9(690+0.517.2540)154.22非工作狀態(tài)豎向荷載標

10、準值Fk(kN)Fk1474.79水平荷載標準值Fvk(kN)2.20.351.64049.28傾覆力矩標準值Mk(kNm)49.2922-19.86.3-150.911.8+0.549.2840164.62 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2474.79569.75起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)569.75+84653.75水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.417.2524.15傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(49.2922+3.811.5-19.86.3-150.911.8)+1.40.9

11、(690+0.517.2540)371.36非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2474.79569.75水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.449.2868.99傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(49.2922-19.86.3-150.911.8)+1.40.549.2840394.66 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.4承臺寬向樁心距ab(m)3.4樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C30.P6承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/

12、m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.425+019)=875kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2875=1050kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.81m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(474.79+875)/4=337.45kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(474.79+875)/4+(164.62+49.281.4)

13、/4.81=386.03kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(474.79+875)/4-(164.62+49.281.4)/4.81=288.86kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(569.75+1050)/4+(394.66+68.991.4)/4.81=507.1kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(569.75+1050)/4-(394.66+68.991.4)/4.81=302.77kN 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混

14、凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)16.8樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)粉砂1.5248000.7-卵石11.720050000.7-粉土2.32610000.7-強風化巖0.716030000.7-中風化巖220080000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.57m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2 Ra=uqsiali

15、+qpaAp =1.57(0.124+11.7200+2.326+0.7160+2200)+80000.2=6148.41kN Qk=337.45kNRa=6148.41kN Qkmax=386.03kN1.2Ra=1.26148.41=7378.09kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=288.86kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=507.1kN 樁身結(jié)構豎向承載力設計值：R

16、=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=288.86kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂部短向配筋HRB400 25150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(507.1+(302.77)4.81/2=1947.07kNm X方向：Mx=Mab/L=1947.073.4/4.81=1376.79kNm Y方向：My=Mal/L=1947.

17、073.4/4.81=1376.79kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=569.75/4 + 394.66/4.81=224.52kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1338)1/4=0.88 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.4-1.6-0.5)/2=0.65m a1l=(al-B-d)/2=(3.4-1.6-0.5)/2=0.65m 剪跨比：b=a1b/h0=650/1338=0.49，取b=0.49； l= a1l/h0=650/1338=0.49，取l=0.49； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.49+1

18、)=1.18 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.49+1)=1.18 hsbftbh0=0.881.181.2710351.34=8799.66kN hslftlh0=0.881.181.2710351.34=8799.66kN V=224.52kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8799.66kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.34=4.28m ab=3.4mB+2h0=4.28m，al=3.4mB+2h0=4.28m 角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1376.79106/(1.0511.9500013382)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.012)0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1376.79106/(0.9941338360)=2877mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.27/360)=max(0.2,0.