內(nèi)支模架計算方案[專業(yè)研究]

1、內(nèi)支模架工程專項施工方案一、編制依據(jù)1、石雪公寓三標段建筑、結構施工圖2、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001）3、混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工扣件式鋼管腳手架技術規(guī)范（JGJ130-2011）5、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（DB33/1035-2006，J10905-2006）6、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）二、工程概況 本項目名稱為石雪公寓三標段(33#、38#、41#、42#、43#樓)，該工程由“嘉興國際商務區(qū)投資建設有限公司”投資建設，“浙江中房建筑設計研究院有限公司”設計，“浙江浙中地質(zhì)工程勘察院”

2、勘察，“紹興市工程建設監(jiān)理有限公司”監(jiān)理，“嘉興市開元建筑工程有限公司”施工。 本工程33#樓為框架剪力墻結構，地下一層車庫層高2.8m，標準層層高2.9m，柱網(wǎng)平面最大尺寸48004200mm，梁截面主要尺寸240470mm，地下自行車庫頂板厚180mm，標準層板厚主要尺寸為150、130、120、110mm；38#、41#樓為框架剪力墻結構，標準層層高2.900m，柱網(wǎng)平面最大尺寸45006300mm，梁截面主要尺寸240470mm，標準層板厚主要尺寸為150、130、120、110mm；42#、43#樓為框架結構，標準層層高2.800m，柱網(wǎng)平面最大尺寸30005300mm，梁截面主要尺

3、寸240450mm，標準層板厚主要尺寸為110mm。三、支模架設計計算1、模板工程材料選用樓板支模架設計時均按普通鋼管腳手架進行設計計算。鋼管483.5扣件十字、一字、旋轉模板18厚九膠合板方木6080mm2、梁模板(扣件鋼管架)計算高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2011)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L。 參數(shù)信息1）模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.47；混凝土板厚度(mm)：110.

4、00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：2.90；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2）荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝

5、土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3）材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：2；5）梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點

6、數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，210mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計

7、算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1）強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33

8、cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (470-110)/(2-1)= 360mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8)(470-110)/(2-1)2 = 2.19105Nmm；面板的最大支座反力為: N=0.5q

9、l=0.5(10.709+2.800)(470-110)/(2-1)/1000=2.432 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.19105 / 3.33104=6.6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.6N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算 = 5ql4/(384EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=q1=10.709N/mm； l-計算跨度: l = (470-110)/(2-1)=360mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；

10、 I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 510.709(470-110)/(2-1)4/(38460003.33105) = 1.171 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(470-110)/(2-1)/250 = 1.44mm；面板的最大撓度計算值 =1.171mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.44mm，滿足要求！梁側模板支撐的計算1）次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.432/0.500= 4.863kN/m本工程中

11、，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.122 kNm，最大支座反力 R= 2.675 kN，最大變形 = 0.091 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.22105/6.40104 = 1.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值

12、 = 1.9 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.091mm小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2）主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.675kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖

13、(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.201 kNm，最大支座反力 R= 1.337 kN，最大變形 = 0.054 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.01105/8.99103 = 22.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =22.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.054 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.054mm小于主楞的最大容許

14、撓度值 =0.375mm，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 12002020/6 = 8.00104mm3； I = 1200202020/12 = 8.00105mm4；1）抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.

15、2(24.00+1.50)0.47+0.501.20=17.978kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.20=6.720kN/m；q=17.978+6.720=24.698kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.6982402=1.78105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.6980.24=2.964kN =Mmax/W=1.78105/8.00104=2.2N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.2 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算

16、根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=14.982kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =240.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =240.00/250 = 0.960mm；面板的最大撓度計算值: = 517.9782404/(38460008.00105)=0.162mm；面板的最大撓度計算值: = 0.162mm小于面板的最大允許撓度值:=0.96mm，滿足要求！梁底支撐的計算本

17、工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1）荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.964/1.2=2.47kN/m2）鋼管的支撐力驗算鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.12.471.22 = 0.356 kNm；最大應力 = M / W = 0.356106/5080

18、= 70 N/mm2；抗彎強度設計值 f =205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值70N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.64.0281.2 = 1.778 kN；鋼管受剪應力計算值 =21.7781000/489.000 = 7.273 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 7.273N/mm2 小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250鋼管最大撓度計算值 = 0.6

19、772.4712004 /(10020600012.19104)=1.381mm；鋼管的最大允許撓度 =1.2001000/250=4.800 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.381mm小于鋼管的最大允許撓度 =4.8 mm，滿足要求！3）支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.964kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.240)/41.200(1.20.11024.000+1.42.000)+1.221.200(0.470-0.110)0.500=1.163kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過

20、連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=4.127 kN；最大彎矩 Mmax=0.743 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.171 mm；最大應力 =0.743106/5080=146.2 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 146.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載

21、力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=4.127 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =4.127kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1252.9=0.434

22、kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(0.60-0.24)/4)1.200.50+(1.20/2+(0.60-0.24)/4)1.200.110(1.50+24.00)=3.284kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.600-0.240)/41.200=4.637kN；N =N1+N2+N3+N4=4.127+0.434+3.284+4.637=12.482kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面

23、面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.731.6,1.6+20.1= 3.197m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果

24、: 立桿的計算長度 lo/i = 3197.04 / 15.8 = 202；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.177；鋼管立桿受壓應力計算值；=12481.952/(0.177489) = 144.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 144.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！3、180(含120、130、150)厚板模板(扣件鋼管架)計算參數(shù)信息1）模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.87；采用

25、的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.75；2）荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3）材料參數(shù)面板采用木面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度

26、(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1）荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.51 = 5 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2）強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q

27、=1.25+1.41= 7.4kN/m最大彎矩M=0.17.43002= 66600 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 66600/54000 = 1.233 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.233 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3）撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5kN/m面板最大撓度計算值= 0.67753004/(100950048.6104)=0.059mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.059

28、 mm小于面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1）荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.50.3 = 1.5 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2）強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.5+1.40.3

29、= 2.22 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.2212 = 0.222 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.222106/64000 = 3.469 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.469 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3）抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.221 = 1.332 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.332103/(2 6080) = 0.416 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/m

30、m2；方木的受剪應力計算值0.416 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2，滿足要求!4）撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.5 kN/m；最大撓度計算值= 0.6771.510004 /(10090002560000)= 0.441 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.441 mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求!板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.22kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN

31、m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.747 kNm ；最大變形 Vmax = 1.91 mm ；最大支座力 Qmax = 8.074 kN ；最大應力 = 747311.2/5080 = 147.109 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 147.109 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.91mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙

32、扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.074 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.87 = 0.371

33、 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1811 = 4.5 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.371 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.645 kN；立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.645 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo

34、/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長

35、度系數(shù)，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10644.62/(0.207489) = 105.16 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 105.16 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！4、110厚板模板(扣件鋼管架)計算參數(shù)信息1）模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1

36、.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.75；2）荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3）材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗

37、剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1)荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.111.2+0.51.2 = 3.9 kN/m；(2)活荷載為施

38、工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2)強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.9+1.41.2= 6.36kN/m最大彎矩M=0.16.363002= 57240 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 57240/64800 = 0.883 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.883 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3)撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.9kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.9

39、3004/(100950058.32104)=0.039 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.039mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1)荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.11+0.50.3 = 0.975 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.

40、3 = 0.3 kN/m；2)強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.975+1.40.3 = 1.59 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.591.22 = 0.229 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.229106/64000 = 3.578 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.578 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13N/mm2,滿足要求!3)抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5

41、91.2 = 1.145 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.145103/(2 6080) = 0.358 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.358 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4)撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.975 kN/m；最大撓度計算值=0.6770.97512004/(10090002560000)=0.594mm；最大允許撓度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值0.594mm小于方木的最大允許撓度4.8m

42、m,滿足要求!板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.908kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.859 kNm ；最大變形 Vmax = 3.47 mm ；最大支座力 Qmax = 8.348 kN ；最大應力 = 858714.47/5080 = 169.038 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 169.038 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足

43、要求!支撐鋼管的最大撓度為3.47mm 小于1200/150與10mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.348 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板

44、支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1252.9 = 0.362 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.111.21.2 = 3.96 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.042 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4

45、NQ = 12.098 kN；立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.098 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=

46、kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.731.6，1.6+20.1=3.197； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=3.197；L0 / i = 3197.04 / 15.8=202 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.177 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=12098.304/(0.177489) = 139.779 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =139

47、.779 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f = 205N/mm2，滿足要求！四、模板支撐架的構造和施工要求1、支模架的材料和人員要求1.1腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。1.2扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定；采用其它材料制作的扣件，應經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標準的規(guī)定后方可使用。1.3腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。

48、1.4搭設支模架的人員應持有登高架作業(yè)特殊工種操作證。2、模板支架的構造要求2.1 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。2.2梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只在一個方向變距、而另一個方向不變。2.3掃地桿：模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.4剪刀撐：模板支架高度超過4米應按下列規(guī)定設置剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設置；支撐架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下

49、每隔2步設置一道水平剪刀撐；框架梁兩側必須設置豎向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設置。3、支撐架搭設的要求3.1嚴格按照本方案設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開設置；3.2確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；3.3確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；五、模板支、拆質(zhì)量安全技術措施1、一般要求1.1模板支架搭設和拆除前，應有項目技術負責人，根據(jù)模板支架專項方案對全體操作人員進行安全技術交底。并做好交底書面記錄。1.2做好事前交底工作，項目技術負責人或安全員應事先對木工班長及全體操作木工、特別是支模

50、架搭設操作工進行書面質(zhì)量、安全技術交底，辦理簽字手續(xù)。1.3固定在模板上的預埋件或預留孔洞應安裝牢固、位置準確。1.4砼澆筑時，應確保模板支架均衡受載。1.5嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋材料不能在支架上方集中堆放。1.6澆筑過程中，木工應派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。1.7模板及其支架的拆除順序應按本方案規(guī)定執(zhí)行。2、模板支設質(zhì)量、安全技術措施2.1安裝模板及其扣件式鋼管支架前，為防止支撐鋼管損壞砼接觸面，應確保下部樓面砼強度1.2N/2并不被損壞，采用墊木或槽鋼保護樓面、地面砼。2.2模板鋪設接縫應嚴密不漏漿；澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板表面不應

51、有積水。2.3模板與砼的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾抹灰的隔離劑。2.4新模板除第一次可免涂隔離劑外，其余每次模板鋪設完成應涂刷水溶性隔離劑，并不得玷污鋼筋。2.5澆筑砼前，模板內(nèi)的雜物必須清理干凈。2.6模板安裝的偏差應符合規(guī)范規(guī)定：軸線位置允許偏差5，底模上表面標高允 許偏差5mm，相鄰兩板表面高低差允許偏差2mm，表面平整度允許偏差5mm。2.7模架搭設應由持有效特殊工種操作證的架子工擔任，無證人員嚴禁上崗搭設。 上崗時帶好安全帽，扣好帽帶，高處搭設時系好安全帶。2.8搭設時的材料必須用垂直運輸設備吊運或傳遞，不得任意拋擲。2.9根據(jù)主體施工冬、春季節(jié)氣溫條件，地下室施工時氣溫較底，應盡量避開冬季 雨雪天氣結冰、霜凍未融時不得上架高處作業(yè)。3、模板拆除質(zhì)量、安全技術措施3.1本工程框架大梁梁底拆模待后張法預應力筋張拉完畢后方可拆除。3.3當砼強度達到拆模強度后，應對已拆除側模及其支承結構進行檢查，確認砼無 影響結構性能的缺陷而結構又有足夠承載能力后，方可拆除承重模板和支架。3.4模板的拆除順序是先非承重模板，后承重模板；先側模后底模以及自上而下的順序，拆除時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3.5預應力筋張拉及拆模應根