三亞市同心家園5期V6標塔吊施工方案

1、三亞市同心家園5期v6標塔吊施工方案編制： 審核： 審批： 編制單位：山河建設集團有限公司編制日期：二一一年二月二十日同心家園五期v6塔吊方案一、工程概況1二、塔吊基本性能1三、塔吊基礎定位及施工1四、場地及機械設備人員等準備2五、塔吊的安裝及調(diào)試2六、塔吊的拆卸3七、附墻裝置的拆裝4八、塔吊的日常維護和操作使用4九、安全措施5十、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正5十一、防碰撞措施6十二、塔吊計算書6一）、t1四樁基礎計算書6二）、t2塔吊四樁基礎計算書11十三、附圖：一）、總平面布置圖17二）、t1塔吊基礎平面定位、基礎大樣18三）、t2塔吊基礎平面定位、基礎大樣20一、 工程概況三亞市同心

2、家園五期v6標工程，工程建設地點：三亞市海螺村；屬于框剪結(jié)構(gòu)；共5棟住宅樓：d1地下室1層、a1、a2、a3、f1含北區(qū)大門。d1棟地下1層，地上25層，建筑高度84.6m，一層層高3.3m，標準層層高3m ，基底面積707.91m2，地上建筑面積16327 m2，地下室建筑面積13497.52 m2；a1、2、3棟17層，一層層高3.3m，標準層層高3m，建筑高度57.9m，每棟基底面積318.04m2，每棟建筑面積5376.35m2；f1棟17層，一層商業(yè)網(wǎng)點層高5m，標準層層高3m，建筑高度59.6m，一層面積626.49m2，建筑面積5663.90m2。共設2臺塔吊，t1設在地下室，附

3、墻d1棟，承擔d1棟、a1棟主體結(jié)構(gòu)施工垂直運輸；t2附墻a3棟，承擔a2、a3、f1主體結(jié)構(gòu)垂直運輸任務，平面定位見附圖。 本工程由三亞城投置業(yè)有限公司投資建設，深圳華納國際建筑設計有限公司設計，海南水文地質(zhì)工程地質(zhì)勘察院地質(zhì)勘察， 君誠監(jiān)理公司監(jiān)理，山河建設集團有限公司組織施工；童華剛擔任項目經(jīng)理。二、 塔吊基本性能 t1塔吊四樁基礎所用塔吊參數(shù)為： 塔吊型號為：qzt80a(5512) 塔吊自重為：550kn 最大起重荷載為：60kn 塔吊額定起重力矩為：800knm 塔吊起升高度為：100m 塔身寬度為：1.60m t2塔吊四樁基礎所用塔吊參數(shù)為： 塔吊型號為：qzt80a(5512)

4、 塔吊自重為：550kn 最大起重荷載為：60kn 塔吊額定起重力矩為：800knm 塔吊起升高度為：70m 塔身寬度為：1.60m三、 塔吊基礎定位及施工1、塔吊基礎定位詳見施工平面圖；2、塔吊基礎施工見“計算書”設計要求?；A施工前應由塔吊拆裝隊技術(shù)負責人進行如下幾方面的技術(shù)交底：混凝土強度等級、鋼筋配置圖、基礎與建筑平面圖、基礎剖面圖、基礎表面平整度要求、預埋螺栓誤差要求等，接底人為工程施工負責人，雙方書面交接?；A施工應由塔機所有部門派專人監(jiān)督整個施工過程，同時做好各個隱蔽驗收紀錄，如釬探紀錄、地基隱蔽工程驗收紀錄等。施工完畢做好砼的養(yǎng)護，砼強度達到要求后方可安裝塔吊；3、頂面用水泥砂

5、漿找平，用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過1/5000；4、機腳螺栓位置、尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過0.5mm，螺紋位須抹上黃油，并注意保護。四、 場地及機械設備人員等準備1、在塔基周圍，清理出場地，場地要求平整，無障礙物；2、留出塔吊進出堆放場地及吊車、汽車進出通道，路基必須壓實、平整；3、塔吊安拆范圍上空所有臨時施工電線必須拆除或改道；4、機械設備準備：汽車吊一臺，電工、鉗工工具，鋼絲繩一套，u型環(huán)若干，水準儀、經(jīng)緯儀各一臺，萬用表和鋼管尺各一只；5、塔吊安拆必須由專業(yè)的安拆人員進行操作。五、 塔吊的安裝及調(diào)試1、安裝要求：軸銷必須插到底，并扣好開口銷?；?/p>

6、腳螺絲及塔身連接螺絲必須擰緊。附墻處電焊必須有專職電焊工焊接。垂直度必須控制在千分之一以內(nèi)。2、塔吊的安裝順序：校驗基礎安裝底架安裝基礎節(jié)安裝三個標準節(jié)安裝預升套架安裝回轉(zhuǎn)機構(gòu)總成安裝塔帽安裝司機室安裝平衡臂吊起12塊平衡重（根據(jù)設計要求）拼裝起重臂吊裝起重臂吊裝余下配重。各道工序嚴格按標準要求施工，上道工序未完嚴禁進行下道工序。3、注意事項：安裝人員必須帶好安全帽；嚴禁酒后上班；非安裝人員不得進入安裝區(qū)域。安裝拆卸時必須注意吊物的重心位置，必須按安裝拆卸順序進行安裝或拆卸，鋼絲繩要栓牢，卸扣要擰緊，作業(yè)工具要抓牢，擺放要平穩(wěn)，防止跌落傷人，吊物上面或下面都不準站人?；靖叨劝惭b完成后，應注意

7、周圍建筑物及高壓線，嚴禁回轉(zhuǎn)或進行吊重作業(yè)，下班后用鋼筋卡牢。4、塔吊的頂升作業(yè)（1）、先將要加的幾個標準節(jié)吊至塔身引入的方向一個個依次排列好，然后將大臂旋轉(zhuǎn)至引進橫梁的正上方，打開回轉(zhuǎn)制動開關，使回轉(zhuǎn)處于制動狀態(tài)。（2）、調(diào)整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以3-5mm為宜，放松電纜的長度，使至略大于總的爬升高度，用吊鉤吊起一個標準節(jié)，放到引進橫梁的小車上，移動小車的位置，使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的鉸點位置上，然后卸下支座與塔身連接的八個高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響爬升。（3）、將頂升橫梁掛在塔身的踏步上，開動液壓系統(tǒng)，活塞桿全部伸出后，稍縮活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，接著縮回全部

8、活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，再次伸出全部活塞桿，此時塔身上方剛好出現(xiàn)能裝一節(jié)標準節(jié)的空間。（4）、拉動引進小車，把標準節(jié)引到塔身的正上方，對準標準節(jié)的螺栓聯(lián)結(jié)孔，縮回活塞桿至上、下標準節(jié)接觸時，用高強度螺栓把上下標準節(jié)聯(lián)結(jié)起來，調(diào)整油缸的伸縮長度，用高強度螺栓將上下支座與塔身聯(lián)結(jié)起來。（5）、以上為一次頂升加節(jié)過程，連續(xù)加節(jié)時，重復以上過程，在安裝完八個標準節(jié)后，這樣塔機才能吊重作業(yè)。5、頂升加節(jié)過程中的注意事項：（1）、自頂升橫梁掛在塔身的踏步上到油缸的活塞桿全部伸出，套架上的爬爪擱在踏步上這段過程中，必須認真觀察套架相對頂升橫梁和塔身的運動情況，有異常情況立即停止頂升。（

9、2）、自準備加節(jié)，拆除下支座與塔身相連的高強度螺栓，至加節(jié)完畢，聯(lián)結(jié)好下支座與塔身之間的高強度螺栓，在這一過程中嚴禁起重臂回轉(zhuǎn)或作業(yè)。（3）、連續(xù)加節(jié)，每加一個標準節(jié)后，用塔吊自身起吊下一個標準節(jié)之前，塔機下支座與塔身之間的高強螺栓應連接上，但可不擰緊。（4）、所加標準節(jié)有踏步的一面必須對準。（5）、塔機加節(jié)完畢，應使套架上所有導輪壓緊塔身主弦桿外表面，并檢查塔身標準節(jié)之間各接頭的高強螺栓擰緊情況。（6）、在進行頂升作業(yè)過程中，必須有專人指揮，專人照管電源，專人操作爬升機構(gòu)，專人緊固螺栓。非有關操作人員，不得登上爬升架的操作平臺，更不能擅自啟動泵閥開關和其他電氣設備。（7）、頂升作業(yè)須在白天進

10、行，若遇特殊情況，需在夜間作業(yè)時，必須有充足的照明設備。（8）、只許在風速低于13m/s時進行頂升作業(yè)，如在頂升過程中突然遇到風力加大，必須停止頂升作業(yè)，緊固各連接螺栓，使上下塔身聯(lián)結(jié)成一體。（9）、頂升前必須放松電纜，使電纜放松長度略大于總的爬升高度并做好電纜的堅固工作。（10）、在頂升過程中，因把回轉(zhuǎn)機構(gòu)緊緊剎住，嚴禁回轉(zhuǎn)及其他作業(yè)。如發(fā)現(xiàn)故障，必須立即停車檢查，未查明原因，未將故障排除，不得進行爬升作業(yè)。 6、調(diào)試標準：必須按塔吊性能表中的重量進行限位及力矩限位，各限位開關調(diào) 好后，必須動作靈敏，試用三次，每次必須合格。聯(lián)結(jié)好接地線，接地線對稱二 點接地，接地電阻不大于4歐姆。六、 塔吊

11、的拆卸1、工地使用完畢后，必須及時通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作業(yè)：（1）、調(diào)整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以3-5mm為宜，移動小車的位置，使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的鉸點位置上，然后卸下支座與塔身連接的八個高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響塔吊的下降作業(yè)。（2）、開動液壓系統(tǒng)，活塞桿全部伸出后，將頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上下支座與塔身脫離，推出標準節(jié)到引進橫梁頂端，接著縮回全部活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞桿，重新使頂升橫梁在塔身的上一級踏步上，縮回全部活塞桿，使上下支座與塔身連接，并插上高強度螺栓。（3）

12、、以上為一次塔身下降過程，連續(xù)下降塔身時，重復以上過程。（4）、拆除時，必須按照先降后拆附墻的原則進行拆除，設專人現(xiàn)場安全監(jiān)護，嚴禁操作場內(nèi)人流通行。3、拆至基本高度時，用汽車吊輔助拆除，必須按拆卸順序進行拆除。4、注意事項同頂升加節(jié)過程。七、 附墻裝置的拆裝 當塔機高度超過獨立高度時，應立即與建筑物進行附著。首先根據(jù)說明書確定附著點高度，下好預埋件。如果首道附著點不在指定位置上，附著點只能降低不能提高；如果附著點離建筑物較遠，應重新設計計算，并經(jīng)審批后方可施工。1、在升塔前，要嚴格執(zhí)行先裝后升的原則，即先安裝附墻裝置，再進行升塔作業(yè)，當自由高度超過規(guī)定高度時，先加裝附墻裝置，然后才能升塔。

13、2、在降塔拆除時，也必須嚴格遵守先降后拆的原則，即當爬升套降到附墻不能再 拆塔身時，不能拆除附墻，嚴禁先拆附墻后再降塔。八、 塔吊的日常維護和操作使用1、維護與保養(yǎng)：（1）、機械的制動器應經(jīng)常進行檢查和調(diào)整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。（2）、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑指標進行添加或更換。（3）、要注意檢查個部鋼絲繩有無斷股和松股現(xiàn)象，如超過有關規(guī)定，必須立即更換。（4）、經(jīng)常檢查各部位的聯(lián)結(jié)情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯(lián)結(jié)螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯(lián)結(jié)銷軸必須帶有開口銷，并需張開。

14、（5）、安裝、拆卸和調(diào)整回轉(zhuǎn)機械時，要注意保證回轉(zhuǎn)機械與行星減速器的中心線與回轉(zhuǎn)大齒圈的中心線平行，回轉(zhuǎn)小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。（6）、在運輸中盡量設法防止構(gòu)件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養(yǎng)；經(jīng)常檢查節(jié)構(gòu)聯(lián)結(jié)螺栓，焊縫以及構(gòu)件是否損壞、變形和松動。2、塔吊的操作使用（1）、塔頂?shù)牟僮魅藛T必須經(jīng)過訓練，持證上崗，了解機械的構(gòu)造和使用方法，必須熟知機械的保養(yǎng)和安全操作規(guī)程，非安裝維護人員未經(jīng)許可不得攀爬塔機。（2）、塔機的正常工作氣溫為-2040度，風速低于20m/s。（3）、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現(xiàn)場應備有充足的照明設備。（4）、在司機室內(nèi)禁止

15、存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品冬季用電爐取暖時更要注意防火，原則上不許使用。（5）、塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。（6）、司機操作必須嚴格按“十不吊”規(guī)則執(zhí)行。 （7）、塔上與地面用對講機聯(lián)系。九、 安全措施1、按建設部塔式起重機拆裝許可證要求，配備相關人員，明確分工，責任到人。2、上崗前必須對上崗人員進行安全教育，必須帶好安全帽，嚴禁酒后上班。3、塔機的安拆工作時，風速超過13m/s和雨雪天，應嚴禁操作。4、操作人員應佩戴必要的安全裝置，保證安全生產(chǎn)。5、嚴禁高空作業(yè)人員向下拋扔物體。6、未經(jīng)驗收合格，塔吊司機

16、不準上臺操作，工地現(xiàn)場不得隨意自升塔吊、拆除塔吊及其他附屬設備。7、嚴禁違章指揮，塔吊司機必須堅持十個不準吊。8、夜間施工必須有足夠的照明，如不能滿足要求，司機有權(quán)停止操作。9、拆裝塔機的整個過程，必須嚴格按操作規(guī)程和施工方案進行，嚴禁違規(guī)操作。 10、多塔作業(yè)時，要制定可靠的防碰撞措施。十、 塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。2、當塔機出現(xiàn)沉降，垂直度偏差超過規(guī)定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節(jié)與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔

17、身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調(diào)節(jié)附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。十一、 防碰撞措施 1、安裝根據(jù)塔式起重機安全規(guī)程10.5的規(guī)定“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機臂架端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2米的距離；處于高位起重機的最低位置的部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位的起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2米?！卑惭b在垂直距離上滿足規(guī)程要求。2、操作 （1）當兩臺塔吊吊臂或吊物相互靠近時，司機要相互鳴笛示警，以提醒對方注意。 （2）夜間作業(yè)時，應該有足夠亮度的照明。 （3）司機在操作時必須專心操作，

18、作業(yè)中不得離開司機室，起重機運轉(zhuǎn)時，司機不得離開操作位置。 （4）司機要嚴格遵守換班制度，不得疲勞作業(yè)，連續(xù)作業(yè)不許超過8小時。 （5）司機室的玻璃應平整、清潔，不得影響司機的視線。 （6）在作業(yè)過程中，必須聽從指揮人員指揮，嚴禁無指揮操作，更不允許不服從指揮信號，擅自操作。 （7）回轉(zhuǎn)作業(yè)速度要慢，不得快速回轉(zhuǎn)。 （8）以上大風嚴禁作業(yè)。 （9）操作后，吊臂應轉(zhuǎn)到順風方向，并放松回轉(zhuǎn)制動器，并且將吊鉤起升到最高 點，吊鉤上嚴禁吊掛重物。十二、 塔吊計算書 一）、t1四樁基礎計算書(一) 塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：qzt80a(5512)， 塔吊起升高度h：100.000m，塔身寬度b：1.

19、60m， 基礎埋深d：0.000m，自重f1：550kn， 基礎承臺厚度hc：1.400m，最大起重荷載f2：60kn， 基礎承臺寬度bc：5.000m，樁選用：phc-ab500-125（同工程樁）樁間距a：4m， 承臺箍筋間距s：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.25m。 (二) 塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）f1=550.00kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2(f1+f2)=732.00kn， 風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：mkmax2181.65knm；(三) 承臺彎

20、矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（jgj94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。ni=(f+g)/nmxyi/yi2myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，f=732.00kn； g樁基承臺的自重：g=1.2(25bcbchc)=1.2(255.005.001.40)=1050.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設計值，取3054.31knm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/20.5=2.83m； ni單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值，

21、最大壓力：nmax=(732.00+1050.00)/4+3054.312.83/(22.832)=985.43kn。最小壓力：nmin=(732.00+1050.00)/4-3054.312.83/(22.832)=-94.43kn。需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（jgj94-94）的第5.6.1條。 mx = niyi my = nixi其中 mx,my計算截面處xy方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=1.18m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，ni1=ni-g/n=722.93kn；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：m

22、x=my=2722.931.18=1698.89knm。(四) 承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = m/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 as = m/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2； ho承臺的計算高度：hc-50.00=1350.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00n/mm2；經(jīng)過計算得：s=1698.891

23、06/(1.0016.705000.001350.002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.994； asx =asy =1698.89106/(0.9941350.00300.00)=4218.46mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。配筋值：hrb335鋼筋，22150雙層雙向。(五) 承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0vfcb0h0其中，0建筑樁基重要

24、性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(4000.00-1650.00)/2=1175.00mm；當 3時,取=3，得=0.87； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.10； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70n/mm2；則，1.00985.43=985.431kn0.1016.7050001350/1000=11272.5kn；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！(六) 樁豎向極限

25、承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： r = sqsk/s+pqpk/p qsk = uqsikli qpk = qpkap其中 r復合樁基的豎向承載力設計值； qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值； qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)； s, p分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； ap樁端面積,ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下

26、表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標準值(kpa) 土端阻力標準值(kpa) 抗拔系數(shù) 土名稱 1 1.00 24.00 0.00 0.50 淤泥 2 39.00 96.00 2000.00 0.70 粉土或砂土 3 5.00 127.00 9500.00 0.70 密實粉土 由于樁的入土深度為45.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: r=1.571(1.0024.001.00+39.0096.001.00+5.00127.001.00)/1.65+1.069500.000.283/1.65=5.92103knn=985.431kn；phc-ab500-125單樁豎向承載力設

27、計值為2200knn=985.43kn上式計算的r的值大于最大壓力985.43kn,所以滿足要求!(七) 樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：uk=iqsikuili其中：uk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.5=1.571m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：uk=iqsikuili=4833.81kn；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：ugk=（uliqsikl

28、i）/3= 18463.80knul 樁群外圍周長，ul = 4（4+0.5)=18.00m；樁基抗拔承載力公式：0n ugk/2+ggp0n uuk/2+gp其中 n - 樁基上拔力設計值，nk=94.43kn； ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數(shù)，ggp =4556.25kn； gp - 基樁自重設計值，gp =165.67kn；ugk/2+ggp=18463.8/2+4556.25=13788.15kn 1.094.431knuuk/2+gp=4833.812/2+165.67=2582.58kn 1.094.431kn樁抗拔滿足要求。(八) 樁配筋計算1、樁構(gòu)造

29、配筋計算as=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 n fyas式中：n軸向拉力設計值，n=94430.83n； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=360.00n/mm2； as縱向普通鋼筋的全部截面積。as=n/fy=94430.83/360.00=262.31mm2建議配筋值：rrb400鋼筋，1710。實際配筋值1334.5 mm2。依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(jgj94-94)，箍筋采用682

30、00-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂3-5d范圍內(nèi)箍筋應適當加密；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m左右設一道12-18焊接加勁箍筋。樁錨入承臺30倍主筋直徑，伸入樁身長度不小于10倍樁身直徑，且不小于承臺下軟弱土層層底深度。 二）、t2塔吊四樁基礎計算書(一) 塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：qzt80a(5512)， 塔吊起升高度h：70.000m，塔身寬度b：1.60m， 基礎埋深d：0.000m，自重f1：550kn， 基礎承臺厚度hc：1.400m，最大起重荷載f2：60kn， 基礎承臺寬度bc：5.000m，樁選用：phc-ab500-125（同工程

31、樁）樁間距a：4m， 承臺箍筋間距s：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.25m。 (二) 塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）f1=550.00kn， 塔吊最大起重荷載f2=60.00kn， 作用于樁基承臺頂面的豎向力f=1.2(f1+f2)=732.00kn， 風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：mkmax2169.65knm；(三) 承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（jgj94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。ni=(f+g)/nmxyi/yi2

32、myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； f作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，f=732.00kn； g樁基承臺的自重：g=1.2(25bcbchc)=1.2(255.005.001.40)=1050.00kn； mx,my承臺底面的彎矩設計值，取3037.51knm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/20.5=2.83m； ni單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：nmax=(732.00+1050.00)/4+3037.512.83/(22.832)=982.46kn。最小壓力：nmin=(732.00+1050.00)/4-3037.512.8

33、3/(22.832)=-91.46kn。需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（jgj94-94）的第5.6.1條。 mx = niyi my = nixi其中 mx,my計算截面處xy方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=1.18m； ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，ni1=ni-g/n=719.96kn；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：mx=my=2719.961.18=1691.91knm。(四) 承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = m/(1fcbh02)

34、= 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 as = m/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2； ho承臺的計算高度：hc-50.00=1350.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00n/mm2；經(jīng)過計算得：s=1691.91106/(1.0016.705000.001350.002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.994； asx =asy =1691.91

35、106/(0.9941350.00300.00)=4201.04mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。配筋值：hrb335鋼筋，22150雙層雙向。(五) 承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(4000.00-1650.00

36、)/2=1175.00mm；當 3時,取=3，得=0.87； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.10； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70n/mm2；則，1.00982.46=982.461kn0.1016.7050001350/1000=11272.5kn；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！(六) 樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： r = sqsk/s+pqpk/p qsk = uqsikli qpk = qpkap其中 r復合樁基的豎向承載力設計值； qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值； qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)； s, p分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； ap樁端面積,ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標準值(kpa) 土端阻力標準值(kpa) 抗拔系數(shù) 土名稱 1 7.00 24.00 0.00 0.50 淤泥 2 10.00 96.00 1270