杭師大塔吊基礎施工方案

1、 塔吊基礎施工方案 一、 工程概況 杭州師范大學倉前校區(qū)一期體育場工程位于倉前高教園區(qū)，位于花港路以西，南臨科創(chuàng)研發(fā)綜合體，西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發(fā)集團有限公司，監(jiān)理單位為浙江天成管理有限公司， 本工程勘察單位為浙江省工程勘察院。工程工期350天。 體育場主要有看臺和運動場組成，體育場看臺規(guī)劃建筑地上13層，擬采用框架結構；運動場設地下室一層，為地下車庫，擬采用框架剪力墻結構。設計擬采用樁基礎，其中基坑部分主要采用靜壓樁。 塔吊基礎類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入4臺（浙建機）QTZ80塔吊，安裝

2、位置為地下車庫3臺，看臺1臺。安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖。 二、編制依據 本計算書主要依據施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制： 1、塔式起重機設計規(guī)范（GB/T13752-1992） 2、地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002） 3、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001） 4、建筑安全檢查標準（JGJ59-99） 5、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002） 6、建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008） 7、浙江省建設工程標準 DB /T1053-2008等編制 8、本工程地質勘測報告 9、產品使用說明書 10、建設工程安全生產管理條例（國務院令第393號） 11、特種設

3、備安全監(jiān)察條例（國務院第373號令） 、浙江省起重機械安全監(jiān)督管理規(guī)定1213、浙江省建筑施工特種工作業(yè)人員管理辦法等 三、地質地貌情況 場地地貌屬湖沼積平原，地形開闊平坦。地面標高一般3.005.50m左右，周邊路網密布，交通發(fā)達。 現(xiàn)場地多為荒地、魚塘和灌、雜木叢等。場地內原有零星民居已全部折除，地形受人類改造，如早期房屋拆建、魚塘開挖影響，微地貌有一定起伏。 1-2層 素填土 灰色、灰黃色，松散，稍濕。以粉質粘土為主，表層夾較多植物根系，偶見礫石。該層主要分布于場地南側。 1-3層 塘泥 黑灰色，流塑，巖性主要為淤泥和泥炭質土，夾雜有大量的有機質、腐植物，略具腥臭味。該層主要分布在魚塘底

4、部。 2層 粉質粘土 黃灰色，軟可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等，局部夾粉土。該層大部分區(qū)域分布，在魚塘等地段缺失。 3層 淤泥質粉質粘土 灰色，流塑，厚層狀，上部含較多有機質斑，自上而下漸少，底部局部為軟塑粉質粘土。無搖振反應，有光澤，干強度和韌性高。該層性質差，具高壓縮性，全場分布，厚度變化大，最大層厚達12.50m。 4-1層 粉質粘土 綠黃灰黃色，硬可塑，厚層狀，含較多褐黃色鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。 4-2層 粉質粘土夾粉土 褐黃色，軟可塑，薄層狀，夾較多粉土薄層，單層厚0.10.3cm，粘塑性較差，下

5、部粉土含量較少，局部見貝殼富集，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層土質不均勻，局部缺失。 5層 粉質粘土 灰色深灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點。局部為淤泥質粉質粘土，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。 6-1層 粉質粘土 黃灰色為主，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑，局部夾粉土團塊或泥質結核，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。 6-1層 粉質粘土 淺灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點和貝殼碎屑，局部夾灰色大量腐植物殘骸，土質不均勻，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。 6-2層 粉質粘土 黃灰色蘭灰色，硬可塑，厚

6、層狀，含少量鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。 7-1層 粉質粘土 灰色，軟可塑，厚層狀，局部含較多粉細砂和少量有機質、腐植物。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層僅個別點缺失。 7-2層 粉砂 灰色，稍-中密，飽和，厚層狀，含較多粘性土，占10%20%，分選性一般，局部為中細砂。該層局部缺失。 8層 圓礫 灰色，灰黃色，稍-中密，粒徑大小一般為0.23.0cm，個別達到8cm，分選性和膠結程度一般，圓礫含量占50%60%，局部達到80%，其顆粒往下漸變粗，下部夾雜較多卵石，次圓狀、亞圓狀，巖性成份以凝灰?guī)r和砂巖為主，多呈中風化。粒間夾較多砂土，局部夾

7、較多粘性土，土質不均勻，本層上部23m局部以礫砂為主，性質相對下部較差，顆粒自上而下漸變大，該層全場分布。 8層 粉質粘土 綠灰黃綠色，軟可塑，厚層狀，局部為硬塑，刀切面見褐黃色條紋。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部以中細砂為主，呈含粘性土細砂狀。該層以透鏡體形式分布于8層中，局部地段缺失。 2、水文地質概況 孔隙潛水主要賦存于場區(qū)表部填土層和淺部第四系粘性土層內，地下水分布連續(xù)，其富水性和透水性具有各向異性，均一性差，水量小，透水性弱?？紫稘撍艽髿饨邓Q向入滲補給及地表水體下滲補給為主，逕流緩慢，以蒸發(fā)方式排泄和向附近河塘側向逕流排泄為主，與地表水體具一定的水力聯(lián)系。孔隙承

8、壓水主要分布于下部7-2層粉砂和8層圓礫中，其上覆粘性土層構成了其承壓水含水層頂板。承壓含水層組屬于上更新統(tǒng)東苕溪古河道，分布較廣泛而連續(xù)。根據區(qū)域資料顯示該層滲透性較好，含水量一般。 四、塔機受力狀況 m) Mk(KNm) M2(KNm) M1(KNFh(KN) Fv(KN) 工作情況 71 1668 0 0 449 非工作270 509 31 工作 875 1039 說明： 1、上面圖和表所示為：獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎上，塔身未采用附著裝置，塔機工作情況以及非工作情況受到暴風突襲時，基礎受到的荷載值。（風荷載按GB/T13752取值）； 2、Fv為基礎所受到的垂直荷載，

9、Fh為基礎所受到的水平荷載，M1、M2為基礎所受到的傾翻力矩，Mk為扭矩。 3、所列荷載均為混凝土基礎上平面內的荷載，不含基礎自重在內。 五、塔吊基礎的計算書 1:根據現(xiàn)場實際情況，本工程1#塔機（安裝位置地庫東北側，安裝高度40.5米）、2#塔機（安裝位置地庫東南側，安裝高度40.5米）、3#塔機（安裝位置地庫西南側，安裝高度40.5米）三臺都是安裝在地下室基礎底板下，4#塔機（安裝位置看臺東北角，安裝高度40.5米）、塔機是安裝在獨立基礎上部，四臺塔機型號都是QTZ80。 (一) 1#塔吊計算書 1、1#塔吊的基本參數信息 塔吊型號 QTZ80 塔吊獨立起升高度H 40.5m 1.650m

10、 塔身寬度B 基礎埋深D 1.6m 1.250m 自重FHc 449kN 基礎承臺厚度 15.000m 60kN F最大起重荷載基礎承臺寬度Bc 20.600m 樁直徑HPB235 樁鋼筋級別 C60 樁混凝土等級3.8m a 樁間距 0.49m 承臺混凝土的保護層厚度 30mm 空心樁的空心直徑20 配筋鋼筋規(guī)格承臺混凝土等級 C35 、塔吊計算狀態(tài)參數2 ； 風荷載高度變化系數：1.31地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； ；c：250mm主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度 非工作狀態(tài)：2 ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓；0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P

11、：71kN； 塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態(tài)： 2， ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN； 塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F=449.00kN； 1塔吊最大起重荷載F=60.00kN； 2作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F+F=509.00kN； 21k荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算： M1668kNm； kmax4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 預制樁 預制樁 1）. 樁頂豎向力的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第

12、5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。 22； yx/Myx)/4)/n=(FN+GMjxkjykikkiki其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)=509.00kN； kk G樁基承臺的自重標準值：G=25BcBcHc=255.005.00kk ；1.25=781.25kN M,M承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； ykxk0.5=2.69m； XY方向距離（3.8/2）單樁相對承臺中心軸的 x,yii N單樁樁頂豎向力標準值； ik經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 2)=632.60kN。 2.69/(22.69最大壓力：N=

13、(509.00+781.25)/4+1668kmax2)=12.52kN。 2.69/(22.69最小壓力：N=(509.00+781.25)/4-1668kmin無需驗算抗拔承載力。 樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(F+G)/4=322.56KN kk2）. 承臺彎矩的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 M = Ny iix M = Nx iyi其中 M,M計算截面處XY方向的彎矩設計值； yx x,y單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； ii N扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，N=1.2i1i1(N-G/4)=524.75kN

14、； kkmax經過計算得到彎矩設計值：M=M=2524.751.10=1154.44kNm。 yx5、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 2) fbh = M/(0cs11/2 2) = 1-(1-s = 1-/2 s A = M/(hf) yss0式中，系數，當混凝土強度不超過C50時，取為1.0,當混凝土強度等級為C801l時，取為0.94,期間按線性內插法得1.00； 12；16.70N/mm混凝土抗壓強度設計值查表得 fc h承臺的計算高度：H-50.00=1200.00mm； co2； =210.00N/mm f鋼筋受

15、拉強度設計值，fyy62)=0.01；1200.0010 /(1.0016.705000.00=1154.44經過計算得：s0.5=0.01； =1-(1-20.01) =1-0.01/2=0.995； s62 。210.00)=4605.81mm1200.00 =A A/(0.99510 =1154.44sysx由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為: 2。0.2%=12500.00mm 1250.005000.00根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一 6、承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面

16、公式： Vfbh 0hst0其中，b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； 00 計算截面的剪跨比，=a/h，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； 受剪切承載力截面高度影響系數，當h800mm時，取h=800mm，h000hs1/4=0.904； =2000mm，其間按內插法取值，=(800/1200)2000mm時，取hhs0 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1； 0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN； 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！ 7、樁豎向極限承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術

17、規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條： 樁的軸向壓力設計值中最大值N=632.6kN； k單樁豎向承載力特征值公式： Ra=uql+qA psikpki u樁身的周長 q第i層巖土的樁側阻力特征值 sik l第i層巖土的厚度 i q樁端端阻力特征值 pk- A樁底端橫截面面積 p各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK21 土側阻力特土端阻力特抗拔系數 土厚度 (m) 土名稱 序號(kPa) 征值(kPa) 征值淤泥質粘土0.70 0.00 9.27 3 7.00 粉質粘土夾0.70 4-2 1.0 25.00 700 粉土 1 粉質粘土0.75 700 28.0

18、0 2.8 6-1 2 粉質粘土22.00 550 0.75 3.9 6-1 3 30.00 0.75 3.03 1400.00 6-2 粉質粘土 米。20.00m,所以樁端進入持力層3.03樁的入土深度定為 ；0.094=781.561N單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884371.05+1400Ra=781.561N Nk=322.56KN , 781.561=937.873kN； =632.60kNN1.2Ra=1.2kmax 樁基豎向承載力滿足要求！ 8、附圖 塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。綜上所述，1# 塔吊計算書)、2#(二 塔吊的基本參數信息、2#1塔吊型號 QTZ80 塔

19、吊獨立起升高度H 40.5m 1.650m D 1.6m 基礎埋深塔身寬度B 1.250m 基礎承臺厚度F自重 Hc 449kN 15.000m 最大起重荷載基礎承臺寬度Bc F60kN 20.600m 樁直徑HPB235 樁鋼筋級別C60 樁間距a 3.8m 樁混凝土等級30mm 0.49m 承臺混凝土的保護層厚度空心樁的空心直徑 C35 配筋鋼筋規(guī)格 20 承臺混凝土等級 、塔吊計算狀態(tài)參數2；1.31 類城市郊區(qū)； 地面粗糙類別：B風荷載高度變化系數：主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm； 非工作狀態(tài)： 2； ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0額定起重力

20、矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN； 塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態(tài)： 2， ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN； 塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F=449.00kN； 1塔吊最大起重荷載F=60.00kN； 2作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F+F=509.00kN； 21k荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算： M1668kNm； kmax4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 預制樁 預制樁 1）. 樁頂豎向力的計算 依據建

21、筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。 22； yxyM/+GN=(F)/4)/nMxjjiikkkxkiyk其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)=509.00kN； kk G樁基承臺的自重標準值：G5.005.00Hc=25BcBc=25kk1.25=781.25kN； M,M承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； ykxk0.5=2.69m； XY方向距離（3.8/2） x,y單樁相對承臺中心軸的ii N單樁樁頂豎向力標準值； ik經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 2)=632.60kN。

22、 2.69/(22.69N最大壓力：=(509.00+781.25)/4+1668kmax2)=12.52kN。 2.69/(22.69最小壓力：N=(509.00+781.25)/4-1668kmin無需驗算抗拔承載力。 樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(F+G)/4=322.56KN kk2）. 承臺彎矩的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 M = Ny ixi M = Nx iyi其中 M,M計算截面處XY方向的彎矩設計值； yx x,y單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； ii N扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，N=1.2i

23、1i1(N-G/4)=524.75kN； kkmax經過計算得到彎矩設計值：M=M=2524.751.10=1154.44kNm。 yx5、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 2) fbh = M/( 0s1c1/2 ) = 1-(1-2 s = 1-/2 s A = M/(hf) ys0s式中，系數，當混凝土強度不超過C50時，取為1.0,當混凝土強度等級為C801l時，取為0.94,期間按線性內插法得1.00； 12； 16.70N/mm f混凝土抗壓強度設計值查表得c h承臺的計算高度：H-50.00=1200.00mm；

24、 co2；=210.00N/mmf f鋼筋受拉強度設計值，yy62)=0.01；1200.00 =1154.44經過計算得：1016.70/(1.005000.00s0.5=0.01；-(1-20.01) =1 ； =1-0.01/2=0.995s62。210.00)=4605.81mm 1200.00 A =A =1154.4410/(0.995sysx由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為: 2。0.2%=12500.00mm 1250.005000.00根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一 6、承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第

25、5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vfbh 0hst0其中，b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； 00 計算截面的剪跨比，=a/h，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； 受剪切承載力截面高度影響系數，當h800mm時，取h=800mm，h000hs1/4=0.904； =2000mm，其間按內插法取值，=(800/1200)2000mm時，取hhs0 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1； 0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN； 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！ 7、樁豎向

26、極限承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條： 樁的軸向壓力設計值中最大值N=632.6kN； k單樁豎向承載力特征值公式： Ra=uql+qA pisikpk u樁身的周長 q第i層巖土的樁側阻力特征值 sik l第i層巖土的厚度 i q樁端端阻力特征值 pk- A樁底端橫截面面積 p各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK42 序號 塔吊型號 土厚度(m) 土側阻力特征值(kPa) QTZ80 土端阻力特(kPa) 征值塔吊獨立起升高度抗拔系數H 40.5m 土名稱3 B 塔身寬度塔吊型號 B 塔身寬度7.09 7.00 1.

27、6m QTZ80 1.6m 0.00 D 基礎埋深塔吊獨立起升高度D 基礎埋深0.70 1.650m H 40.5m 3.250m 淤泥質粘土6-1 F自重 1F自重 15.8 28.00 449kN 449kN 700 基礎承臺厚度基礎承臺厚度0.75 1.250m Hc 1.250m Hc 粉質粘土1 0.8 22.00 550 6-10.75 粉質粘土2 粉質粘土30.00 0.75 1400.00 6-2 3 6.31 由于樁的入土深度為20m,所以樁端進入持力層1.85m。 單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884316.35+14000.094=920.86N； Nk=322.56

28、KN Ra=920.86N N =632.60kN1.2Ra=1.2920.86=1105.032kN； kmax樁基豎向承載力滿足要求！ 8：附圖 綜上所述，2#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。 (三) 3#塔吊計算書 1、3#塔吊的基本參數信息 5.000m Bc 60kN 基礎承臺寬度最大起重荷載F20.600m 樁鋼筋級別 樁直徑HPB235 C60 樁混凝土等級3.8m 樁間距a 0.49m 承臺混凝土的保護層厚度 30mm 空心樁的空心直徑 承臺混凝土等級 C35 20 配筋鋼筋規(guī)格2、塔吊計算狀態(tài)參數 地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； 風荷載高度變化系數：1.31； 主弦桿材料：角

29、鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm； 非工作狀態(tài)： 2； ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN； 塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態(tài)： 2，0.45 kN/m 基本風壓：所處城市：浙江杭州市，0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN； 塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F=449.00kN； 1塔吊最大起重荷載F=60.00kN； 2作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F+F=509.00kN； 21k荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎

30、矩計算： M1668kNm； kmax4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 預制樁 預制樁 1）. 樁頂豎向力的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。 22； /Myyx/xM)/4)/n+G=(FNjxkjiikikkyk ；n=4單樁個數， n其中 F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)=509.00kN； kk G樁基承臺的自重標準值：G=25BcBcHc=255.005.00kk1.25=781.25kN； M,M承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； ykxk0.5=2.69m； XY方向距離（3.8

31、/2） x,y單樁相對承臺中心軸的ii N單樁樁頂豎向力標準值； ik經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 2)=632.60kN。 2.69/(22.69最大壓力：N=(509.00+781.25)/4+1668kmax2)=12.52kN。2.692.69/(2 最小壓力：N=(509.00+781.25)/4-1668kmin無需驗算抗拔承載力。 樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(F+G)/4=322.56KN kk2）. 承臺彎矩的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 M = Ny ixi M = Nx iiy其中 M,M計算截面處XY方向的彎矩設計值； yx

32、x,y單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； ii N扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，N=1.2i1i1(N-G/4)=524.75kN； kkmax經過計算得到彎矩設計值：M=M=2524.751.10=1154.44kNm。 yx5、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 2) bh = M/(f 0c1s1/2 ) = 1-(1-2 s = 1-/2 s A = M/(hf) yss0式中，系數，當混凝土強度不超過C50時，取為1.0,當混凝土強度等級為C801l時，取為0.94,期間按線性內插法得

33、1.00； 12； 混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm fc h承臺的計算高度：H-50.00=1200.00mm； co2； f=210.00N/mm鋼筋受拉強度設計值， fyy62 ；)=0.011200.00經過計算得：5000.0016.70/(1.0010=1154.44s0.5=0.01； =1-(1-20.01) =1-0.01/2=0.995； s62。210.00)=4605.81mm 1200.00 =A =1154.4410/(0.995 Asysx由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為: 2。 1250.000.2%=12500.00mm5000.0

34、0根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一 6、承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vfbh 0hst0其中，b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； 00 計算截面的剪跨比，=a/h，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； 受剪切承載力截面高度影響系數，當h800mm時，取h=800mm，h0hs001/4=0.904； ，其間按內插法取值，=(800/1200)2000mm時，取h=2000mmhs0 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1； 0.90411.57500

35、01200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN； 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！ 7、樁豎向極限承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條： 樁的軸向壓力設計值中最大值N=632.6kN； k單樁豎向承載力特征值公式： Ra=uql+qA pipksik u樁身的周長 q第i層巖土的樁側阻力特征值 sik l第i層巖土的厚度 i q樁端端阻力特征值 pk- A樁底端橫截面面積 p各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK40 土側阻力特土端阻力特 土名稱 (m) 序號土厚度抗拔系數(kPa) 征值(

36、kPa) 征值9.56 7.00 0.00 0.70 淤泥質粘土 3 粉質粘土4.8 0.75 28.00 700 1 6-1 粉質粘土1.3 550 0.75 22.00 6-12 粉質粘土4.34 1400.00 0.75 3 6-2 30.00 樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層4.34米。 單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884360.12+14000.094=810.07N； Nk=322.56KN Ra=810.07N N =632.60kN1.2Ra=1.2810.07=972.084kN； , kmax樁基豎向承載力滿足要求！ 8、附圖 綜上所述，3#塔機樁基設

37、計滿足塔機安裝使用要求。 (四) 4#塔吊計算書 1、4#塔吊的基本參數信息 5.000m Bc 60kN 基礎承臺寬度最大起重荷載F20.600m 樁鋼筋級別 樁直徑HPB235 C60 樁混凝土等級3.8m 樁間距a 0.49m 承臺混凝土的保護層厚度 30mm 空心樁的空心直徑 承臺混凝土等級 C35 20 配筋鋼筋規(guī)格2、塔吊計算狀態(tài)參數 地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； 風荷載高度變化系數：1.31； 主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm； 非工作狀態(tài)： 2； ：0.45 kN/m所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN

38、； 塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態(tài)： 2，0.45 kN/m 基本風壓：所處城市：浙江杭州市，0額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN； 塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F=449.00kN； 1塔吊最大起重荷載F=60.00kN； 2作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F+F=509.00kN； 21k荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算： M1668kNm； kmax4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 預制樁 預制樁 1）. 樁頂豎向力的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.1.1條

39、，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。 22； /Myyx/xM)/4)/n+G=(FNjxkjiikikkyk ；n=4單樁個數， n其中 F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)=509.00kN； kk G樁基承臺的自重標準值：G=25BcBcHc=255.005.00kk1.25=781.25kN； M,M承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； ykxk0.5=2.69m； XY方向距離（3.8/2） x,y單樁相對承臺中心軸的ii N單樁樁頂豎向力標準值； ik經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 2)=632.60kN。 2.69/(22.69最大壓力：N=(509.

40、00+781.25)/4+1668kmax2)=12.52kN。2.692.69/(2 最小壓力：N=(509.00+781.25)/4-1668kmin無需驗算抗拔承載力。 樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(F+G)/4=322.56KN kk2）. 承臺彎矩的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 M = Ny ixi M = Nx iiy其中 M,M計算截面處XY方向的彎矩設計值； yx x,y單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； ii N扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，N=1.2i1i1(N-G/4)=524.75kN； kkm

41、ax經過計算得到彎矩設計值：M=M=2524.751.10=1154.44kNm。 yx5、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 2) bh = M/(f 0c1s1/2 ) = 1-(1-2 s = 1-/2 s A = M/(hf) yss0式中，系數，當混凝土強度不超過C50時，取為1.0,當混凝土強度等級為C801l時，取為0.94,期間按線性內插法得1.00； 12； 混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm fc h承臺的計算高度：H-50.00=1200.00mm； co2； f=210.00N/mm鋼筋受拉強度

42、設計值， fyy62 ；)=0.011200.00經過計算得：5000.0016.70/(1.0010=1154.44s0.5=0.01； =1-(1-20.01) =1-0.01/2=0.995； s62。210.00)=4605.81mm 1200.00 A =A =1154.4410/(0.995sysx由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為: 2。 1250.000.2%=12500.00mm5000.00根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一 6、承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vfbh 0hst0其中，b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； 00 計算截面的剪跨比，=a/h，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； 受剪切承載力截面高度影響系數，當h800mm時，取h=800mm，h00hs01/4=0.904