結(jié)構(gòu)實(shí)體混凝土強(qiáng)度檢測

1、結(jié)構(gòu)實(shí)體混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)構(gòu)實(shí)體混凝土強(qiáng)度檢測 福建省建筑科學(xué)研究院 陳松 主要內(nèi)容 前言-混凝土無損檢測技術(shù) 第一部分 回彈法檢測混凝土強(qiáng)度 第二部分 鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度 前言-混凝土無損檢測技術(shù) 混凝土無損檢測技術(shù)是以電子學(xué)、物理學(xué)、 計算機(jī)技術(shù)為基礎(chǔ)的測試儀器，直接在材 料試體或結(jié)構(gòu)物上，非破損地測量與材料 物理、力學(xué)、結(jié)構(gòu)質(zhì)量有關(guān)的物理量，藉 材料學(xué)、應(yīng)用力學(xué)、數(shù)理統(tǒng)計和信息分析 處理等方法，確定和評價材料和結(jié)構(gòu)的彈 性、強(qiáng)度、均勻性與密實(shí)度等的一種新興 的測試方法。 結(jié)構(gòu)混凝土無損檢測技術(shù)工程應(yīng)用，主要 有結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度、缺陷和損傷的診斷 測試，而鋼筋的位置、直徑和保護(hù)層厚度， 以

2、及鋼結(jié)構(gòu)焊縫質(zhì)量檢測也得到比較廣泛 的應(yīng)用，隨著新技術(shù)的開發(fā)，結(jié)構(gòu)水滲漏、 氣密性和保溫性能、鋼筋腐蝕程度的檢測 也日益得到重視。 無損檢測技術(shù)的應(yīng)用，已遍及建筑、交通、 水利、電力、地礦、鐵道等系統(tǒng)的建設(shè)工 程質(zhì)量檢測與評估，正如國際上權(quán)威人士 早就預(yù)言的“混凝土工程應(yīng)用無損檢測技術(shù) 程度，是標(biāo)志著一個國家對結(jié)構(gòu)工程驗(yàn)收 和質(zhì)量檢測技術(shù)的高低”，正說明了發(fā)展無 損檢測技術(shù)的必要性和實(shí)際意義。 無損檢測技術(shù)的特點(diǎn) 無損于材料、結(jié)構(gòu)的組織和使用性能； 可以直接在試體或結(jié)構(gòu)上，對質(zhì)量或強(qiáng)度進(jìn)行 重復(fù)、全面的檢測，彌補(bǔ)了因各種因素影響造成 材料試件與結(jié)構(gòu)物質(zhì)量差別的缺點(diǎn)； 選用不同的方法，檢測和判別

3、結(jié)構(gòu)表層和內(nèi)部 的質(zhì)量或損傷，操作簡便、迅速； 隨著信息處理技術(shù)的發(fā)展，有利于實(shí)現(xiàn)在線檢 測和生產(chǎn)自動化。 結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度非破損檢測 非破損檢測混凝土強(qiáng)度的方法，是以檢測 的物理量與混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度之間的相關(guān)性 為基本依據(jù)，按相關(guān)的數(shù)學(xué)關(guān)系式推定結(jié) 構(gòu)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度或現(xiàn)場強(qiáng)度。目前， 我國已制訂的技術(shù)規(guī)程有回彈法、超聲回 彈綜合法、鉆芯法和拔出法，上述技術(shù)已 得到了推廣使用。 第一部分 回彈法檢測混凝土強(qiáng)度 回彈法的發(fā)展歷程 回彈法的基本原理 回彈儀的類型、構(gòu)造及工作原理 回彈儀的操作、保養(yǎng)及檢定 檢測技術(shù)及數(shù)據(jù)處理 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土強(qiáng)度的計算 回彈法檢測混凝土強(qiáng)度的影響因素 新版回彈法標(biāo)準(zhǔn)簡

4、介 回彈法的發(fā)展歷程 1945年瑞士施米特(E.Schmidt)發(fā)明了回彈儀 我國自50 年代中期開始采用回彈法測定現(xiàn)場混 凝土抗壓強(qiáng)度 ，1966年3月出版了混凝土強(qiáng) 度的回彈儀檢測技術(shù)一書 。 1985年頒布了回彈法評定混凝土抗壓強(qiáng)度技 術(shù)規(guī)程(JGJ23-85)，1992年修訂為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)： 回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 (JGJ/T23-92) ，現(xiàn)行版本號為JGJ/T23-2011。 回彈法的基本原理 回彈法是用一彈簧驅(qū)動的重錘，通過彈擊 桿（傳力桿），彈擊混凝土表面，并測出 重錘被反彈回來的距離，以回彈值（反彈 距離與彈簧初始長度之比）作為與強(qiáng)度相 關(guān)的指標(biāo)，來推定混凝土強(qiáng)度的一

5、種方法。 由于測量在混凝土表面進(jìn)行，所以應(yīng)屬于 一種表面硬度法，是基于混凝土表面硬度 和強(qiáng)度之間存在相關(guān)性而建立的一種檢測 方法 。 回彈法的原理示意圖 x l 混凝土受沖擊后產(chǎn)生瞬時彈性變形，其恢 復(fù)力使重錘彈回，當(dāng)重錘被彈回到x位置 時所具有的勢能ex為： 2 2 1 lEe s 當(dāng)重錘被拉到?jīng)_擊前的起始狀態(tài)時，若 重錘的質(zhì)量等于，則這時重錘所具有 的勢能e為： 2 2 1 xEe sx 所以重錘在彈擊過程中，所消耗的能量 e為： )(1 22 2 22 l x e xElE e ss l令 R=x/l ，在回彈儀中，l為定值，所以R 與x成正比，稱為回彈值。將R代入上式 得： EeEeR

6、 x /1 從上式中可知，回彈值R等于重錘沖擊混 凝土表面后剩余的勢能與原有勢能之比 的平方根。簡而言之，回彈值R是重錘沖 擊過程中能量損失的反映。 能量主要損失在以下三個方面： 混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收 的能量； 混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動所消耗的能 量； 回彈儀各機(jī)構(gòu)之間的摩擦所消耗的能 量。 在具體的檢測中，上述兩項(xiàng)應(yīng)盡可 能使其固定于某一統(tǒng)一的條件，例如， 試體應(yīng)有足夠的厚度，或?qū)^薄的試體 予以加固，以減少振動；回彈儀應(yīng)進(jìn)行 統(tǒng)一的計量率定，使沖擊能量與儀器內(nèi) 摩擦損耗盡量保持統(tǒng)一等。因此，第一 項(xiàng)是主要的。 根據(jù)以上分析可以認(rèn)為，回彈值通過重 錘在彈擊混凝土的前后能 量變化，既

7、反 映了混凝土的彈性性能，也反映了混凝 土的塑性性能。 回彈儀的類型、構(gòu)造及工作原理 類型名 稱 沖擊能量 主要用途 小型 L型0.735J 小型構(gòu)件及剛度稍差的混 凝土或膠凝制品 、燒結(jié) 材料和陶瓷 中型 N型2.207J 普通混凝土構(gòu)件 高強(qiáng)4.5J或5.5J 或9.8J 強(qiáng)度等級6090MPa的普 通混凝土 擺式P型0.883J 輕質(zhì)建筑材料、砂漿、飾 面等、低強(qiáng)膠凝制品 大型 M型29.40J 大型實(shí)心塊體、機(jī)場跑道 及公路面的混凝土 目前普遍應(yīng)用 于混凝土強(qiáng)度 檢測的中型回 彈儀是一種指 針直讀的直射 錘擊式儀器， 其構(gòu)造如圖所 示。 儀器工作時，隨著對回彈儀施壓，彈擊 桿徐徐向機(jī)殼

8、內(nèi)推進(jìn)，彈擊拉簧被拉伸， 使聯(lián)接彈擊拉簧的彈擊錘獲得恒定的沖 擊的能量e，當(dāng)儀器水平狀態(tài)工作時，其 沖擊能量e可由下式計算： JlEe s 207. 21000/75785. 0 2 1 2 1 22 回彈儀工作狀態(tài) 彈擊錘脫鉤后的狀態(tài) 61.5mm 彈擊錘脫鉤前的狀態(tài) 75mm 2、影響回彈儀檢測性能的主要因素 機(jī)芯主要零件的裝配尺寸 機(jī)芯主要裝配尺寸是指：彈擊拉簧的工作長度 L0，彈擊錘的沖擊長度Lp以及彈擊錘的起跳位 置。 彈擊拉簧的工作長度L0 拉簧座后端沿口至彈擊錘掛簧孔邊緣大面間的 距離。 L061.5mm，回彈值偏高；L075mm，回彈值略偏低；Lp75mm， 回彈值略偏高；但對

9、鋼砧率定值的影 響不大 。 彈擊錘的起跳位置 彈擊錘的起跳位置通過回彈儀檢定器檢查，其 起跳位置與脫鉤點(diǎn)密切相關(guān)，即起跳點(diǎn)應(yīng)位于 刻度尺上的“0”處，此時彈擊錘的脫鉤點(diǎn)應(yīng)位 于刻度尺上的“100”處。彈擊錘起跳位置的變 化，是由于拉簧的拉伸長度或彈擊錘的沖擊長 度的變化所引起的。試驗(yàn)表明，當(dāng)回彈值較低 的時候，對起跳點(diǎn)的變化不敏感，而當(dāng)回彈值 較高時，則對起跳點(diǎn)的變化比較敏感。 起跳點(diǎn)的變化對鋼砧率定值的影響比較大。 機(jī)芯三個裝配尺寸對回彈值變化的定性關(guān)系 儀器 狀態(tài) 機(jī)芯裝配尺寸儀器工作時的狀態(tài) 回彈 值變 化 L0Lp脫鉤點(diǎn) 彈擊 拉簧 LLp起跳點(diǎn) 標(biāo)準(zhǔn)61.575 “100 ” 自由7

10、575“0”標(biāo)準(zhǔn) L0 75 75“0” 偏低 61.5沖壓75偏高 Lp61.5 75 “100 ” 沖拉 75 “0”偏高 75沖壓75“0”偏低 脫鉤 位置 61.575 “100 ” 沖拉75 75 “100 ” 沖壓75“0”偏高 主要零件的參數(shù) 拉簧剛度 根據(jù)沖擊能量為2.207J的要求，拉簧剛 度應(yīng)為785.0N/m。試驗(yàn)表明，隨著拉簧 剛度的增加，其混凝土上的回彈值降低， 原因在于拉簧剛度增加后，彈擊錘的沖 擊能量也增大，作用于混凝土表面后使 得混凝土塑性變形的能量增加，反而導(dǎo) 致混凝土回彈值下降。但對鋼砧的率定 值影響較小。 彈擊桿前端的球面半徑 彈擊桿前端的球面半徑標(biāo)準(zhǔn)值r

11、=25mm。隨著r 的增大，在混凝土表面的回彈值相應(yīng)增加，并 且對于表面硬度較高的混凝土影響更大。這是 因?yàn)椋?dāng)彈擊桿前端球面半徑越大，則彈擊桿 的彈擊端面越平，其作用于混凝土的單位面積 越大，從而使得沖擊能量作用于混凝土表面時 混凝土產(chǎn)生的塑性變形越小而彈性變形越大， 回彈值因此增大。 由于回彈儀彈擊在鋼砧上產(chǎn)生的主要是彈性變 形，因此彈擊桿前端球面半徑的變化對鋼砧率 定值的影響較小。 指針長度和摩擦力 指針上示值刻線應(yīng)位于指針塊的正中， 示值刻線至指針片端部的水平投影距離 應(yīng)為20mm。 指針摩擦力是指在機(jī)殼刻度槽中指針塊 在指針導(dǎo)桿上推動時的摩擦力f，要求 f=0.5N0.8N。如果指針

12、摩擦力過小， 回彈時指針出現(xiàn)滑動，使回彈值偏高； 如果摩擦力過大，影響彈擊錘的回彈， 使回彈值偏小。 影響彈擊錘起跳位置的有關(guān)零件 緩沖壓簧。緩沖壓簧位于彈擊桿和中心導(dǎo)桿之 間，可通過它來調(diào)節(jié)彈擊錘的沖擊長度。同時， 由于緩沖壓簧的存在，使得彈擊拉簧在拉長時， 緩沖壓簧受到壓力，會被壓縮。為了保證彈擊 錘的沖擊長度等于75mm，必須保證緩沖壓簧 的壓縮長度。緩沖壓簧的壓縮長度主要取決于： 緩沖壓簧的剛度、復(fù)位壓簧的剛度、彈擊拉簧 的剛度以及脫鉤時掛鉤與彈擊錘掛鉤處的摩擦 力。 彈擊錘脫鉤時，掛鉤尾部與導(dǎo)向法蘭上平面之 間孔隙的大小也影響彈擊錘的起跳點(diǎn)。應(yīng)使脫 鉤尾部與法蘭上表面的孔隙最小且保持

13、一致。 機(jī)芯裝配質(zhì)量 調(diào)零螺釘 調(diào)節(jié)尾蓋上的調(diào)零螺釘，使得彈擊錘脫鉤的瞬 間，指針塊位于刻度尺上的“100”處。該調(diào)零 螺釘一旦調(diào)整好后，應(yīng)緊固，不得松動。 固定彈擊拉簧 彈擊拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定 于彈擊錘上，拉簧座、拉簧和彈擊錘形成一個 整體稱之為“三連件”。三連件安裝于中心導(dǎo) 桿后不得有歪斜偏心現(xiàn)象，否則會影響儀器的 性能。 機(jī)芯同軸度 機(jī)芯同軸度是指彈擊桿和彈擊錘與中心 導(dǎo)桿工作時，是否在同一軸線上。機(jī)芯 同軸度好的儀器，彈擊錘與彈擊桿的沖 擊面碰撞時，聲音清脆，在鋼砧上能測 得較高而穩(wěn)定的回彈值。反之則聲音沉 悶，率定值不穩(wěn)定且較低。 3、鋼砧率定的作用 規(guī)范規(guī)定的率定

14、方法是，率定時，鋼砧應(yīng)穩(wěn)固 地平放在剛度大的物體上。測定回彈值時，取 連續(xù)向下彈擊三次的穩(wěn)定回彈平均值。率定試 驗(yàn)應(yīng)分四個方向進(jìn)行，每個方向彈擊前彈擊桿 旋轉(zhuǎn)90，每個方向的回彈平均值應(yīng)為802。 率定用鋼砧每2年送檢。 如前所述，影響儀器測試性能的主要因素，有 些對鋼砧率定值卻無顯著影響。因此，僅以鋼 砧率定值作為檢驗(yàn)儀器合格與否是錯誤的。 鋼砧率定的作用 當(dāng)儀器處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)時，檢驗(yàn)儀器的沖擊能 量是否等于或接近于2.207J，此時鋼砧上的率 定值應(yīng)為802； 能較靈活地反映出彈擊桿、中心導(dǎo)桿和彈擊 錘的加工精度以及工作時三者是否在同一軸線 上。 轉(zhuǎn)動呈標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)回彈儀的彈擊桿在中心導(dǎo)桿 的位

15、置，可檢驗(yàn)儀器本身測試的穩(wěn)定性。當(dāng)各 個方向在鋼砧上的率定值均為802時，即表 示儀器的測試性能是穩(wěn)定的。 在儀器其它條件符合要求的情況下， 用來檢驗(yàn)儀器經(jīng)過使用后內(nèi)部零部件有 無損壞或出現(xiàn)某些障礙(包括傳動部位及 沖擊面有無污物等)，出現(xiàn)上述情況時率 定值偏低且穩(wěn)定性差。 因此，只有在儀器三個裝配尺寸和主要 零部件質(zhì)量檢定合格的前提下，鋼砧率 定值才能作為檢定儀器是否合格的一項(xiàng) 標(biāo)準(zhǔn)。 只要率定值不在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，就應(yīng)該進(jìn) 行保養(yǎng)或檢修、檢定。 各種回彈儀 自動記錄回彈儀 浙江舟山博遠(yuǎn) 回彈儀的操作、保養(yǎng)及檢定 操作： 將彈擊桿頂住混凝土的表面，輕壓儀器， 松開按鈕，彈擊桿徐徐伸出。使儀器垂直

16、對 混凝土表面緩慢均勻施壓，待彈擊錘脫鉤沖 擊彈擊桿后即回彈，帶動指針向后移動并停 留在某一位置上，即為回彈值。繼續(xù)頂住混 凝土表面并在讀取和記錄回彈值后，逐漸對 儀器減壓，使彈擊桿自儀器內(nèi)伸出，重復(fù)進(jìn) 行上述操作，即可測得被測構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的回 彈值。操作中注意儀器的軸線應(yīng)始終垂直于 構(gòu)件混凝土的表面。 保養(yǎng) 儀器使用完畢后，要及時清除伸出儀器外殼 的彈擊桿、刻度尺表面及外殼上的污垢和塵土， 當(dāng)測試次數(shù)較多、對測試值有懷疑時，應(yīng)將儀 器拆卸，并用清洗劑清洗機(jī)芯的主要零件及其 內(nèi)孔，然后在中心導(dǎo)桿上抹一層薄薄的鐘表油， 其他零部件不得抹油。要注意檢查尾蓋的調(diào)零 螺絲有無松動，彈擊拉簧前端是否鉤入拉

17、簧座 的原孔位內(nèi)，否則應(yīng)送檢定單位檢定。 對于數(shù)字式回彈儀，還要按產(chǎn)品要求的維護(hù)程 序進(jìn)行維護(hù)。 常規(guī)保養(yǎng)的意義 按照要求進(jìn)行常規(guī)保養(yǎng)，能有效降低儀器的損耗，延 長儀器使用壽命，及時發(fā)現(xiàn)儀器故障，保證儀器性能 穩(wěn)定可靠，最終確保檢測數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可靠。 清除儀器內(nèi)部的灰塵、污垢，減輕使用過程中機(jī)械 部件的磨損； 在拆洗儀器的過程中，便于及時發(fā)現(xiàn)儀器零部件是 否偏離正常狀態(tài)，以便及時采取措施，避免造成儀器 帶病工作； 檢查指針摩擦力、在中心導(dǎo)桿抹油等操作，保證了 儀器在檢定有效期內(nèi)正常使用過程中，其內(nèi)部的摩阻 力處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)； 鋼砧率定值是儀器在檢定有效期內(nèi)處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的 證據(jù)。 檢定 根據(jù)計量認(rèn)證的

18、規(guī)定，即使是新的有 出廠合格證的儀器，也需送檢定單位檢 定。此外，當(dāng)儀器超過檢定有效期限； 儀器遭受撞擊、損害；經(jīng)保養(yǎng)后在鋼砧 上率定值不合格；數(shù)字式回彈儀數(shù)字顯 示的回彈值與指針直讀示值相差大于1等 情況皆應(yīng)送檢定單位按國家計量檢定規(guī) 程回彈儀JJG817進(jìn)行檢定。 檢定合格的儀器應(yīng)符合下列標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài) 水平彈擊時，彈擊錘脫鉤的瞬間，儀器的標(biāo)稱動能 應(yīng)為2.207J，此時在鋼砧上的率定值應(yīng)為802； 彈擊拉簧的工作長度應(yīng)為61.5mm，彈擊錘的沖擊長 度（拉簧的拉伸長度）應(yīng)為75mm，彈擊錘在刻度尺 上的“100”處脫鉤，此時彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間， 彈擊拉簧應(yīng)處于自由狀態(tài)。彈擊錘起跳點(diǎn)應(yīng)在相

19、應(yīng)于 刻尺上推算的“0”處； 指針塊上的指示線至指針片端部的水平距離為 20mm，指針塊在指針軸全長上的摩擦力為0.50.8N； 彈擊桿前端的曲率半徑為25mm，后端的沖擊面為 平面； 操作輕便、脫鉤靈活。 數(shù)字式回彈儀數(shù)字顯示的回彈值與指針直讀示值相 差不大于1。 檢測技術(shù)及數(shù)據(jù)處理 檢測準(zhǔn)備 凡需要回彈法檢測的混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu) 件，往往是缺乏同條件試塊或標(biāo)準(zhǔn)試塊 數(shù)量不足；試塊的質(zhì)量缺乏代表性；試 塊的試壓結(jié)果不符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、 規(guī)程所規(guī)定的要求，并對該結(jié)果持有懷 疑。所以檢測前應(yīng)全面的、正確的了解 被測結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的情況。 檢測前，一般需要了解工程名稱、設(shè)計、施工 和建設(shè)單位名稱；結(jié)構(gòu)或

20、構(gòu)件名稱、外形尺寸、 數(shù)量及混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級；水泥品種、安定 性、標(biāo)號、廠名；砂、石種類、粒徑；外加劑 或摻合料品種、摻量；施工時材料計量情況等， 模板、澆筑及養(yǎng)護(hù)情況等，成型日期；配筋及 預(yù)應(yīng)力情況；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件所處環(huán)境條件及存在 的問題。其中以了解水泥的安定性合格與否最 為重要，若水泥的安定性不合格，則不能采用 回彈法檢測。 回彈法檢測中為什么要了解水泥安定性？ 水泥漿硬化后體積變化的均勻性稱為水泥體 積安定性，即在水泥加水以后，逐漸水化硬 化，水泥硬化漿體能保持一定形狀、不開裂、 不變形、不潰散的性質(zhì)。如果水泥的安定性 不合格，會造成混凝土硬化以后，內(nèi)部的游 離氧化鈣、氧化鎂、三氧化硫等

21、二次水化、 體積膨脹，造成混凝土開裂，強(qiáng)度下降，危 害結(jié)構(gòu)安全。但水泥安定性對混凝土的早期 強(qiáng)度影響不顯著，并且無法通過回彈法檢測 出來。為了結(jié)構(gòu)安全，在進(jìn)行回彈法檢測時， 宜了解水泥的安定性。 例題 1、處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的回彈儀中，下列哪個參數(shù) 的值為61.5mm( B ) A、回彈儀的長度 B、彈擊拉簧的工作長度 C、彈擊錘的沖擊長度 D、彈擊拉簧的長度 2、以下的零配件在回彈儀的“機(jī)芯”上( A、 D、E ) A、彈擊拉簧 B、復(fù)位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈擊桿 例題 3、以下的零配件不在回彈儀的“機(jī)芯”上(B、 C) A、彈擊拉簧 B、復(fù)位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈

22、擊桿 4、回彈儀機(jī)芯主要零件的裝配尺寸是( A、B、 C ) A、彈擊錘的沖擊長度 B、彈擊錘的起 跳位置 C、彈擊拉簧的工作長度 D、彈擊拉簧的 剛度 例題 5、鋼砧率定值偏低，原因可能有(A、B、D ) A、彈擊桿沖擊面有污物 B、指針滑塊摩擦力太大 C、L0略小于61.5mm D、尾蓋調(diào)零螺釘伸出長度 太長 6、回彈測試時，彈擊錘脫鉤、回彈以后，立即按下按 鈕鎖住機(jī)芯，則回彈儀處于(C、E)狀態(tài)。 A、彈擊桿伸長，指針指示出回彈值 B、彈擊桿縮進(jìn)機(jī)殼，彈擊拉簧被拉長 C、彈擊桿縮進(jìn)機(jī)殼，導(dǎo)向法蘭被鎖定 D、彈擊錘被鎖定，指針指示出回彈值 E、彈擊拉簧、彈擊錘處于自由狀態(tài)，復(fù)位壓簧被壓縮

23、例題 7、儀器不用時，應(yīng)(C、D) A、將彈擊桿伸出機(jī)殼，按下按鈕鎖住機(jī)芯 B、將彈擊桿壓入機(jī)殼，立即按下按鈕鎖住機(jī)芯 C、將彈擊桿壓入機(jī)殼，經(jīng)彈擊后按下按鈕鎖住機(jī)芯 D、將儀器裝入儀器箱，平放在干燥陰涼處。 8、下列因素中(A、C、D)會造成構(gòu)件混凝土的回彈值 偏低 A、指針摩擦力為1.0N B、脫鉤點(diǎn)大于“100” C、彈擊拉簧剛度較大 D、彈擊桿前端球面半徑小 于25mm 例題 9、回彈儀各零部件的質(zhì)量、狀態(tài)中，下列因 素對儀器鋼砧率定值沒有顯著影響(ABD) A、彈擊拉簧工作長度 B、彈擊拉簧剛度 C、尾蓋調(diào)零螺釘?shù)拈L度 D、彈擊桿前端 球面半徑 10、回彈儀的“三連件”包括(A、C

24、) A、彈擊拉簧 B、緩沖壓簧 C、彈擊錘 D、彈擊桿 單個構(gòu)件檢測和批量檢測 單個構(gòu)件檢測主要用于對混凝土強(qiáng)度質(zhì)量有懷疑的獨(dú) 立結(jié)構(gòu)（如現(xiàn)澆整體的殼體、煙囪、水塔、隧道、連 續(xù)墻等）、單獨(dú)構(gòu)件（如結(jié)構(gòu)物中的柱、梁、屋架、 板、基礎(chǔ)等）和有明顯質(zhì)量問題的某些結(jié)構(gòu)或構(gòu)件。 批量檢測主要用于在相同的生產(chǎn)工藝條件下，強(qiáng)度等 級相同、原材料和配合比基本一致且齡期相近的一批 同類構(gòu)件。應(yīng)隨機(jī)抽取不少于構(gòu)件總數(shù)的30%且不宜 少于10件。當(dāng)檢驗(yàn)批構(gòu)件數(shù)量大于30個時，抽樣構(gòu)件 數(shù)量可適當(dāng)調(diào)整，并不得少于國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定 的最少抽樣數(shù)量。 具體的抽樣方法，一般由建設(shè)單位、施工單位、監(jiān)督 單位、檢測單位等

25、各有關(guān)部門共同商定。 建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) GB/T50344-2004相關(guān)規(guī)定 表表3.3.13 建筑結(jié)構(gòu)抽樣檢測的最小樣本容量建筑結(jié)構(gòu)抽樣檢測的最小樣本容量 檢測批 的容量 檢測類別和樣本最小容量 檢測批 的容量 檢測類別和樣本最小容量 ABCABC 2-8 9-15 16-25 26-50 51-90 91-150 151-280 281-500 2 2 3 5 5 8 13 20 2 3 5 8 13 20 32 50 3 5 8 13 20 32 50 80 501-1200 1201-3200 3201-10000 10001-35000 35001-150000 150001-5

26、00000 500000 - 32 50 80 125 200 315 500 - 80 125 200 315 500 800 1250 - 125 200 315 500 800 1250 2000 - 注：檢測類別A適用于一般施工質(zhì)量的檢測，檢測類別B適用于結(jié)構(gòu)質(zhì)量或性 能的檢測，檢測類別C適用于結(jié)構(gòu)質(zhì)量或性能的嚴(yán)格檢測或復(fù)檢。 對于計量抽樣檢測批來說，表3.3.13的限制值可 以是構(gòu)件也可以是取得測試數(shù)據(jù)代表值的測區(qū)。 例如對于混凝土構(gòu)件強(qiáng)度檢測來說，可以以構(gòu) 件總數(shù)作為檢測批的容量，抽檢構(gòu)件的數(shù)量滿 足表3.3.13中最小樣本容量的要求；在每個構(gòu)件 上布置若干個測區(qū)，取得測區(qū)測試數(shù)據(jù)

27、的代表 值。用所有測區(qū)測試數(shù)據(jù)代表值構(gòu)成數(shù)據(jù)樣本， 按本標(biāo)準(zhǔn)第3.3.15條和第3.3.16條的規(guī)定確定推 定區(qū)間。例如，砌筑塊材強(qiáng)度的檢測，可以以 墻體的數(shù)量作為檢測批的容量，抽樣墻體數(shù)量 滿足表3.3.13中樣本最小容量的要求，在每道抽 檢墻體上進(jìn)行若干塊砌筑塊材強(qiáng)度的檢測，取 每個塊材的測試數(shù)據(jù)作為代表值，形成數(shù)據(jù)樣 本，確定推定區(qū)間；也可以以砌筑塊材總數(shù)作 為檢測批的容量，使抽樣檢測塊材的總數(shù)滿足 表3.3.13樣本最小容量的要求。 (3.3.19)檢測批的標(biāo)準(zhǔn)差為未知時，計量抽樣 檢測批均值（0.5分位值）的推定區(qū)間上限值 和下限值可按下式計算。 1 = m + ks 2 = m k

28、s 式中 1均值（0.5分位值）推定區(qū)間的上限 值； 2均值（0.5分位值）推定區(qū)間的下限值； m 樣本均值； s 樣本標(biāo)準(zhǔn)差； k 推定系數(shù)，取值見表3.3.19。 (3.3.20)檢測批的標(biāo)準(zhǔn)差為未知時，計量抽樣 檢測批具有95%保證率的標(biāo)準(zhǔn)值(0.05分位值)x k的推定區(qū)間上限值和下限值可按下式計算。 x k，1 = m - k1 s x k，2 = m - k2 s 式中：x k，1 標(biāo)準(zhǔn)值（0.05分位值）推定區(qū)間 的上限值； x k，2 標(biāo)準(zhǔn)值（0.05分位值）推定區(qū)間的 下限值； m 樣本均值； s 樣本標(biāo)準(zhǔn)差； k1和k2 推定系數(shù)，取值見表3.3.19。 (3.3.21)計

29、量抽樣檢測批的判定，當(dāng)設(shè)計 要求相應(yīng)數(shù)值小于或等于推定上限值時， 可判定為符合設(shè)計要求；當(dāng)設(shè)計要求相 應(yīng)數(shù)值大于推定上限值時，可判定為低 于設(shè)計要求。 檢測方法 在構(gòu)件上選擇及布置測區(qū)。 所謂“測區(qū)”系指每一試樣的測試 區(qū)域。每一測區(qū)相當(dāng)于該試樣同條件 混凝土的一個試塊。 每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)應(yīng)符合下列規(guī)定 1 對于一般構(gòu)件，測區(qū)數(shù)不宜少于10個，對某 一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸不大于 0.3m的構(gòu)件,或當(dāng)受檢構(gòu)件數(shù)量大于30個且不 需提供單個構(gòu)件推定強(qiáng)度時，其測區(qū)數(shù)量可適 當(dāng)減少,但不應(yīng)少于5個； 2 相鄰兩測區(qū)的間距不應(yīng)大于2m,測區(qū)離構(gòu)件 端部或施工縫邊緣的距離不宜大于0.5m

30、,且不 宜小于0.2m； 3 測區(qū)宜選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝 土澆筑側(cè)面。當(dāng)不能滿足這一要求時,也可選在 使回彈儀處于非水平方向的混凝土澆筑表面或 底面； 4 測區(qū)宜選在構(gòu)件的兩個對稱可測面上，也可 選在一個可測面上，且應(yīng)均勻分布。在構(gòu)件的 重要部位及薄弱部位必須布置測區(qū)，并應(yīng)避開 預(yù)埋件； 5 測區(qū)的面積不宜大于0.04m； 6 檢測面應(yīng)為混凝土原漿面,并應(yīng)清潔、平整， 不應(yīng)有疏松層、浮漿、油垢、涂層和蜂窩、麻 面； 7 對彈擊時產(chǎn)生顫動的薄壁、小型構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行 固定。 測區(qū)應(yīng)標(biāo)有清晰的編號，并宜在記錄紙上繪制 測區(qū)布置示意圖、描述外觀質(zhì)量情況。 按上述方法選取試樣和布置測區(qū)后，先測量

31、回 彈值。測試時回彈儀應(yīng)始終與測面相垂直，并 不得打在氣孔和外露石子上。 每一測區(qū)應(yīng)讀取16個回彈值，每一測點(diǎn)的回彈 值讀數(shù)精確至1。測點(diǎn)宜在測區(qū)范圍內(nèi)均勻分 布，相鄰兩測點(diǎn)的凈距不宜小于20mm，測點(diǎn) 距構(gòu)件邊緣與外露鋼筋、鐵件的間距不宜小于 30mm；同一測點(diǎn)只允許彈擊一次。 檢測時，回彈儀的軸線應(yīng)始終垂直于結(jié)構(gòu)或構(gòu) 件的混凝土檢測面，緩慢施壓，準(zhǔn)確讀數(shù)，快 速復(fù)位。 例題 帶牛腿的預(yù)制構(gòu)件 碳化深度值測量 回彈值測量完畢后，應(yīng)在有代表性的位置上測量碳化深 度值，測點(diǎn)數(shù)不應(yīng)少于構(gòu)件測區(qū)數(shù)的30%，取其平均值 為該構(gòu)件每測區(qū)的碳化深度值。當(dāng)碳化深度值極差大于 2.0mm時,應(yīng)在每一測區(qū)測量碳

32、化深度值。 碳化深度值測量，可采用適當(dāng)?shù)墓ぞ咴跍y區(qū)表面形成直 徑15mm的孔洞，其深度應(yīng)大于混凝土的碳化深度?？?洞中的粉末和碎屑應(yīng)除凈，并不得用水擦洗。應(yīng)采用濃 度為1%2%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處， 當(dāng)已碳化與未碳化界線清楚時，再用深度測量工具測量 已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離， 測量不應(yīng)少于3次，每次讀數(shù)精確到0.25mm。取3次測 量的平均值作為檢測結(jié)果，并精確至0.5mm。 當(dāng)碳化深度值大于6.0mm時，取6.0mm。 例題 1、某構(gòu)件10個測區(qū)中抽取的3個測區(qū)碳化深度 平均值分別為1.5mm、2.0mm、3.5mm，則該 構(gòu)件碳化深度平均值為( A )

33、 A、2.5mm B、1.5mm C、2.0mm D、 以上都不是 2、某構(gòu)件10個測區(qū)中抽取的3個測區(qū)碳化深度 平均值分別為1.5mm、2.5mm、4.0mm，則該 構(gòu)件碳化深度平均值為( D ) A、3.0mm B、2.5mm C、2.0mm D、 以上都不是 例題 3、某工程同批構(gòu)件共計26根，按批量抽 檢時，抽檢數(shù)量不得少于( C ) A、8根 B、9根 C、10根 D、11 根 4、某工程同批構(gòu)件共計31根，按批量抽 檢時，根據(jù)JGJ/T23-2011的規(guī)定，抽檢 數(shù)量可為( A C )。 A、8根 B、9根 C、10根 D、11 根 例題 5、某根梁高度為300mm，寬度為250m

34、m，長 度為3.1m，進(jìn)行回彈法檢測時，至少應(yīng)布置 ( B )個測區(qū)。 A、6 B、5 C、10 D、8 6、某根柱高度為3.0m，截面尺寸為 400m400mm，進(jìn)行回彈法檢測時，至少應(yīng) 布置( C )個測區(qū)。 A、6 B、5 C、10 D、8 回彈檢測的修正 當(dāng)檢測條件與測強(qiáng)曲線的適用條件有較 大差異時，可采用同條件試塊或鉆取混 凝土芯樣進(jìn)行修正，同條件試塊邊長應(yīng) 為150mm，數(shù)量不少于6個；對于同一 強(qiáng)度等級的混凝土，芯樣數(shù)量不應(yīng)少于6 個，公稱直徑宜為100mm，高徑比應(yīng)為 1。宜選取有代表性的部位，芯樣的鉆取 可參照鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī) 程(CECS 03)的有關(guān)規(guī)定。計算時

35、， 每個測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)加上修正 量。 修正量應(yīng)按下列公式計算 對于同條件試件： l對于芯樣： c mcumcortot ff 0, c mcumcutot ff 0, 建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) GB/T50344-2004的相關(guān)規(guī)定 (4.3.3)采用鉆芯修正法時，宜選用總體修正量的方法。 總體修正量方法中的芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均 值fcor,m總體修正量tot和相應(yīng)的修正可按下式計 算： tot = fcor,m fccu,m0 fccu,ifccu,i0+tot 式中 fcor,m 芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值； fccu,m0 被修正方法檢測得到的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均 值。

36、fccu,i 修正后測區(qū)混凝土換算抗壓強(qiáng)度； fccu,i0 修正前測區(qū)混凝土換算抗壓強(qiáng)度。 (4.3.4)當(dāng)鉆芯修正法不能滿足第4.3.3條的要求時，可采 用對應(yīng)樣本修正量、對應(yīng)樣本修正系數(shù)或一一對應(yīng)修正 系數(shù)的修正方法；此時直徑100mm混凝土芯樣試件的數(shù) 量不應(yīng)少于6個；現(xiàn)場鉆取直徑100mm的混凝土芯樣確 有困難時，也可采用直徑不小于70mm的混凝土芯樣， 但芯樣試件的數(shù)量不應(yīng)少于9個。一一對應(yīng)的修正系數(shù)， 可按相關(guān)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定計算。對應(yīng)樣本的修正量loc和 修正系數(shù)loc，可按下式計算： loc= fcor,m- fccu,m0,loc loc= fcor,m/ f ccu,m0,

37、loc 式中式中 fcor,m 芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值；芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值； fccu,m0,loc被修正方法檢測得到的與芯樣試件對應(yīng)測被修正方法檢測得到的與芯樣試件對應(yīng)測 區(qū)的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值。區(qū)的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值。 泵送混凝土的檢測 省地方標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，泵送混凝土制作的結(jié)構(gòu)或構(gòu) 件的混凝土強(qiáng)度的檢測應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 當(dāng)碳化深度值不大于2.0 mm時,每一測區(qū)混 凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)按規(guī)程DBJ13-71-2006附錄 B修正。 2 當(dāng)碳化深度值大于2.0 mm時,可采用同條件 試件或鉆芯法修正。 根據(jù)JGJ/T23-2011規(guī)定，檢測泵送混凝土?xí)r， 測區(qū)應(yīng)選在混

38、凝土澆筑側(cè)面，當(dāng)粗骨料最大公 稱粒徑不大于31.5mm時，可采用規(guī)程提供的 泵送混凝土換算曲線。 數(shù)據(jù)處理 計算測區(qū)平均回彈值,應(yīng)從該測區(qū)的16個 回彈值中剔除3個最大值和3個最小值,余 下的10個回彈值應(yīng)按下式計算: 10 10 1 i i m R R 非水平、非澆注側(cè)面檢測的修正 非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面時,應(yīng)按 下式修正： amm RRR l水平方向檢測混凝土澆筑頂面或底面時,應(yīng) 按下列公式修正: t a t mm RRR b a b mm RRR l當(dāng)檢測時回彈儀為非水平方向且測試面為 混凝土的非澆筑側(cè)面時,應(yīng)先按對回彈值進(jìn) 行角度修正,再對修正后的值進(jìn)行澆筑面修 正。 測強(qiáng)曲線

39、目前回彈法測定混凝土強(qiáng)度均采用試驗(yàn) 歸納法，建立混凝土強(qiáng)度與回彈值R之 間的一元回歸公式，或建立混凝土強(qiáng)度 與回彈值R及主要影響因素（如混凝土 表面的碳化深度d）之間的二元回歸公式。 稱之為測強(qiáng)曲線。 測強(qiáng)曲線的形式有直線型、冪函數(shù)型、 拋物線型等。規(guī)程推薦的形式為冪函數(shù)。 統(tǒng)一測強(qiáng)曲線：由全國有代表性的材料、 成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過 試驗(yàn)所建立的曲線； 地區(qū)測強(qiáng)曲線：由本地區(qū)常用的材料、 成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過 試驗(yàn)所建立的曲線； 專用測強(qiáng)曲線：由與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土 相同的的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混 凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線。 各種曲線的精度要求 統(tǒng)一測強(qiáng)曲線

40、：平均相對誤差()不應(yīng)大 于15.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于 18.0%； 地區(qū)測強(qiáng)曲線：平均相對誤差()不應(yīng)大 于14.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于 17.0%； 專用測強(qiáng)曲線：平均相對誤差()不應(yīng)大 于12.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于 14.0%。 統(tǒng)一和本省測強(qiáng)曲線不適用于： 1 非泵送混凝土粗骨料最大粒徑大于60mm； 2 特種成型工藝制作的混凝土； 3 檢測部位曲率半徑小于250mm； 4 長期處于高溫、潮濕或浸水環(huán)境的混凝土。 統(tǒng)一泵送混凝土測強(qiáng)曲線不適用于粗骨料最大 公稱粒徑大于31.5mm的泵送混凝土。 本省回彈法測強(qiáng)曲線 本省回彈法測強(qiáng)曲線于1980年代由福建

41、 省建筑科學(xué)研究院為主編制，同時還得 到了省內(nèi)各大施工單位、其他科研院所 的協(xié)助，歷時七年，制作了四大批約700 余組、累計4000余塊試塊的對比試驗(yàn)， 并組織省建公司系統(tǒng)在省內(nèi)八個地市制 作1830個試塊進(jìn)行驗(yàn)證性試驗(yàn)，使所取 得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)在全省范圍內(nèi)具有較大的 覆蓋面和代表性。 本省測強(qiáng)曲線特點(diǎn) 1、我省測強(qiáng)曲線根據(jù)混凝土粗集料品種分為 碎石、卵石兩條； 2、曲線基本型式為冪函數(shù)，同時以復(fù)合負(fù)指 數(shù)方程作為碳化深度影響的修正，比統(tǒng)一曲線 中以簡單負(fù)指數(shù)方程來修正碳化深度更加科學(xué)， 且符合碳化深度大于6.0mm以后對回彈法測強(qiáng) 影響趨于穩(wěn)定的規(guī)律。 鑒于當(dāng)前本省曲線對于泵送混凝土有較大偏差，

42、 已在進(jìn)行泵送混凝土曲線的制定，在此之前， 建議大家可選用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的泵送混凝土曲線。 本省測強(qiáng)曲線碳化深度值的變化趨勢圖 0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0 051015 碳化深度(mm) 混凝土強(qiáng)度換算值(MPa) 卵石-回彈值35 碎石-回彈值35 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土強(qiáng)度的計算 根據(jù)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)平均回彈值Rm及平均碳 化深度值dm，通過查表或回歸公式計算測區(qū) 混凝土強(qiáng)度換算值。 測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值:由測區(qū)的平均回彈值和 碳化深度值通過測強(qiáng)曲線計算得到的該檢測單 元的現(xiàn)齡期混凝土抗壓強(qiáng)度值 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)混凝土強(qiáng)度平均值可根據(jù)各 測區(qū)的混凝土強(qiáng)度換

43、算值計算。當(dāng)測區(qū)數(shù)為10 個及以上時,應(yīng)計算強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差。 平均值及標(biāo)準(zhǔn)差應(yīng)按下列公式計算： n f m n i c icu f c cu 1 , 1 )()( 1 22 , n mnf s n i f c icu f c cu c cu 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值 指相應(yīng)于強(qiáng)度換算值總體分布中保證率不低于95%的結(jié) 構(gòu)或構(gòu)件中的混凝土抗壓強(qiáng)度值。 當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)少于10個或出現(xiàn)測區(qū)強(qiáng)度換算 值大于60MPa時： c cuecu ff min, l當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個時,應(yīng)按下列公式計算: l當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)強(qiáng)度值中出現(xiàn)小于10.0 MPa時： MPaf ecu 0 .1

44、0 , c cu c cu ff ecu smf645. 1 , l按批量檢測時應(yīng)按下列式計算: c cu c cu ff ecu ksmf , l式中k為推定系數(shù)，宜取1.645，當(dāng)需要進(jìn)行推定強(qiáng)度區(qū) 間時，可按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定取值。 構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值計算舉例 測區(qū)12345678910 強(qiáng)度32.833.731.934.635.933.234.332.737.835.2 l根據(jù)上述數(shù)據(jù)計算得： l強(qiáng)度平均值=34.2MPa l強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差=1.76MPa l強(qiáng)度最小值=31.9MPa l強(qiáng)度推定值=平均值-1.645標(biāo)準(zhǔn)差 =34.2-1.6451.76=31.3(MPa) 強(qiáng)度推

45、定值強(qiáng)度最小值 構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值計算舉例 測區(qū)12345678910 強(qiáng)度32.8 33.8 31.9 35.9 38.8 39.6 32.7 40.3 53.7 50.2 l根據(jù)上述數(shù)據(jù)計算得： l強(qiáng)度平均值=39.0MPa l強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差=7.52MPa l強(qiáng)度最小值=31.9MPa l強(qiáng)度推定值=平均值-1.645標(biāo)準(zhǔn)差 =39.0-1.6457.52=26.6(MPa) 強(qiáng)度推定值D1 D2D4 鋼體一般由無縫鋼管車制而成，鉆頭的胎環(huán)是 由鋼系、青銅系、鎢系等冶金粉末和含(20 40)% 的人造金剛石澆注成型， 胎環(huán)的高度為 10mm，金剛石層的澆注高度只有5mm，為了冷 卻鉆頭和排

46、屑暢通， 在胎環(huán)上加數(shù)個排水槽（稱 水口），胎環(huán)與鋼體之間的連接，可以采用熱壓 冷壓浸漬、無壓浸漬、低溫電鑄或高頻焊接等方 法。 鉆頭與鉆機(jī)的連接方式有直柄式、螺紋連接式 和脹卡連接式三種，其中螺紋連接適用于中等直 徑鉆頭，而脹卡連接則用于較大直徑鉆頭，鉆芯 時需根據(jù)鉆孔或取芯尺寸選用不同的鉆頭規(guī)格(目 前一般由廠家提供)，也可參照講義上的表4選用。 第三節(jié)第三節(jié) 芯樣鉆取、加工技術(shù)和抗壓強(qiáng)度計算芯樣鉆取、加工技術(shù)和抗壓強(qiáng)度計算 一、基本概念： 1、標(biāo)準(zhǔn)芯樣：取芯質(zhì)量符合要求且芯樣公稱直 徑為100mm、高徑比為1：1的混凝土圓柱體試 件叫做標(biāo)準(zhǔn)芯樣。 2、有效芯樣的要求： 抗壓試驗(yàn)的芯樣試件

47、宜使用標(biāo)準(zhǔn)芯樣試件， 其公稱直徑不宜小于骨料最大粒徑的3倍；也可 采用小直徑芯樣試件，但其公稱直徑不應(yīng)小于 70mm且不得小于骨料最大粒徑的2倍。 高徑比為0.951.05。 標(biāo)準(zhǔn)芯樣試件，每個試件內(nèi)最多只允許有2根 直徑小于10mm的鋼筋；公稱直徑小于100mm的 芯樣試件，每個試件內(nèi)最多只允許有一根直徑小 于10mm的鋼筋；芯樣內(nèi)的鋼筋應(yīng)與芯樣試件的 軸線基本垂直并離開端面10mm以上。 沿芯樣試件高度的任一直徑與平均直徑相差 2mm； 抗壓芯樣試件端面的不平整度在 100mm長度 內(nèi)0.1mm； 芯樣試件端面與軸線的不垂直度1； 芯樣不得有裂縫或其他較大缺陷。 二、芯樣鉆取 1、采用鉆芯

48、法檢測結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度前，宜具 備下列資料： 工程名稱（或代號）及設(shè)計、施工、監(jiān)理、 建設(shè)單位名稱； 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件種類、外形尺寸及數(shù)量； 設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級； 成型日期，原材料（水泥品種、粗骨料粒徑 等）和混凝土試塊抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)報告； 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件質(zhì)量狀況和施工中存在問題的記 錄； 有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計圖和施工圖等。 2、芯樣宜在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的下列部位鉆?。?結(jié)構(gòu)或構(gòu)件受力較小的部位； 混凝土強(qiáng)度質(zhì)量具有代表性的部位； 便于鉆芯機(jī)安放與操作的部位； 避開主筋、預(yù)埋件和管線的位置，并 盡量避開其他鋼筋； 當(dāng)采用鉆芯法修正無損檢測方法時， 鉆芯位置應(yīng)與無損檢測方法相應(yīng)的測區(qū) 重合。 3、鉆取的芯樣數(shù)量應(yīng)符合下列

49、規(guī)定： 鉆芯確定單個構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值時， 有效芯樣試件的數(shù)量不應(yīng)少于3個；對于較小 構(gòu)件，有效芯樣試件的數(shù)量不得少于2個。 對構(gòu)件的局部區(qū)域進(jìn)行檢測時，應(yīng)由要求檢 測的單位提出鉆芯位置及芯樣數(shù)量； 按批量檢測時，芯樣試件的數(shù)量應(yīng)根據(jù)檢測 批的容量確定。標(biāo)準(zhǔn)芯樣試件的最小樣本量不 宜小于15個，小直徑芯樣試件的最小樣本量應(yīng) 適當(dāng)增加。芯樣應(yīng)從檢測批的結(jié)構(gòu)構(gòu)件中隨機(jī) 抽取，每個芯樣應(yīng)取自一個構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的局部 部位。 4、鉆取的芯樣直徑一般不宜小于骨料最 大粒徑的3倍， 在任何情況下不得小于骨 料最大粒徑的2倍，且公稱直徑不應(yīng)小于 70mm。 5、鉆芯機(jī)就位并安放平穩(wěn)后，應(yīng)將鉆機(jī) 固定，以便工

50、作時不致產(chǎn)生位置偏移。固 定的方法應(yīng)根據(jù)鉆芯機(jī)構(gòu)造和施工現(xiàn)場的 具體情況，分別采用頂桿支撐、配重、真 空吸附或膨脹螺栓等方法。 6、采用三相電機(jī)的鉆芯機(jī)在未安裝鉆頭 之前，就應(yīng)先通電檢查主軸旋轉(zhuǎn)方向。當(dāng) 旋轉(zhuǎn)方向?yàn)轫槙r針時，方可安裝鉆頭。鉆 芯機(jī)主軸的旋轉(zhuǎn)軸線，應(yīng)調(diào)整到與被鉆取 芯樣的混凝土表面相垂直。 7、鉆芯機(jī)接通水源、電源后，撥動變速 鈕調(diào)到所需轉(zhuǎn)速。正向轉(zhuǎn)動操作手柄使鉆 頭慢慢接觸混凝土表面，待鉆頭刃部入槽 穩(wěn)定后方可加壓。進(jìn)鉆到預(yù)定深度后，反 向轉(zhuǎn)動操作手柄，將鉆頭提升到接近混凝 土表面，然后停電停水。 8、鉆芯時用于冷卻鉆頭和排除混凝土料屑的冷 卻水流量宜為 3 15L/min，出

51、口水溫不宜超過 30。 9、從鉆孔中取出的芯樣在稍微晾干后，應(yīng)標(biāo)上 清晰的標(biāo)記。若所取芯樣的高度及質(zhì)量不能滿足 規(guī)程的要求，則應(yīng)重新鉆取芯樣。 10、芯樣在運(yùn)送前應(yīng)仔細(xì)包裝，避免損壞。 11、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件鉆芯后所留下的孔洞應(yīng)及時進(jìn) 行修補(bǔ)，以保證其正常工作。 12、工作完畢后，應(yīng)及時對鉆芯機(jī)和芯樣加工 設(shè)備進(jìn)行維修保養(yǎng)。 13、鉆孔操作中的安全事項(xiàng)： 由于混凝土鉆孔機(jī)是高速運(yùn)轉(zhuǎn)的機(jī)電設(shè)備，鉆 芯工作中應(yīng)注意安全操作，并做好個人安全防護(hù)。 包括：安全接電，注意電壓(區(qū)分220V還是380V 用電)，操作人員必須穿著不導(dǎo)電且防水的橡膠鞋 以防觸電，機(jī)器電源應(yīng)有防觸電開關(guān)，鉆孔操作 過程中應(yīng)注意防止機(jī)

52、器進(jìn)水，尤其是室外鉆孔操 作中應(yīng)注意鉆機(jī)上方滴水或落雨的影響。鉆筒高 速旋轉(zhuǎn)人員注意安全，不得正面對準(zhǔn)旋轉(zhuǎn)鉆筒， 同時注意鉆筒鉆筒排出的冷卻水不要飛往鉆機(jī)電 機(jī)中。鉆孔操作人員禁止留長發(fā)以免頭發(fā)被卷入 鉆機(jī)。同時還要注意遵守國家其他安全法規(guī)的要 求。 鉆孔中還要注意鉆機(jī)進(jìn)尺速度，不宜過 快，以免電機(jī)負(fù)荷過大燒毀，同時還應(yīng) 注意觀察鉆機(jī)旋轉(zhuǎn)的速度、進(jìn)尺快慢的 變換、抖動情況、噪音情況，判斷是否 遇到鋼筋等金屬預(yù)埋件，以免卡鉆。遇 到卡鉆，要冷靜處理，慢慢退出鉆筒。 可以結(jié)合敲擊、旋轉(zhuǎn)鉆筒等操作，逐步 拔出卡住的鉆筒。 探測鋼筋位置的定位儀，應(yīng)適用于現(xiàn)場 操作，最大探測深度應(yīng)不小于60mm，探 測

53、位置偏差不宜大于5mm。 鉆機(jī)故障原因及排除方法(一) 故障名稱原因排除方法 堵芯 鉆速過快，桿壓太 大 減少桿壓、降低鉆 速 水量太小，排水不 暢 增大供水流量 鉆頭內(nèi)徑磨損較大更換鉆頭 通孔快透時用力過 大 降低鉆速增大供水 流量 鉆機(jī)故障原因及排除方法(二) 故障名稱原因排除方法 卡鉆 鉆機(jī)不穩(wěn)或移位 使鉆頭對準(zhǔn)鉆孔， 調(diào)整固定裝置和底 座螺栓 鉆機(jī)各部位緊固螺 栓有松動 緊固機(jī)內(nèi)各部位螺 栓 切斷鋼筋壓力過大降低桿壓 鉆頭內(nèi)部磨損更換鉆頭 鉆機(jī)故障原因及排除方法(三) 故障名稱原因排除方法 鉆機(jī)振動 芯樣斷裂并堵芯排除堵芯 孔底或孔側(cè)有斷筋 等異物 排除異物 鉆機(jī)各部位螺栓未 緊固 緊

54、固各部位螺栓 主軸與鉆頭不同心更換鉆頭 鉆機(jī)故障原因及排除方法(四) 故障名稱原因排除方法 鉆頭振動 鉆頭未上緊上緊鉆頭 鉆機(jī)反向旋轉(zhuǎn)(三 相電才有) 更改電源相線 鉆頭不同心更換鉆頭 脹卡未緊固緊固脹卡 鉆機(jī)故障原因及排除方法(五) 故障名稱原因排除方法 過載停機(jī) 鉆孔孔徑過大更換鉆頭 桿壓過大降低桿壓 轉(zhuǎn)速過大調(diào)整鉆速 接觸器過載調(diào)節(jié)太 小 增大安培數(shù) 碰到鋼筋降低桿壓 鉆機(jī)故障原因及排除方法(六) 故障名稱原因排除方法 鉆進(jìn)中聲 音異常 鉆機(jī)變速箱齒輪軸承 損壞 拆修或更換 鉆頭損壞 提鉆排除碎塊或 更換鉆頭 碰到鋼筋等異物緩慢進(jìn)鉆 啟動后主 軸不轉(zhuǎn) 電源聯(lián)接不正確糾正 保險絲斷更換保險

55、絲 調(diào)速桿處于空擋位置 校正調(diào)速桿 14、鉆孔的修補(bǔ) 混凝土結(jié)構(gòu)經(jīng)鉆孔取芯后，對結(jié)構(gòu)的承載能力會 產(chǎn)生一定影響，應(yīng)及時進(jìn)行修補(bǔ)。修補(bǔ)前孔壁應(yīng) 盡量鑿毛，并應(yīng)清除孔內(nèi)污物，以保證新老混凝 土的良好結(jié)合。在一般情況下可采用合成樹脂為 膠結(jié)料的細(xì)石聚合物混凝土，也可采用微膨脹水 泥細(xì)石混凝土，修補(bǔ)的混凝土應(yīng)比原設(shè)計提高一 個強(qiáng)度等級，并應(yīng)在修補(bǔ)后注意養(yǎng)護(hù)。也可采用 預(yù)先制作圓柱體試件的辦法放入鉆孔中，然后用 環(huán)氧樹脂灌滿縫隙。 三、芯樣加工及技術(shù)要求 1、芯樣抗壓試件的高度和直徑之比應(yīng)在0.95 1.05的范圍內(nèi)。 2、采用鋸切機(jī)加工芯樣試件時，應(yīng)將芯樣固定， 并使鋸切平面垂直于芯樣軸線。鋸切過程中

56、應(yīng)冷 卻人造金剛石圓鋸片和芯樣。 3、芯樣試件內(nèi)不應(yīng)含有鋼筋。如不能滿足此項(xiàng) 要求，每個試件內(nèi)最多只允許有2根直徑小于 10mm的鋼筋；公稱直徑小于100mm的芯樣試 件，每個試件內(nèi)最多只允許有一根直徑小于 10mm的鋼筋；芯樣內(nèi)的鋼筋應(yīng)與芯樣試件的軸 線基本垂直并離開端面10mm以上。 4、鋸切后的芯樣，當(dāng)不能滿足平整度及 垂直度要求時，宜采用以下方法進(jìn)行端面 加工： 在磨平機(jī)上磨平； 用環(huán)氧膠泥或聚合物水泥砂漿補(bǔ)平；對 于抗壓強(qiáng)度低于40MPa的芯樣試件，也可 采用水泥砂漿、水泥凈漿或聚合物水泥砂 漿補(bǔ)平，補(bǔ)平層厚度不宜大于 5mm；也可 采用硫磺膠泥補(bǔ)平，補(bǔ)平層厚度不宜大于 1.5mm。 補(bǔ)平層應(yīng)與芯樣結(jié)合牢固，以使受壓時補(bǔ) 平層與芯樣的結(jié)合面不提前破壞。 5、芯樣在試驗(yàn)前應(yīng)對其幾何尺寸作下列測量： 平均直徑：用游標(biāo)卡尺測量芯樣中部，在相互垂 直的兩個位置上，取其二次測量的算術(shù)平均值，精 確至0.5mm； 芯樣高度：用鋼卷尺或鋼板尺進(jìn)行測量，精確至 1mm； 垂直度：用游標(biāo)量角器測量兩個端面與母線的夾 角，精確至0.1； 平整度：用鋼板尺或角尺緊靠在芯樣端面上，一 面轉(zhuǎn)動鋼板尺，一面用塞尺測量與芯樣端面之間的 縫隙，也可采用其它專用設(shè)備量測。 6、芯樣尺