2021年電力電子復(fù)習(xí)回顧及電力電子復(fù)習(xí)整理

1、電力電子復(fù)習(xí)回顧第二章 電力電子器件一、電力電子器件概論1、按器件的可控性分類，普通晶閘管屬于（b ）a 全控型器件 b 半控型器件c 不控型器件 d 電壓型器件2、具有自關(guān)斷能力的電力半導(dǎo)體器件稱為( a )a.全控型器件b.半控型器件c.不控型器件d.觸發(fā)型器件3、下面給出的四個(gè)電力半導(dǎo)體器件中，哪個(gè)是全控型電力半導(dǎo)體器件( c )a 二極管b 晶閘管c 電力晶體管d 逆導(dǎo)晶閘管二、功率二極管1、功率二極管的封裝形式有 螺栓 型和 平板 型， 平板 型的散熱效果好。2、zp4表示 功率二級(jí)管的額定電流為4 a。3、常用的功率二極管有三種類型 普通二極管、 快恢復(fù)二極管 、 肖特基二極管 。

2、三、晶閘管（scr）1、處于阻斷狀態(tài)的晶閘管，只有在陽極承受正向電壓，且_門極承受正壓 時(shí)，才能使其開通。2、在晶閘管應(yīng)用電路中，為了防止誤觸發(fā)應(yīng)將幅值限制在不觸發(fā)區(qū)的信號(hào)是( a )。a.干擾信號(hào) b.觸發(fā)電壓信號(hào)c.觸發(fā)電流信號(hào) d.干擾信號(hào)和觸發(fā)信號(hào)3、為防止晶閘管誤觸發(fā)，應(yīng)使干擾信號(hào)不超過( b )a. 安全區(qū) b. 不觸發(fā)區(qū)c. 可靠觸發(fā)區(qū) d. 可觸發(fā)區(qū)4、造成在不加門極觸發(fā)控制信號(hào)即使晶閘管從阻斷狀態(tài)轉(zhuǎn)為導(dǎo)通狀態(tài)的非正常轉(zhuǎn)折有二種因素，一是陽極的電壓上升率du/dt太快，二是( c )a.陽極電流上升太快 b.陽極電流過大c.陽極電壓過高 d.電阻過大4、由門極控制導(dǎo)通的晶閘管導(dǎo)

3、通后，門極信號(hào)( a )。a.失去作用b.需維持原值c.需降低d.需提高5、當(dāng)晶閘管承受反向陽極電壓時(shí)，不論門極加何種極性觸發(fā)電壓，管子都將工作在( b )a.導(dǎo)通狀態(tài) b.關(guān)斷狀態(tài) c.飽和狀態(tài) d.不定6、使已導(dǎo)通的晶閘管關(guān)斷的條件是使流過晶閘管的電流減小至_維持電流_以下。7、晶閘管斷態(tài)不重復(fù)電壓udsm與轉(zhuǎn)折電壓ubo數(shù)值大小上應(yīng)為，udsm_ubo。8、晶閘管額定通態(tài)平均電流ivear是在規(guī)定條件下定義的，條件要求環(huán)境溫度為_4_。9、晶閘管門極觸發(fā)信號(hào)剛從斷態(tài)轉(zhuǎn)入通態(tài)即移去觸發(fā)信號(hào)，能維持通態(tài)所需要的最小陽極電流，稱為（b）。a.維持電流b.擎住電流c.浪涌電流d.額定電流1、決定

4、觸發(fā)脈沖最小寬度一個(gè)重要因素是( b )。a. 維持電流ih b. 擎住電流ilc. 浪涌電流itsm d. 額定電流11、對(duì)于同一個(gè)晶閘管，其維持電流ih_15_。此電路的移相范圍為_3_。7、三相半波可控整流電路帶電阻性負(fù)載工作時(shí)，在控制角3時(shí)，負(fù)載電流出現(xiàn)_斷續(xù)現(xiàn)象_。晶閘管所承受的最大反向電壓為45 u2_。8、在電感性負(fù)載三相半波可控整流電路中，晶閘管承受的最大正向電壓為_45 u2_。9、在大電感性負(fù)載三相半波可控整流電路中，輸出電流基本是_平直的_。（四）三相全控橋1、三相全控橋的共陽極組各器件的導(dǎo)通順序依次為v12,v14,v16，其中v12對(duì)應(yīng)于_ac_相。2、三相橋式不控整

5、流電路交流側(cè)三相相電壓正半周波的三個(gè)自然換相點(diǎn)互相間隔（a）a 6 b 9 c 12 d 18 3、三相全控橋式整流電路中，共陰極組的三個(gè)晶閘管的觸發(fā)脈沖相位互差( c )a 6b 9 c 12 d 154、三相全控橋的共陰極組要求觸發(fā)脈沖以12為間隔，依次在_正_半周觸發(fā)共陰極組的各晶閘管。5、三相全控橋式整流電路中同一相上、下兩只晶閘管觸發(fā)脈沖相位差（d）度。a.6b.9 c.12 d.186、三相橋式不控整流電路中，二極管在自然換相點(diǎn)按1、2、3、4、5、6、l的順序每隔多少度換相一次( b )a 45 b 6 c 9 d 127、在三相橋式不控整流電路中，整流輸出電壓的平均值為( a

6、)a. b.c. d.8、已知三相橋式不控整流電路交流側(cè)線電壓uab的表達(dá)式為uab=，則uca的表達(dá)式為（a ）a. b.c.d.9、電阻性負(fù)載三相全控橋式整流電路，在一個(gè)輸入電源周期內(nèi)，整流輸出電壓有_6_個(gè)波頭。1、在工頻三相橋式不控整流電路中，負(fù)載上輸出電壓的脈動(dòng)頻率是_ 3hz 。11、三相全控橋式整流電路中，晶閘管可能承受的最大反向電壓峰值為（其中 u2 為變壓器二次側(cè)相電壓有效值）（c ）a 2u2 b 2u2 cu2d u212、三相橋式帶純電阻負(fù)載的全控整流電路控制角的移相范圍是 - 12 。13、在三相全控橋式變流電路中,變壓器二次線圈流過的是正向和負(fù)向?qū)ΨQ的12矩形交變電

7、流,避免了( a )a.換相重疊 b.直流磁化c.使用續(xù)流二極管 d.使用濾波器14、大電感負(fù)載三相全控橋式整流電路輸出電流平均值表達(dá)式為（c）a.b.c.d.15、在大電感負(fù)載三相全控橋中，當(dāng)=9時(shí)，整流電路的輸出是( b )a.u2 b. c.414u2 d.732u216、當(dāng) _9_度時(shí)，大電感負(fù)載三相全控橋的整流輸出平均電壓 ud 為負(fù)值。17、帶電感性負(fù)載的三相全控橋，變壓器二次側(cè)相電流有效值為( c )a. id b. id c. id d. id18、如下變流器中，輸出電壓可能出現(xiàn)負(fù)值的變流電路是（a）a三相半波可控整流帶阻感負(fù)載電路b單相橋式半控整流帶電阻性負(fù)載電路c接有續(xù)流二

8、極管的三相半控橋式整流電路d接有續(xù)流二極管的單相半波可控整流電路19、在輸入相同幅度的交流電壓和相同控制角的條件下，三相可控整流電路與單相可控整流電路比較，三相可控整流電路可獲得_較高_(dá)的輸出電壓。2、三相橋式整流電路必須給對(duì)應(yīng)導(dǎo)通的兩個(gè)晶閘管同時(shí)加上觸發(fā)脈沖，一般采用兩種觸發(fā)方式寬脈沖觸發(fā)和雙窄脈沖觸發(fā)。21、三相全控橋式整流電路在寬脈沖觸發(fā)方式下一個(gè)周期內(nèi)所需要的觸發(fā)脈沖共有六個(gè)，它們?cè)谙辔簧弦来蜗嗖睿╝）a.6b.12 c.9d.1822、在大電感負(fù)載三相全控橋中，當(dāng)6時(shí)，在過了自然換相點(diǎn)之后和下一個(gè)晶閘管被觸發(fā)之前，整流輸出ud為負(fù)值，交流電源接受回饋的能量，電感( a )a.釋放儲(chǔ)能

9、b.既不釋放能量也不儲(chǔ)能c.吸收能量 d.以儲(chǔ)能為主23、三相橋式可控整流電路中，脈沖間隔=6，晶閘管最大導(dǎo)通角 12 ， 晶閘管承受的最大電壓=u2（五）換相重疊角1、對(duì)于三相半波可控整流電路，換相重疊角的影響，將使用輸出電壓平均值_降低_。2、由于變壓器漏抗的影響，在換相期間，整流輸出電壓值為參與換相的兩相相電壓之和的( d )a 1/2 b 1/3 c 2 d 1/43、對(duì)于三相半波可控整流電路，換相重疊角與哪幾個(gè)參數(shù)有關(guān)( a )a.、負(fù)載電流id以及變壓器漏抗xcb.以及負(fù)載電流idc.和u2d.、u2以及變壓器漏抗xc4、換相重疊角最大發(fā)生在（b）。a.=b.=3c.=6 d.=9

10、5、.整流變壓器中的漏抗( a )a.可以抑制b.可以抑制c.使輸出電壓升高d.使換相重疊角減小（六）有源逆變1、逆變器可分為無源逆變器和_有源_逆變器兩大類。2、有源逆變器是將直流電能轉(zhuǎn)換為交流電能回饋送回_ 電網(wǎng) _的逆變電路。3、變流電路能進(jìn)行有源逆變的條件之一是( d )a 直流側(cè)接有續(xù)流二極管b 電阻性負(fù)載c 直流側(cè)接有rc保護(hù)電器 d 直流側(cè)有直流電動(dòng)勢(shì)e4、直流發(fā)電機(jī)-電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)中，產(chǎn)生有源逆變的兩個(gè)條件是（一）有直流電動(dòng)勢(shì)，其極性和 晶閘管的導(dǎo)通 方向一致，其值大于 變流器直流側(cè)的平均電壓 ；（二） 晶閘管的控制角 ，使ud為負(fù)值。5、有源逆變電路中，晶閘管大部分時(shí)間承受_ _

11、反向_電壓。6、負(fù)載是純電阻的整流電路， 不能 （能，不能）實(shí)現(xiàn)有源逆變狀態(tài)工作；輸出端接有續(xù)流二極管的各種整流電路 不能（能，不能）實(shí)現(xiàn)有源逆變工作。7、在三相全控橋式變流電路中，控制角與逆變角之間的關(guān)系為_+_=_。8、三相全控橋式變流電路工作于有源逆變狀態(tài)，其逆變角的變化范圍為（a ）a 9 b 12 c 9 18 d 15 9、三相全控橋式有源逆變電路中，晶閘管可能承受最大正向電壓的峰值為（ c）a.u2b. c.d.1、三相全控橋式有源逆變電路，變壓器二次電流的有效值為( c )a.b. c. d.id11、三相全控橋式有源逆變電路，晶閘管電流的有效值iv1為( b )a.b. c.

12、d.id12、三相全控橋式有源逆變電路，若電路工作于v2、v3導(dǎo)通狀態(tài)，則v5陽極至陰極間承受的線電壓為( b )a.uab b.ubc c.ucb d.uca14、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，當(dāng)提升重物時(shí)，控制角為（c）a.b. c.d.15、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，當(dāng)提升重物時(shí)，ud與ed的關(guān)系為（b ）a.uded c.ud=edd.ud=ed=16、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，當(dāng)降下重物時(shí)，輸出電壓平均值為（b）a.ud=b.udd.ud17、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，當(dāng)降下重物時(shí)，ud與ed的關(guān)系為( a )a.|ud|e

13、d|c.|ud|=|ed| d.|ud|=|ed|=18、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，若使重物在某一高度停住時(shí)，則變流器的工作狀態(tài)是（ a）a.有源逆變b.無源逆變 c.整流d.臨界狀態(tài)19、全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)中，當(dāng)變流器工作于整流與有源逆變臨界狀態(tài)時(shí)，輸出電壓ud波形一個(gè)周期內(nèi)的正面積和負(fù)面積之比為( d )a.k= b.k=1 c.k12、三相全控橋式變流器直流電動(dòng)機(jī)卷揚(yáng)機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)，當(dāng)時(shí)，變流器輸出電壓波形ud的正面積與負(fù)面積之比為( c )a.k= b.k=1 c.k121、逆變失敗是指工作在逆變狀態(tài)的變流器由于某種原因，出現(xiàn)了ud和ed _順向串聯(lián)_的

14、狀態(tài)。22、確定最小逆變角min要考慮的三個(gè)因素是晶閘管關(guān)斷時(shí)間toff所對(duì)應(yīng)的電角度，換相重疊角和_ 安全裕量角 。23、在多數(shù)工程應(yīng)用實(shí)踐中，一般取最小逆變角min=_3-35_。23、有源逆變電路工作時(shí)，必須時(shí)刻保證，以避免發(fā)生_逆變失敗 。24、導(dǎo)致晶閘管有源逆變失敗的主要原因有觸發(fā)電路工作不可靠；晶閘管發(fā)生故障；交流電源發(fā)生卻相或突然 消失；換相的裕量角不足。第三章 直流斬波（一）概述1、直流斬波電路是將_直流_電能轉(zhuǎn)換成直流電能的電路。2、斬波電路的控制方式一般有時(shí)間比控制方式、瞬時(shí)值控制方式 和_平均值控制方式_。3、斬波器的時(shí)間比控制方式分為_脈沖混合控制_、定頻調(diào)寬、調(diào)寬調(diào)頻

15、三種方式。4、當(dāng)要求斬波電路輸出電流比較_時(shí)，可采用瞬時(shí)值控制方式。5、dc/dc變換電路中， 降壓斬波電路 和 升壓斬波電路 為基本電路，其余電路均由這兩種電路演變而成。直流斬波電路的三個(gè)基本元件是 濾波電感 、濾波電容 、 續(xù)流二極管 。（二）降壓斬波1、降壓斬波電路中，電源電壓ud與負(fù)載電壓u之間的關(guān)系為( )a.b. c.d.2、降壓斬波電路中，已知電源電壓ud=16v，導(dǎo)通比，則負(fù)載電壓u=( )a.64vb.12v c.21vd.4v3、降壓斬波電路中，已知電源電壓u=2v，負(fù)載電壓u=1v，管子開通時(shí)間為2ms，則斬波周期為( )。a.1msb.2ms c.3msd.4ms（三）

16、升壓斬波1、升壓斬波電路中，電源電壓ud與負(fù)載電壓u之間的關(guān)系為( )a. b.c. d.2、在升壓斬波電路中，已知電源電壓ud=2v，導(dǎo)通d=.6，則負(fù)載電壓uo=_5_v。3、一升壓直流斬波裝置，若直流輸出電壓uo為18v，直流輸入電壓為9v，則導(dǎo)通比等于_.5_。4、在升壓斬波電路中，ud=3v，占空比=.7，則輸出電壓u=_1_v。5、設(shè)直流升壓斬波電路中，uin=1v，d=.7，則uo=1/3 。6、升壓斬波電路能夠使輸出電壓高于輸入電壓的關(guān)鍵原因是 電感l(wèi)儲(chǔ)能之后具有使電壓泵生的作用 以及電容c可將輸出電壓保持住。7、升壓斬波電路中，已知電源電壓ud=12v，導(dǎo)通比kt=1/3，則

17、負(fù)載電壓u=（b）a.4vb.18v c.36vd.48v（四）升降壓斬波1、升降壓斬波電路中，改變導(dǎo)通比d，就可以改變輸出電壓當(dāng) 1/2 為降壓；當(dāng) 1/2 的波形和計(jì)算(換相重疊角、輸出電壓）換流電流從一個(gè)二極管轉(zhuǎn)到另一個(gè)二極管的過程。換流重疊角:換流時(shí)間所對(duì)應(yīng)的電角度用符號(hào)r表示單相半波單相全波分析圖中電路的換流基本過程，其中us為正弦電壓曲線，id=1a。us=12v，頻率5hz，ls=，計(jì)算ud和平均功率pd；us=12v，頻率5hz，ls=5mh，計(jì)算g、ud和pd；(1) ls=(2)ls=5mh r=285三相橋式二極管整流電路ls= 的波形和計(jì)算(輸出電壓、交流側(cè)電流有效值、

18、諧波表達(dá)式、基波分量、諧波分量、功率因數(shù)）.六脈動(dòng)整流電路直流電壓由6個(gè)線電壓的部分區(qū)間所形成，每個(gè)二極管導(dǎo)通12線電流is的有效值is的基波分量is1的有效值為:is1與相電壓us同相位,所以 dpf=h=5，7，11，13，三相橋式二極管整流電路ls 的波形和計(jì)算(換相重疊角、輸出電壓）第五章單相全控橋整流電路ls= （純電阻負(fù)載、阻感負(fù)載、反電動(dòng)勢(shì)負(fù)載）的波形和計(jì)算(輸出電壓、交流側(cè)電流有效值、諧波表達(dá)式、基波分量、諧波分量、功率因數(shù)）交流有效值等于對(duì)應(yīng)的直流電流: is=id位移功率因數(shù)為dpf=cos=cosa單相全控橋整流電路ls 的波形和計(jì)算(換相重疊角、輸出電壓）已知圖中，交流

19、電的額定電壓為23v，工作頻率為5hz，線路電感l(wèi)s上的壓降為額定電壓的5%，線路的傳輸容量s=5kva、控制角a=3o、有功消耗為3kw。試計(jì)算在額定輸入電壓下的換流重疊角r和ud各為多少？根據(jù)已知條件，求得線路電流的額定值為系統(tǒng)等效阻抗的模數(shù)為zb=us /is=1.58歐線路的等效電感為ls=.5zb /w=684mh根據(jù)整流器吸收的有功功率為將已知條件代入上式中得id=1196a將id=1196a分別代入解得r=9o ud=1747v有源逆變產(chǎn)生的原理和條件，逆變失敗的原因及其防止措施。條件直流側(cè)要有電動(dòng)勢(shì)，其極性須和晶閘管的導(dǎo)通方向一致，其值應(yīng)大于變流電路直流側(cè)的平均電壓；要求晶閘管

20、的控制角/2，使ud為負(fù)值。逆變失敗的原因 逆變運(yùn)行時(shí)，一旦發(fā)生換流失敗，外接的直流電源就會(huì)通過晶閘管電路形成短路，或者使變流器的輸出平均電壓和直流電動(dòng)勢(shì)變?yōu)轫樝虼?lián)，由于逆變電路內(nèi)阻很小，形成很大的短路電流，稱為逆變失敗或逆變顛覆。防止逆變失敗的方法有采用精確可靠的觸發(fā)電路，使用性能良好的晶閘管，保證交流電源的質(zhì)量，留出充足的換向裕量角等。整流電路多重化的目的一是可以使裝置總體的功率容量大二是能夠減少整流裝置所產(chǎn)生的諧波和無功功率對(duì)電網(wǎng)的干擾三是提高功率因素第六章直流斬波的基本概念、基本的斬波電路類型利用一個(gè)或多個(gè)開關(guān)將某個(gè)直流電壓等級(jí)轉(zhuǎn)換成另一個(gè)電壓等級(jí)。降壓斬波器buck斬波電路升壓斬波

21、器boost斬波電路降壓/升壓斬波器buck-boost斬波電路ck斬波器全橋斬波器降壓斬波電路的工作原理和計(jì)算在開關(guān)閉合期間，圖中的二極管變?yōu)榉聪蚱?，此時(shí)，輸入電源將能量送到負(fù)載和電感中。在開關(guān)斷開時(shí)，電感中的電流則經(jīng)過二極管將它所儲(chǔ)存的能量轉(zhuǎn)移到負(fù)載中。升壓斬波電路的工作原理和計(jì)算當(dāng)開關(guān)器件處于導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，電源將能量傳送到電感中；當(dāng)開關(guān)器件處于斷開狀態(tài)時(shí)，電源和電感同時(shí)都向輸出部分提供能量。升降壓斬波電路的工作原理和計(jì)算當(dāng)開關(guān)閉合時(shí)，電感從電源得到能量，此時(shí)二極管由于反偏而處于截止?fàn)顟B(tài)；當(dāng)開關(guān)斷開時(shí)，儲(chǔ)存在電感中的能量轉(zhuǎn)移到輸出負(fù)載之中，而電源此時(shí)并不提供任何能量給負(fù)載。由與可得移項(xiàng)得第七章?lián)Q流方式熄滅換流電流不是從一個(gè)支路向另一個(gè)支路的轉(zhuǎn)移，而是在支路內(nèi)部終止而變?yōu)榱?。反饋二極管 負(fù)載向直流側(cè)