1_2_塔吊施工方案

1、個人資料整理 僅限學習使用恒元廣場工程1#、2#塔吊專項施工方案、工程簡況及編制依據(jù)慈溪恒元廣場工程位于慈溪市東部商務區(qū)15#-A、15#-B，南至北三環(huán)，東至山洞橋耕地、北至規(guī)劃廣場路、西至規(guī)劃中央大街?？傆玫孛娣e約為27359.2平方M，擬建主樓19-24層辦公酒店，裙房三層商業(yè)用房，地下室二層，總建筑面積約13.6萬平方，M地下室約4.2萬平方M ），上部框剪結構。本工程布局二臺 QTZ80塔吊分別用于垂直運輸，其中1#塔吊位置4-5/R-S軸之間,2#塔吊位置14-15/R-S,樁基為$ 800伽鉆孔灌注樁，樁頂標高-3.600m.塔吊扶墻位置設置如下：各道附著裝置之間的間隔距離必須嚴

2、格按照塔吊使用說 明書進行設置，允許根據(jù)實際情況在1M的范圍內(nèi)進行適當調整，調整到附墻框安裝在塔身標準節(jié)有橫腹桿的位置。根據(jù)工程地質勘察報告ZK8號鉆孔、ZK10號鉆孔；QTZ80塔吊說明書、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94 94 ）、寧波市建筑樁基設計與施工細則2001 甬 DBJ02 12 ）。本方案計算米用品茗安全軟件2018版本。1#塔吊格構式基礎設計驗算. 孔灌注樁；樁鋼筋型號：HRB335 ;承臺厚度h : 1.2m ;承臺鋼筋等級：HRB335 ;承臺保護層厚度：50mm ;A類近?；蚝秴^(qū)風荷載高度變化系數(shù)：0.5 ;主弦桿寬度c: 250mm ;基本風壓3 0: 0.45 kN/m

3、 2,基礎所受水平力P: 35kN ;承臺自重：Gc=25 XBcXBcXh=25 X4.00 X4.00 X1.20=480.00kN ;作用在基礎上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN2、塔吊風荷載計算地處 浙江慈溪市，基本風壓3 0=0.45 kN/m 2;擋風系數(shù)計算：0 = (3B+2b+(4B2+b 2 1/2 c/Bb擋風系數(shù)=0.79 ;體型系數(shù)口 s=1.90 ;查表得：荷載高度變化系數(shù)卩z=0.50 ;高度z處的風振系數(shù)?。築 z=1.0 ;所以風荷載設計值為：3=0.7 XBxsXpzxW0=0.7 X1.00 X1.

4、90 X0.50 X0.45=0.30kN/m2;3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：M 3= 3X XB XH XH X0.5=0.30 X0.79 X1.60 X41.00 X41.00 X0.5=318.31kNm ;總的最大彎矩值：M max=1.4 X(M e+M 3+P Xh=1.4 x(800.00+318.31+35.00X1.20=1160.31kN m;4、塔吊水平力計算水平力：Vk= 3XB XH XC+P=0.45 X1.60 X41.00 X0.79+35.00=58.35kN5、每根格構柱的受力計算TTTT作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.00kN

5、 ;Mkmax =1160 31kN m ；V k=58.35kN；圖中X軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。/n M yyi/ iyj2;式中：n單樁個數(shù)，n=4 ;F 作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G 樁基承臺的自重標準值；M y 承臺底面的彎矩標準值；y j單樁相對承臺中心軸的 丫方向距離；N ik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：N kmax =F k/4+(M kmax Xa X2-0.5/(2 x(a X2-0.52=1110.00/4+(1160.31X2.702.70X2-0.5/(2 X(2.70 X2-0.5

6、2=581.38kN;最小壓力：N kmin =F k/4-(M kmax X X2-0.5/(2 x(a X2-0.5 2=1110.00/4-(1160.31X2-0.5 /(2 X(2.70 X2 -0.52=-26.38kN;需要驗算樁基礎抗拔力。2 )、樁頂剪力的計算Vo=1.2V/4=1.2X58.35/4=17.50kN;二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=n vnd2fvb/4=1 X3.14 X30.00 2 X310/4=219.13kN;Nv=1.2V k/n=1.2 X58.35/12=5.83kN219.13kN;螺栓抗剪強度滿足

7、要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 XNt = N min其中：n1 塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，n1= n/4 ;N t 每一顆螺栓所受的力；Ntb= Ttde2ftb/4=3.14 X26.72 2 X500/4=280.29kN;Nt=1.2N kmin /n 1=1.2 X26.38/3.00=10.55kN 2+(N t/N tb 21/2 w 1其中：Nv、Nt 個普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(N v/N vb2+(N t/N20.5=(5.83/219.132+(10.55/280.2920.5=0.05 ;螺栓在同

8、時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范/2=(2.70-1.60/2=0.55m;N i1 單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=M y=2 X0.55 X461.38 X1.2=609.02kN m。2、螺栓粘結力錨固強度計算錨固深度計算公式：h N/ nlfb其中N 錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=10.55kN ；d 樓板螺栓的直徑，d=30mm ；f b樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.57N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h 10.55 X103/(3.14 X30.00 X

9、1.57=71.30mm；構造要求：h660.00mm ;螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.00mm 。3、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002 第7.2條受彎構件承載力計算。as = M/( aifcbh 02Z= 1-(1-2 as 1/2Y = 1- Z2As = M/( Ysh ofy C80式中：a 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，a1取為1.0,當混凝土強度等級為時，a 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00 ；f c混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm 2;h o 承臺的計算高度 ho=1200.00-50.00=1150.0

10、0mm;f y 鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm 2;經(jīng)過計算得：a s=609.02 X106/(1.000 X16.700 X4.000 X103 X(1150.0002=0.007 ;宇1-(1-2 X0.0070.5=0.007 ;Y =1-0.007/2=0.997;A sx =A sy=609.02 X106/(0.997 X1150.000 X300=1771.389mm2;由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為：1200 X4000 X0.15%=7200mm2 ;建議配筋值：HRB335鋼筋， 20170。承臺底面單向根數(shù)23根。實際配筋值 7226.6mm4

11、、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大剪切力為 V=697.65kN 。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：V 三亦 aftboho其中，bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4OOO.OOmm ;入計算截面的剪跨比，入=a/h o，此處，a=(27OO.OO-16OO.OO/2=55O.OOmm,當入2000mm 時，取 h=2000mm ，其間按內(nèi)插法取值，B hs=(800/11501/4 =0.913 ;a承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.478+1=1.184;h o 承臺計算截面處的計算高度，h o=

12、1200.00-50.00=1150.00mm;697.65kN 0.91 X1.184 X1.57 X4000 X1150/1000=7808.05kN;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！四) 、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數(shù)L125X10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z 0 =3.45cm每個格構柱由4根角鋼L125x10組成，格構柱力學參數(shù)如下：Ix1=l+A X 2 X4=46716.64cm4;An1 =A X4=24.37 X4=97.48cm 2 ;Wi=lxi/(b i/2-z 0=46716.64/(50.00/2-3.

13、45=2167.83cm3;ixi =(l xi /A ni 0.5 =(46716.64/97.480.5 =21.89cm ;2、格構柱平面內(nèi)整體強度Nmax/Ani =697.65 x103/(97.48 X102=71.57N/mm2 0.5=(19.64 2+20.16 2 0.5=28.15 ；查表：x=0.94 ;Nmax/(xA=697.65X103/(0.94 X97.48 X102=75.94N/mm2f=300N/mm2格構柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算Zmax = k)x1=28.15 Z=150 滿足；單肢計算長度：l01 =a 1=50.00cm ;單肢回轉半徑

14、：i1=3.85cm ;單肢長細比：入 1=1 o1/i1=50/3.85=12.99 2 X4=46716.64+97.48X(2.70 X102/2-0.50102/2 2 X4=4904898.54cm4;An2 =A ni X4=97.48 X4=389.92cm2;W2=|x2/(b 2/2-b i/2=4904898.54/(2.70x102/2-0.50 X102/2=44589.99cm3;ix2=(I x2/A n2 0.5=(4904898.54/389.920.5=112.16cm ;2、格構柱基礎平面內(nèi)整體強度1.2N/A n+1.4M x/( yXW=1332.00X

15、103/(389.92 X10 2+1624.43 X106/(1.0 X44589.99 X103=70.59N/mm2.5=(3.83 2+40 X389.92/38.52.5=20.48 ;查表： x=0.97 ;N ex = n2EAn2/1.1 /0x22Nex=171756.88N;1.2N/( QxA + 1.4 pmxM x/(W ix(1-1.2 QxN/N ex Wf1.2N/( QxA+1.4 pmxMx/(W ix(1-1.2 QxN/N Ex=29.68N/mm2 wf=300N/mm2格構式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算Zmax = Zpx2 =20.48刀=

16、150 滿足；單肢計算長度：I2=a 2=200.00cm ;單肢回轉半徑：ix1=21.89cm ;單肢長細比：入 1 =l 02/ix1 =200/21.89=9.14 土側阻力標準值(kPa 土端阻力標準值(kPa 土名稱1 8.9016.000.00粉土2 34.1010.00375.00淤泥質粉質粘土由于樁的入土深度為28.00m,所以樁端是在第2層土層。單樁豎向承載力驗算 ：Quk=2.513 X333.4+375 X0.503=1026.421kN;單樁豎向承載力特征值：R=Ra= Q uk/2=1026.421/2=513.211kN;Nk=581.375kN 1.2R=1.2

17、 X513.21 仁615.853kN;樁基豎向承載力滿足要求！七) 、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk =工也 siku ili=628.444kN;其中：Tuk 樁基抗拔極限承載力標準值；u 破壞表面周長，取 u= nd=2.51m ;q sik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值；入抗拔系數(shù)，砂土取 0.500.70，粘性土、粉土取 0.700.80，樁長l與樁徑d之比 小于20時，入取小值；l i 第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk =u i 工 iq sikli) /4=875.175kN;u l樁群外圍

18、周長，ui=4 x 26.375kN;Tuk/2+G p=628.444/2+351.858=666.08kN 26.375kN;樁抗拔滿足要求。八) 、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As= Ttd2/4 X0.65%=3.14 X800 2/4 X0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002第7.4條正截面受拉承載力計算。NW fyAs式中：N 軸向拉力設計值，N=26375.21N;f y鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300N/mm 2A s縱向普通鋼筋的

19、全部截面積。As=N/f y=26375.21/300=87.92mm建議配筋值：HRB335鋼筋，1120。實際配筋值3456.2 mm依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(JGJ94-2008,箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm ;受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應加密；間距不應大于100mm ;當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的有關規(guī)定；當鋼筋籠長度超過 4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。二、2#塔

20、吊格構式基礎設計驗算.;標準節(jié)長度b : 3m ;塔吊自重Gt: 550kN ;塔吊地腳螺栓性能等級：高強10.9級;最大起重荷載Q : 80kN ;塔吊起升高度H : 41m ;塔身寬度B: 1.6m ;2、格構柱基本參數(shù)格構柱計算長度Io : 6.0m ;塔吊地腳螺栓的直徑d : 30mm ;塔吊地腳螺栓數(shù)目n ： 12個；格構柱綴件類型：綴板；格構柱綴件節(jié)間長度a1: 0.5m ;格構柱分肢材料類型：L125X10 ;格構柱基礎綴件節(jié)間長度 a2： 2m ;格構柱鋼板綴件參數(shù)：寬100mm，厚10mm ;格構柱截面寬度b1 : 0.5m ;3、基礎參數(shù)樁中心距a : 2.7m ;樁入土深

21、度1: 28m ;樁混凝土等級：C35 ;樁鋼筋直徑：20mm ;承臺寬度Be： 4m ;格構柱基礎綴件材料類型：L100X10 ;樁直徑d : 0.8m ;樁型與工藝：泥漿護壁鉆 （沖 孔灌注樁；樁鋼筋型號：HRB335 ;承臺厚度h : 1.2m ;承臺混凝土等級為：C35 ;承臺鋼筋等級：HRB335 ；承臺鋼筋直徑：20 ；承臺保護層厚度:50mm ；承臺箍筋間距：250mm ；4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：A類近海或湖岸區(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：0.5 ；主弦桿材料：角鋼/方鋼;主弦桿寬度c: 250mm ;工作狀態(tài):所處城市：浙江慈溪市,基本風壓3 0: 0.45 kN/m額定起

22、重力矩Me : 800kN m ;基礎所受水平力 P： 35kN ;塔吊傾覆力矩 M : 1160.31kN m ;工作狀態(tài)下荷載計算一) 、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：Gc=25 XBcXBcXh=25 X4.00 X4.00 x1.20=480.00kN;作用在基礎上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN2、塔吊風荷載計算地處 浙江慈溪市，基本風壓30=0.45 kN/m 2;擋風系數(shù)計算：0 = (3B+2b+(4B2+b 2 1/2 c/Bb擋風系數(shù)=0.79 ;體型系數(shù)口 s=1.90 ;查表得：荷載高度變化系數(shù)卩z=0

23、.50 ;高度Z處的風振系數(shù)?。築 z=1.0 ；所以風荷載設計值為：3=0.7 XBxsXpzXW0=0.7 X1.00 X1.90 X0.50 X0.45=0.30kN/m23、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算:M 3= 3X XB XH XH X0.5=0.30 X0.79 X1.60 X41.00 X41.00 X0.5=318.31kNm ;總的最大彎矩值:M max=1.4 x(Me+M 3+P Xh=1.4 x(800.00+318.31+35.00X1.20=1160.31kN m;4、塔吊水平力計算水平力：Vk= 3XB XH XC+P=0.45 X1.60 X41

24、.00 X0.79+35.00=58.35kN5、每根格構柱的受力計算raffleA作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.00kNM kmax =1160 31kN m ；Vk=58.35kN ;圖中X軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。/nM yy i/ Ij2;式中：n單樁個數(shù)，n=4 ;F 作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G 樁基承臺的自重標準值；M y 承臺底面的彎矩標準值；y j單樁相對承臺中心軸的丫方向距離；N ik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：N kmax =F k/4+(M kmax Xa X2-05/(2

25、x(a X2-052=111000/4+(116031X2.702.70X2-05/(2 X(2.70 X2-052=581.38kN；最小壓力：N kmin =F k/4-(M kmax XaX2-05/(2 x(a X2-052=111000/4-(116031X2-05/(2 X(2.70 X2-052=-2638kN；需要驗算樁基礎抗拔力。2 )、樁頂剪力的計算Vo=1.2V/4=12X58.35/4=17.50kN；二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力:Nvb=nvnd2fvb/4=1 X3.14 X30.00 2 X310/4=219.13kN;Nv=1

26、.2Vk/n=1.2 X58.35/12=5.83kN219.13kN;螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 XNt = N min其中：ni 塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，ni= n/4 ;N t 每一顆螺栓所受的力；Ntb=冗de2ftb/4=3.14 X26.72 2 X500/4=280.29kN;Nt=1.2N kmin /n i=1.2 X26.38/3.00=10.55kN 2+(N t/N tb 2 1/2 w 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(N v/N vb2+(N t/N tb

27、20.5=(5.83/219.132+(10.55/280.2920.5=0.05 ;螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范/2=(2.70-1.60/2=0.55m；N ii 單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=M y=2 X0.55 X461.38 x1.2=609.02kN m。2、螺栓粘結力錨固強度計算錨固深度計算公式：h N/ nlfb其中N 錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=10.55kN ;d 樓板螺栓的直徑，d=30mm ;f b樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.57N/mm 2;h 樓板

28、螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h 10.55 X103/(3.14 X30.00 X1.57=71.30mm;構造要求：h 660.00mm ;螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.00mm 。3、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002 第7.2條受彎構件承載力計算。as = M/( afcbh 02Z= 1-(1-2 as 1/2Y = 1- Z2As = M/( Ysh fy 式中：a l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，a1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80時，a 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00 ;f C混凝土抗壓強度設計值查表

29、得16.70N/mm 2;h o 承臺的計算高度 ho=1200.00-50.00=1150.00mm；f y鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm 2;經(jīng)過計算得：a s=609.02 X1O6/(1.OOO X16.700 X4.000 X103 X(1150.0002=0.007 ;宇1-(1-2 X0.007 0.5=0.007 ;Y =1-0.007/2=0.997;A sx =A sy=609.02 X106/(0.997 X1150.000 X300=1771.389mm2由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為：1200 X4000 X0.15%=7200mm2 ；建議

30、配筋值：HRB335鋼筋，20170。承臺底面單向根數(shù)23根。實際配筋值7226.6mm 2。4、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大剪切力為V=697.65kN 。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：Vaftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b=4000.00mm;入計算截面的剪跨比，入=a/h o，此處，a=(2700.00-1600.00/2=550.00mm,當入2000mm 時，取 h=2000mm ，其間按內(nèi)插法取值，B hs=(800/11501/4 =0.913 ;a承臺剪切系數(shù)，a=

31、1.75/(0.478+1=1.184;h o 承臺計算截面處的計算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm697.65kN 0.91 X1.184 X1.57 X4000 x1150/1000=7808.05kN;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！四) 、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數(shù)L125X10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z o =3.45cm每個格構柱由4根角鋼L125x10組成，格構柱力學參數(shù)如下：Ix1=l+A X2 X4=46716.64cm4;An1 =A X4=24.37 X4=97.48cm 2 ;

32、W1=Ix1/(b 1/2-z 0=46716.64/(50.00/2-3.45=2167.83cm3;ix1 =(I x1 /A n1 0.5 =(46716.64/97.480.5 =21.89cm ;2、格構柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1 =697.65 X103/(97.48 X10 2=71.57N/mm2.5=(19.64 2+20.16 20.5=28.15 ;查表：x=0.94 ;Nmax/(xA=697.65 x103/(0.94 X97.48 x102=75.94N/mm2f=300N/mm2;格構柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算Zmax = Z0x1=28.15刀=1

33、50 滿足；單肢計算長度：101 =a 1=50.00cm ;單肢回轉半徑：i1=3.85cm ;單肢長細比：入 1=1 o1/i1=50/3.85=12.99 2 X4=46716.64+97.48X(2.70 X102/2-0.50102/2 2 X4=4904898.54cm4;An2 =A n1 X4=97.48 X4=389.92cm2;W2=Ix2/(b 2/2-b 1/2=4904898.54/(2.70X102/2-0.50 X102/2=44589.99cm3;ix2=(I x2/A n2.5=(4904898.54/389.92.5=112.16cm ;2、格構柱基礎平面內(nèi)

34、整體強度1.2N/A n+1.4M x/( yXW=1332.00X103/(389.92 X102+1624.43 X106/(1.0 X44589.99 X103=70.59N/mm20.5=(3.83 2+40 X389.92/38.52.5=20.48 ;查表： x=0.97 ;N ex = n2EAn2/1.1 Zox22Nex=171756.88N;1.2N/( QxA + 1.4 pmxM x/(W lx(1-1.2 QxN/N ex +1.4 pmxMx/(W lx(1-1.2 QxN/N Ex=29.68N/mm2 wf=300N/mm2格構式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度

35、驗算Zmax = ZDx2 =20.48刀=150 滿足；單肢計算長度：l02=a 2=200.00cm ;單肢回轉半徑：ixi=21.89cm ;單肢長細比：入 1 =l 02/ixi =200/21.89=9.14 土側阻力標準值（kPa 土端阻力標準值（kPa18.7016.000.00粉土20.6011.000.00粉質粘土夾粉層332.9010.00375.00淤泥質粉質粘土由于樁的入土深度為28.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算 ：Quk=2.513 X332.8+375 X0.503=1024.913kN單樁豎向承載力特征值：R=R a= Q uk/2=1024

36、.913/2=512.457kNNk=581.375kN1.2R=1.2 X512.457=614.948kN樁基豎向承載力滿足要求！七）、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=工 Pqsikuili=627.313kN;其中：Tuk 樁基抗拔極限承載力標準值；u 破壞表面周長，取 u= nd=2.51m ;q sik-樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值;k 抗拔系數(shù)，砂土取 0.500.70，粘性土、粉土取 0.700.80，樁長I與樁徑d之比 小于20時，入取小值；I i 第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=U I

37、 工 iq sikli) /4=873.6kN；u i樁群外圍周長，ui=4 x2.7+0.8 ) =14m ;經(jīng)過計算得到:TUk= 2 iqsikUili = 627.31kN ;樁基抗拔承載力公式：N k 26.375kN;Tuk/2+G p=627.313/2+351.858=665.515kN 26.375kN;樁抗拔滿足要求。八) 、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As= Ttd2/4 X0.65%=3.14 X800 2/4 X0.65%=3267mm 22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范

38、(GB50010-2002 第7.4條正截面受拉承載力計算。式中：N 軸向拉力設計值，N=26375.21N;f y鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300N/mmA s縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/f y=26375.21/300=87.92mm建議配筋值：HRB335鋼筋，1120。實際配筋值3456.2 mm依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(JGJ94-2008,箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm ;受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應加密；間距不應大于 100mm ;當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應加

39、密；當 考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的有關規(guī)定；當鋼筋籠長度超過 4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍 筋。四、塔吊使用注意事項1. 塔吊應當回填土結束后，從上部承臺算起2. 先挖土至塔吊承臺底板處，進行底板處承臺砼施工，當砼強度達到 70%以上方可使 用.五、塔吊的安裝步驟 一)組裝1、按技術要求設置承臺和預埋地腳螺栓。2、塔身自下而上的組成為底架基礎節(jié)。3、將已經(jīng)組裝底架吊在砼承臺上，使底架保持水平，擰緊地腳螺栓。4、 把基礎節(jié)吊裝在底架上固定好，注意基礎節(jié)上有踏步的一面塔身要與建筑物垂直.5、 將高度為3m的一節(jié)標準 主

40、弦桿內(nèi)襯圓鋼）慢慢吊裝在基礎節(jié)上。安裝時，注意標準節(jié)上的踏步和梯子要和基礎上的相對應，標準節(jié)之間的連接采用12個特制的M30高強度螺栓，必須按規(guī)定達到4800N M的預緊力矩。6、在地面上將爬升架拼裝成整體，并裝好液壓系統(tǒng)，然后將爬升架吊起，套在標準節(jié)和基礎節(jié)外面，并使套架上的爬升擱在基礎節(jié)的最后一節(jié)踏步（套架上有油缸的一面對準塔身上有踏步的一面套入。7、在地面上先將上下支座以及回轉機構，回轉支座，平臺等裝為一體，然后將這一套部件吊起安裝在塔身節(jié)上。用4個銷子和4個M45的高強度螺栓將下支座分別與爬升架和塔身節(jié)相連 引用梁要與建筑平行）。8、 在塔頂上連好一切平衡連桿，然后吊起塔頂用4個銷子固

41、定在上支座上，塔頂傾 斜的一面與吊壁處同一側。9、在平地上拼裝好平衡臂，并將卷揚機構、配電箱、電阻箱等在平衡臂上，接好各部分所需的電線，然后，將平衡臂吊起來與上支座用銷軸固接完后，再抬起平衡臂成一角度至平衡拉桿的安裝位置，安裝好平衡臂拉桿，再將吊車卸載。10、吊起重2.3t的尾衡配重的一塊，放在從平衡臂尾端的平衡臺上。11、在地面上，先將司機室的電氣設備檢查好以后，將司機室吊起至上支座的上面，然后，用銷軸司機室與上支座連接好。12、起重機臂與起里臂拉桿：組合吊臂長度，用相應銷軸把它們裝配在一起。安上小車和吊籃，并把小車和吊籃固定在吊臂根部，把吊臂擱置在1m高左右的支架上，使小車和吊籃離開地面，

42、裝上小車牽引機構。所有銷軸都要裝上開口銷，并 將開口銷打開。組合吊臂拉桿長度，用銷軸把它們連接起來，固定在吊臂上弦 桿的相應支架。檢查吊臂上的電路是否完善，并穿繞小車牽引鋼絲繩。用汽 車起重機將吊臂吊成平衡提升，提升中必須保持吊臂處于水平位置，使用吊臂能 夠順利地安裝到上支座的吊臂絞點上。在吊臂與上支座連接完畢后，繼續(xù)提升 吊臂，使吊臂頭部稍微抬起，并將起升機構鋼絲繩繞過踏頂?shù)陌惭b滑輪，按要求 連接好，然后開動卷揚機拉起拉桿，使銷軸使其連接到塔頂上拉桿上。松弛起 升機構鋼絲繩，把吊臂緩慢放下，使拉桿處于拉緊狀態(tài)，然后，松弛起升鋼絲 繩。13、穿繞起升鋼絲繩，將起升鋼絲繩入卷筒引起，經(jīng)塔頂導向滑

43、輪后，繞過在臂架根 部的起重量限制器滑輪，再引向小車滑輪與吊溝滑輪穿繞。最后，將繩端固定在 臂頭上，把小車開至最根部，轉動小車上帶有棘輪的小儲繩卷筒把牽引繩盡力張 緊。二）塔身標準節(jié)的安裝1、將起重臂旋轉至引入塔身標準節(jié)的方向起重臂位于爬升架上外伸，框架的正上方）。如果準備加上幾個標準節(jié)，則把要加的標準節(jié)一個個吊起依次排列在起重 臂正下方。2、放松電纜上部略大于總的爬、升高度，將爬升架和下支座間用4個銷子穿起聯(lián)結 好。3、在地面上先用引進小車將標準節(jié)鉤住，然后吊起標準節(jié)，調整小車的位置使得塔 吊的上部重心落在頂升油缸梁的位置上。4、拆除塔身和下支柱之間的四個高強度螺栓。5、將頂升橫梁掛在塔身的

44、踏步上，開動液壓系統(tǒng)使活塞桿全部伸出后，銷死活塞 桿，使套加上的爬升擱在塔身的踏步上，接著油缸全部縮回，重新使頂升橫梁掛 在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此時塔身上方引至塔身的正上方，對準標準 節(jié)的螺栓將上下塔身標準節(jié)連接牢靠 擰緊螺栓予緊力570KN，予緊力矩4800N.M ），退出引進小車，用吊鉤吊下引進小車，鉤住一個要加的標準節(jié)， 吊起標準節(jié)。6、按上述方法，加入第二節(jié)后，將下支座與塔身之間的四個連接螺栓擰緊。7、安裝好底架的四個斜撐桿，至此，塔機才算安裝完畢。六、塔機的操作維護1、機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養(yǎng)和安全操作規(guī)程，無關人員未經(jīng)許可不 得攀登塔機。2、塔機的正常工作氣溫為 -20至+40度，風速低于13m/s。3、塔機每次轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗；靜載實驗吊重為額定荷載的125%，動載實驗吊重為額定載荷110%。4、夜間工作時，除塔機本身自有的照明外，施工現(xiàn)場應有充足的照明設備。5、塔吊的操作必須落實