模板施工專項方案培訓(xùn)資料

1、杭政儲出(201 5 ) 3 8號地塊 住宅項目模板 施 工 方 案 建設(shè)單位:杭州朗平置業(yè)有限公司 設(shè)計單位：上海朗詩設(shè)計規(guī)劃研究院有限公司 監(jiān)理單位：北京北辰工程建設(shè)監(jiān)理有限公司 總承包單位:江蘇省華建建設(shè)股份有限公司 二0 七年二月 一、工程概況h 二、編制依據(jù)1 三、施工部署2 1、組織管理2 2、支撐基礎(chǔ)2。 3、模板配置情況 4、混凝土結(jié)構(gòu)澆筑施工安排3 四、施工準(zhǔn)備3 1、人員準(zhǔn)備3。 2、材料準(zhǔn)備3 五、材料檢測3 1、鋼管檢測要求3。 3、模板檢測4 六、施工方案及控制要點 1、 排架模板施工4 1. 1施工順序4 1.2框架柱、墻模板施工4 1.3樓板模板施工5 1.4梁模

2、板施工6 1.5其余模板節(jié)點大樣6 1.6標(biāo)準(zhǔn)層支模體系。7 2、模板排架支撐構(gòu)造要求。7 3、 模板及支撐搭設(shè)施工控制要點8 4、模板及支撐拆除10。 4. 1模板拆除安全技術(shù)措施16 4. 2模板拆除的安全技術(shù)措施11 4. 3模板拆除注意事項12 七、安全措施13。 八、應(yīng)急預(yù)案h 4 1、救援預(yù)案的目的心4 2、現(xiàn)場施工管理及救援機構(gòu)組成系統(tǒng)15 3、在施工現(xiàn)場按規(guī)定設(shè)置藥物和急救工具15 4、應(yīng)急預(yù)案啟動的條件15。 5、應(yīng)急響應(yīng)15 6、高支模應(yīng)急救援預(yù)案具體措施h 6 九、板模支架驗算17 十、梁模支架驗算2 9 十一、墻模支架驗算40。 十二、標(biāo)準(zhǔn)層板模驗算4先拆側(cè)面模 板，后

3、拆底模，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模時不得用撬棒、重錘硬掰 硬擊，拆除后模板應(yīng)按規(guī)定及施工順序清理，運送至指定位置堆放，堆放時應(yīng)平 放，如須豎放，應(yīng)有可靠的安全措施。嚴(yán)禁拖擲、撞擊。 七、安全措施 1、進入施工現(xiàn)場的操作人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。操作人員嚴(yán)禁穿 硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。 2、高處和臨邊洞口作業(yè)應(yīng)設(shè)護欄，張安全網(wǎng)，如無可靠防護措施，必須佩帶 安全帶，扣好帶扣。高空、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有切實的安全措 施。 3、工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身 上，釘子必須放在工具袋內(nèi)，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和 空中滑落。 4、

4、安裝模板時操作人員應(yīng)有可靠的落腳點,并應(yīng)站在安全地點進行操作，避 免上下在同一垂直面工作。操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護 的安全意識。 5、支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴(yán)禁 在連接件和支撐件上攀登上下。 6、支模時，操作人員不得站在支撐上，而應(yīng)設(shè)立人板，以便操作人員站立。立 人板應(yīng)用木質(zhì)中板為宜，如2 X8板等，并適當(dāng)綁扎固定。 7、支模過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間 歇時,應(yīng)將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防I匕因踏空、扶空而墜 落。模板上有預(yù)留洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板 拆

5、除后即將洞口蓋好。 8、模板及其支架在安裝過程中，必須設(shè)置防傾覆的臨時固定設(shè)施。 9、支設(shè)柱模板時，四周應(yīng)設(shè)斜撐，并應(yīng)設(shè)立操作平臺。 10、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應(yīng) 設(shè)在1. 8 m高度以上。 11、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應(yīng)用索具系 牢，采用垂直升降機械運輸，不得亂拋，組合模板裝拆時，上下應(yīng)有人接應(yīng)。模 板及配件應(yīng)隨裝拆隨運送，嚴(yán)禁從高處擲下。高空拆模時，應(yīng)有專人指揮。地面 應(yīng)標(biāo)出警戒區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍攔，暫停人員過往。 12、模板上施工時，堆物（如成捆鋼筋等）不宜過多，且不宜集中一處。 1 3、大模板施工時，存放大模板必

6、須要有防傾措施。封柱子模板時，不準(zhǔn) 從頂部往下套。 14、 高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺，上、下要使用梯子、不許站立在墻 上工作;不準(zhǔn)站在大梁底模上行走。 1 5、 遇六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè),雷雨后應(yīng)先清掃施工 現(xiàn)場，待地面略干不滑時再恢復(fù)工作。 1 6、 混凝土強度未達到I 0 0%時，按規(guī)范要求嚴(yán)禁拆除梁底板；當(dāng)混凝 土強度已達到I 0 0%時，拆除所有支撐和模板，不得留有懸空模板。 1 7、拆除模板一般用長撬棒，禁止站在正在拆除的模板上；在拆除樓板模板 時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意。拆除門、 窗洞口模板時，操作員應(yīng)站在門窗洞口外拉支撐，防

7、止模板突然全部掉落傷人。 18、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱 置必須牢固平穩(wěn)，不得有空頭板，以防踏空墜落。 19、安裝與拆除模板時,應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護欄桿，防止上下在同一垂直 面操作。 2 0、拆模時必須設(shè)置警戒區(qū)域，并派人監(jiān)護。不得保留有懸空模板。拆下 的模板要及時清理，堆放整齊。 21、拆除模板時工人應(yīng)相互配合山外向內(nèi)拆除。拆除現(xiàn)澆板底模時，不得一 次將頂撐全部拆除，應(yīng)分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，以免發(fā)生模板 在自重荷載下一次性大面積脫落。 22、地下室頂板加固區(qū)域的模板及支架拆除必須征得項訂技術(shù)負責(zé)人的書 面通知后方可拆除。 八、應(yīng)急預(yù)案

8、1、救援預(yù)案的目的 事故發(fā)生后，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產(chǎn)得 到及時搶救。防止事故繼續(xù)發(fā)展。 2、現(xiàn)場施工管理及救援機構(gòu)組成系統(tǒng) 2、1機構(gòu) 組長：陸靖 副組長汶IJ劍 組員：張宗強沈其國周建民李炫 洪立新陳寶琪 值班電話： 1）、職責(zé)和分工 a、組長負責(zé)事故應(yīng)急救援的全面組織、指揮、協(xié)調(diào)丄作，負責(zé)向上級報告 并負責(zé)調(diào)集搶險救援所需的人力、物力。 b、副組長協(xié)助組長組織、指揮、協(xié)調(diào)救援工作，組長不在現(xiàn)場時代行組長 的職責(zé)。 c、組員在組長或副組長的指揮下，負責(zé)現(xiàn)場的維護、搶救、警戒等工作，及 具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。 3、在施工現(xiàn)場按規(guī)定設(shè)置藥

9、物和急救工具 項LI部在現(xiàn)場辦公室設(shè)置急救藥箱和配備適當(dāng)?shù)乃幤泛途茸o品。 4、應(yīng)急預(yù)案啟動的條件 本工程的場所發(fā)生有下列情況時，應(yīng)啟動應(yīng)急救援預(yù)案。 a、在施工過程中，造成人身傷亡或財產(chǎn)損失時 b、對施工場區(qū)的影響有明顯的破環(huán)時 c、模板火災(zāi) d、澆筑混凝土?xí)r模板支架明顯位移 e、模板坍塌 f、應(yīng)急救援預(yù)案小組認為必須啟動應(yīng)急救援預(yù)案時 5、應(yīng)急響應(yīng) 出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內(nèi)容包括事故 的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救 傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。 組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織

10、、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn) 場展開救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負責(zé)人匯報事故情況及需要公司支援的 人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。 6、高支模應(yīng)急救援預(yù)案具體措施 a、有關(guān)人員的安排 組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調(diào)動救 援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負責(zé)人匯報事故 情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。 b、人員疏散、救援方法 人員的疏散山組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排各操作人員 進行疏散到安全的地方,并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn) 場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架

11、的構(gòu)件或其它物件壓住時， 先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應(yīng)的搶 救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一 步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。 c、傷員救護 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力 衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需 要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或?qū)嵭腥斯ず粑?受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。 立即撥打I 2 0急救電話或送醫(yī)院。 d、現(xiàn)場保護 III具體的組員帶領(lǐng)警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設(shè)置警戒區(qū)域,用

12、三色紡織布或掛有 彩條的繩子圈圍起來，山警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。 e、當(dāng)模板支撐體系位移監(jiān)測值超出預(yù)警值時，必須立即停止作業(yè)，應(yīng)對模板 支撐系統(tǒng)進行加固后方可繼續(xù)施工，當(dāng)監(jiān)測值超出控制值時，應(yīng)立即撤離作業(yè)人 員。 f、當(dāng)模板發(fā)生火災(zāi)時,應(yīng)立即通知項U部義務(wù)消防隊進行滅火，當(dāng)火災(zāi)有蔓 延趨勢或無法控制火災(zāi)現(xiàn)場時，應(yīng)立即組織所有人員撤離同時撥打11 9救援。 當(dāng)施工現(xiàn)場作業(yè)人員發(fā)生觸電時應(yīng)迅速斷絕電源，同時迅速檢查觸電者 的呼吸、心跳情況，就地搶救，及時進行人工呼吸和胸外心臟按摩，立即請醫(yī)生 搶救，或在不中斷搶救的前提下，送往醫(yī)院急救。 h、當(dāng)事故有擴大、自救無法控制時，應(yīng)按預(yù)案的措施，啟

13、動隊受影響區(qū)域 的疏散機制，包括事故發(fā)生后的疏散、警戒、交通管制”即在確保施工現(xiàn)場和受 影響區(qū)域人員安全的前提下，按應(yīng)急救援預(yù)案事先確定的路線和方向疏散、撤離, 對事故區(qū)域周邊進行警戒隔離以保護事故現(xiàn)場、維護現(xiàn)場秩序、防止外來干擾， 如有必要，協(xié)助交警部門對事故現(xiàn)場的周邊道路實施有效的管制，為應(yīng)急救援工 作提出暢通的道路。 九、板模支架驗算 1、參數(shù)信息 1.1高支模板支架參數(shù) 基本參數(shù) 樓板厚度h ( mm) 150 樓板邊長L(m) 10 樓板邊寬B(m) 5 模板支架高度H(m) 5.2 主梁布置方向 垂直于樓板長 邊 立柱縱向間距l(xiāng)a(m) 0. 9 立柱橫向間距l(xiāng)b(m) 0 . 9

14、 水平桿步距hi (m) 1.8 立桿自由端高度a (mm) 3 00 架體底部布置類型 墊板 次梁間距a(mm) 250 次梁懸挑長度ai(mm) 200 主梁懸挑長度bi (mm) 20 0 主梁合并根數(shù) 1 結(jié)構(gòu)表面要求 表面外露 剪刀撐(含水平)布置方式 普通型 計算依據(jù) 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范J GJ 1 62-20 0 8 材料參數(shù) 主梁類型 圓鋼管 主梁規(guī)格 4 8 x3.0 次梁類型 矩形木楞 次梁規(guī)格 50 x1 00 面板類型 覆面木膠合板 面板規(guī)格 16mm(板材垂 直方向) 鋼管類型 4 8x3 荷載參數(shù) 基礎(chǔ)類型 混凝土樓板 地基土類型 / 地基承載力特征值 fak

15、 (kPa) / 架體底部墊板面積A(n 2) 0 .2 是否考慮風(fēng)荷載 否 架體搭設(shè)省份、城市 浙江(省)杭 州市(市) 地面粗糙度類型 / 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G 1 k(kN/mA2 ) 0.3 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2 k (kN/mA3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3 k (kN/mA 3 ) 1. 1 計算模板及次梁時均布活荷 載 Qlk (kN/mA2) 2. 5 計算模板及次梁時集中活荷 載 Q2k(kN) 2, 5 計算主梁時均布活荷載 Q3k(kN/mA 2 ) 1.5 計算立柱及其他支撐構(gòu)件時 均布活荷載Q4 k (kN/mA2) 1 基本風(fēng)壓值Wo(kN/mA2)

16、 / iTT=fi=r ! ifigiBi fl HnRLX- e ：；步 -：；匕科 ?：3；程7?;0、壬 ffl逆舉c 80() L, 80() r L 2()() (圖18)。次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 根據(jù)力學(xué)求解計算可得： 曜二 1.36 8 kN a n = 0 886kN 還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=3 2.65/1000= 0. 0 3 3 kN/m 自重設(shè)計值為:g=T0X 1 .2gk=0. 9X1. 2X32. 6 5 / 1 00 0 =0. 035 kN/m 則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 1.368 1.368 1 368 1. 368 1,3

17、68 a 035 jid皿皿皿皿皿血曲皿nnnnnunin A 1 2 SO 2H0 2iS() 2 SO 2S0 I 250 2S0 2iS() $ 7 n 250 250 0 2()() SOO SOO 800 800 2(0 （圖19）。主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 0. 886 0. 886 0. 886 0. 886 0. 886 0 033 4 411 0 111 u 4II Il k， u 4 k 2S0 25() 250 2S0 25( 2S0 藥（） 25() 250 $ 25 n :伙) mu. !汕1 ? 8 ,Jill .III.

18、 250 ) 80() 800 800 3.1強度驗算 - o, 歟J 皆9 Kz4l K/ 514 k 1 2和 血 0 303 s 80() F1屮 0.217 L$ 800 0.217 800 2 0. 303 (圖8)。次梁彎矩圖(kNm) 匚、二0 . 514 kNm =0.514X107 (83. 3 33X100 0 )= 6. 1 6 8 N/mm2 f= 1 5N / mm2 滿足要求 3. 2抗剪驗算 rriTl 684 xrfTlTnT TfT 072 ”S00 *（）（） M53羸: 8()() 37 X()() 鼻 不（） (圖9)次梁剪力圖(kN) V遠二 3 .

19、7 5 3kN TgFVuxS/(Ib)=3. 753 X103X 62. 5X103/ (4 16. 6 6 7 XIOX 5 X10) =1. 126N/mmW t =2N/mm 滿足要求 3. 3撓度驗算 撓度驗算荷載統(tǒng)訃， qk = (G1 k + (G3Jc+Gzk) X h) Xa=(0. 5 +(24+1. 5) X 1 30 0 / 1 00 0 )X4 0 0/10 0 0/(3-l)二6. 7 3kN/m L.l.JlllIJl”,1 L1IJ. LUIJIUI,! 1,Jlllllll.il 2/ SOO總 800 YV ii-Q 80() SOO* （圖10）。變形計算

20、簡圖 -0.125一025 002 丿 TT7 250 0. 152 800 800 0. 152 (圖11) 次梁變形圖(mm) v “山二0. 2 76mm W v=0. 8X1 0 0 0/400二2mm 滿足要求 4、主梁驗算 根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2,故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為 2-1= I跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。 將荷載統(tǒng)訃后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。 A. 由可變荷載控制的組合： ql =0. 9X1.2Glk+(G2k+G3k) h a+l. 4Q1 k a=0. 9 X (1. 2X (0. 5 + (24+1. 5 ) X13

21、00/1 0 00) X400/ (3-1) X 1 0 0 0 )+1. 4X2. 5X4 0 0/( 3 -1) X1000) ) =7. 898kN/m B. 由永久荷載控制的組合： q2=0. 9X I . 3 5G 1 k+(G 2 k+G 3 k) ha+l. 4 X 0 . 7Q 1 ka=0.9X (1. 35 X (0. 5+(24+l .5)X13 0 0/1 0 00)X400/( (3-1)X1000)+1. 4 X0. 7 X2. 5 X400/ (3- 1 )X1000) =8. 61 8kN/m 取最不利組合得： q=maxql, q 2= max (7.89&

22、8. 618)=8. 618 k N 此時次梁的荷載簡圖如下 |JL| 8.6J8, JIM 111,11,1 L1 丿Y 800 80()丿 800125() (圖16) o次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為： qk= Glk+(G2k+G3k)ha= (0. 5+(24+1. 5) X 1300/1000) X4 0 0 / (3- 1 ) X1000)=6 . 73 kN/m 此時次梁的荷載簡圖如下 (圖17)次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 根據(jù)力學(xué)求解訃算可得： 承載能力極限狀態(tài)下在支座反力:R二7.302kN 正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=5. 702kN

23、 還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 6 5. 3/1 000=0.0 6 5 k N/m 自重設(shè)計值為:g=0. 9X1. 2gk=0. 9 X1. 2 X65. 3/1000=0. 071 kN/m 則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 7.302 hirunrunriOT 20() 200 50 sonso （圖1 8 ）。主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 5 702 0.1)65 d _I 丄 Uli11M1I, ULI Hl. M1M 200 200 0 50 3()D （圖1 9） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 4. 1抗彎驗算 (圖12)

24、。主梁彎矩圖(kNm) 3 6 5kN m o 二監(jiān)/W =0.3 6 5X106/(8.9 8 6 X 10 0 0) =40. 6 4 1 N/mnTWf =2 05 N/mnT 滿足要求 4. 2抗剪驗算 (圖3)注梁剪力圖(kN) 7.3 0 6 kN TQmxS/(Ib ) =7. 306X1000X6. 084X 1 07(2 1 . 5 66X 1 OX1.2X 10)=17. 1 75N/mm: = 0.496 Ni=乩遠 +1. 2X (H- h ) Xgk=10. 967+1. 2 X (2. 6-13 0 0/ I 000) X 0 . 1 I 6二 1 1 . 148k

25、N f =N： / (4A)=1 1 . 14 8X1 0 00/ (0. 4 96X (4. 24X 1 00) )=53. 01 IN/m mW o =205N/mm2 滿足要求 6、可調(diào)托座驗算 按上節(jié)計算可知,可調(diào)托座受力X= R/c,=10. 9 6 7kN N二 1 0.967kNW N=3 0kN 滿足要求 卜一、墻模支架驗算 參數(shù)信息 基本參數(shù) 計算依據(jù) 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20 0 8 混凝土墻厚度h (mm) 350 混凝土墻計算高度H(mm) 3900 混凝土墻計算長度L(mm) 75 000 次梁布置方向 豎直方向 次梁間距a (mm) 200 次梁懸

26、挑長度a 1 (mm) 20 0 主梁間距b(mm) 450 主梁懸挑長度bi(mm) 2 00 結(jié)構(gòu)表面要求 表面外露 丄梁合并根數(shù) 2 對拉螺栓橫向間距(mm) 450 對拉螺栓豎向間距(mm) / 材料參數(shù) 主梁類型 圓鋼管 丄梁規(guī)格 O48x 3 .0 次梁類型 矩形木楞 次梁規(guī)格 50 x10 0 面板類型 覆面木膠合板 面板規(guī)格 1 6 mm(克隆、 樟木平行方 向) 面板 E ( N/mm 2) 1150 0 面板 fm (N/mm2) 30 對拉螺栓規(guī)格 M 1 4 荷載參數(shù) 混凝土初凝時間t o (h) 4 混凝土澆筑速度V (m/h) 2 混凝土澆筑方式 溜槽、審?fù)不?導(dǎo)管

27、 混凝土重力密度Yc(kN /nT3) 24 混凝土塌落度影響修正系數(shù) P 2 1.15 外加劑影響修正系數(shù)B1 1.2 傾倒混凝土?xí)r模板的水平荷 載 Q3k(kN/ m2) 2 振搗混凝土?xí)r模板的水平荷 載 Q/kN/nT 2 ) / 5： ? 1 :燦！ (圖1)縱向剖而圖 2、荷載統(tǒng)計 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力 F i=0.22y c t0plp2V05=0.22x24 x4x 1.2x 1.15x25=41.218kN/m2 F2=vcH=24x3 9O 0 / 10 0 0 = 9 3. 6kN/m 2 標(biāo)準(zhǔn)值 G4 k=m i nF!,F2=4 1 .218kN/m2 承載能力極限

28、狀態(tài)設(shè)計值 S=0.9maxl. 2 G4k+1.4Q3k, 1 .35G4k + 1.4x0.7Q3k 貝 S=0.9xmax ( 1 2 x41. 2 18+ 1 .4x2 J .35x41.218+ 1 . 4x0. 7x2) = 51.8 4 4k N/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk二Gik=4 1 .218kN/m2 3、面板驗算 根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁 側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=lm單位面板寬度 為計算單元。 W = bh 2/6 =10 0 0 xl52 / 6 =37500mm3 I = bh3/12=

29、100 0 x153/12= 2 81250mm4 其中的h為面板盡度。 3. 1強度驗算 q二 b S = 1 x51. 8 4 4=51. 8 44 k N/m .844 川川川山川山!山川川川川山I!山川山I山川 （圖3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 （圖4）面板彎矩圖（kNm） 0 .2 5 9kNm a=Mmax / W=0.259x 1 06/37500=6. 913N/mm2f = 30N / mm2 滿足要求 3.2撓度驗算 qk=bSk=lX41. 2 18=41. 218kN/m Jllll IJ IJI 11, I 41 ,Jli, II 1 11 1! 1 n .11 ；

30、 200 7 o （圖5 ）。正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 （圖6）。而板變形圖 v ma x=0. 263mmW v =200/400= 0 5mm 滿足耍求 4、次梁驗算 q=aS=200/ I 000 X 5 1. 8 44二 I 0. 369kN/m 匕=a Sk=200 / 1000X4 1.218 =8. 24 4kN/m 4. 1抗彎強度驗算 n W IT 10. mu， 肝I 11 Jinn 2詁 1 450 i 450 I 佔（） 450 7m （圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 -0集07_o-0.180_()-0.207 r j igv一 a Yk 代Jf Ibhs tLLLL

31、U L )7III0 / 0.076 0. 090 0. 090 0. 076 200 450 450 450 450 200 (圖8 )礫彎矩圖 M遠二0.20 7 kN m o =肛/ W = 0 . 2 0 7X10r, / (83.3 3 3X1 0 0 0)二2. 489N/mm，W f = 15N/ mm2 滿足要求 4. 2抗剪強度驗算 255-2亠379 rdlTf 1 0 200 200 2 200 $ 200 1 200 2()0 450 450 佔（） 450 200 （圖15）。正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 （圖16）。主梁變形圖 v 二0. 513mmW v =4 5 0

32、/4 0 0=1. 1 2 5mm 滿足要求 5.4支座反力驗算 6、對拉螺栓驗算 對拉螺栓拉力值： N=14. 197kNWN/= I 7 . 8kN 滿足要求 十二、標(biāo)準(zhǔn)層板模驗算 1、計算參數(shù) 基本參數(shù) 樓板片度h(mm) 130 樓板邊長L (m) 4.5 樓板邊寬B (m) 4.5 模板支架高度H (m) 2.85 主梁布置方向 平行于樓板長 邊 立柱縱向間距1 a (m) 1. 1 立柱橫向間距l(xiāng)b(m) 1.1 水平桿步距hi(m) 1.5 立桿自由端高度a(mm) 500 架體底部布置類型 墊板 次梁間距a(mm) 25 0 次梁懸挑長度ai (mm) 150 主梁懸挑長度b

33、i(mm) 15 0 主梁合并根數(shù) 1 結(jié)構(gòu)表面要求 表面外露 剪刀撐(含水平)布置方式 普通型 計算依據(jù) 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ1 6 2-2 008 材料參數(shù) 主梁類型 圓鋼管 主梁規(guī)格 048x3. 0 次梁類型 矩形木楞 次梁規(guī)格 5 0 x100 面板類型 覆面木膠合板 面板規(guī)格 12mm(克隆、 山樟平行方 向) 鋼管類型 04 8x3 荷載參數(shù) 基礎(chǔ)類型 混凝土樓板 地基土類型 / 地基 承載力 特征值 f a k( k P a ) / 架體底部墊板面積A(n22) 0 .2 是否考慮風(fēng)荷載 否 架體搭設(shè)省份、城市 浙江(省)杭 州市(市) 地面粗糙度類型 / 模板及其支

34、架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G lk(kN/mA 2) 0.3 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k(kN/m 人 3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3 k (kN/m 3) 1. 1 計算模板及次梁時均布活荷 載 Q 1 k(kN/m 2) 2. 5 訃算模板及次梁時集中活荷 載 Q2k(k N) 2.5 H-算主梁時均布活荷載 Q3k(kN/mA2) 1.5 汁算立柱及其他支撐構(gòu)件時 均布活荷載 Q 4k (kN/mA 2 ) 1 基本風(fēng)壓值 Wo ( k N/m 八 2 ) / 簡圖: （圖1）。平面圖 (1)、面板驗算 取b=lm單位面板寬度為計算單元。 W= b h2 / 6= 1 0 OOx 1 22 /

35、 6= 2 4 0 0 Omm3 I=b h 3/ 1 2= 1 000 x123 / 12= 1 4 4 0 00 mm4 (2)、強度驗算 A.當(dāng)可變荷載Qik為均布荷載時： 山可變荷載控制的組合： qi= 0.9x 1.2Gik+ (G2k+G3k)h b+1.4Qikb=0. 9x( 1 .2x(O.3+(2 4+1. I ) X13O/1OOO) xl + 1. 4x2. 5xl)=6. 9 9 8 k N / m 山永久荷載控制的組合： q2=0.9x1.3 5 Gik+(G2k+G3k)hb+1 .4X 0.7Qikb = 0 .9x( 1 35 x (0.3+(24+1.1)

36、x 130 / 1000)x 1 +1.4x0. 7 x2.5x 1 )=6.53 4kN / m 取最不利組合得： q =maxqi,q2=max(6. 99 8,6 .534)= 6.9 9 8 kN/m 川|丄|山汕1丄川測術(shù)皿川|1 Jill 1 （圖4）可變荷載控制的受力簡圖1 B.當(dāng)可變荷載Qik為集中荷載時： 由可變荷載控制的組合： q?=O 9xl. 2Gik+(G2k+G3k) hb=0 .9x( 1 . 2x( 0 .3+(24+1. 1 )x13 0/1 0 0 0 )x1 )=3.8 4 8kN/m pi =0.9x1 4Q2k=O 9xL 4x2- 5=3 15kN

37、（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2 由永久荷載控制的組合： q4=0.9xl. 35Gik+(G2k+G 3k)hb = 0 .9x( 1 . 3 5x (0 3+(24+ 1 .1)x13 0/100 0 )xl)= 4 . 32 9 kN/m p2=0.9x 1. 4 X0 7Q2k=0. 9 x1. 4x0.7x2. 5=2.205 k N 2. 205 4. 32 .1Jilt. JIL JI1 111! HI 1.1111111 JJIllll. 11, /z/z/ (圖6”永久荷載控制的受力簡圖 取最不利組合得： Mmax=0.0 5 5kNm (圖7)。而板彎矩圖 a=Mmax/W

38、=0.0 5 5x 1 OG / 24 0 00 = 2 2 7 8N/mm2 f =31N/mm2 滿足要求 (3).撓度驗算 qk=(G i k+(G3k + G2k)xh) xb=(O. 3 + (2 4 +1.1)x130/1000) x 1 =3. 5 63kN/m unrnw 3 S63 ,HTTKB !II1!IIJ11 Timo 1 ,25U Y 4 （圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖 （圖9）撓度圖 v=0.109m mv = 25 0 /400=0.625mm 滿足要求 （4）、次梁驗算 當(dāng)可變荷載Qk為均布荷載時： 計算簡圖： JJlllJIllJJl 1HL niii

39、 I 11 (X) J 11 ()() Y、 110() Lino 51 （圖10）。可變荷載控制的受力簡圖1 山可變荷載控制的組合: qi=0.9x 1.2Gik+ (G 2k+G 3 k ) h a+1. 4Qika)= 0 .9x(1.2x(0. 3 +( 2 4+1. 1 )x 1 30/ 1000)x250/1 0 00+1.4x2.5x250/10 0 0)= 1. 7 5 kN/m 由永久荷載控制的組合： q 2=0 9 x 1.35 Gik+(G2k+G?k)ha+1.4X 0.7 Qk a )=0.9x (1.3 5x(0.3+(24+l.1)x1 3 0/1000)x250

40、/1000+1.4x 0 . 7x2 .5x 2 50/1 0 00) =1.634 kN / m 取最不利組合得： q=maxqu q2】 = max(l7 5,1 .634)=1.75kN / m 當(dāng)可變荷載Q ik為集中荷載時： 山可變荷載控制的組合： q3=0 9x 1. 2Gik+(G2k+G3k ) ha =0.9x( 1 2x ( 0 .3+ (24+1.1)x1 3 0/1 0 0 0) x2 5 0/1000)= 0 962kN/m pi=0. 9x 1 . 4Q2k= 0.9xl 4x2. 5 = 3.1 5 kN 3.1503.150 0 962 41111, 丄L HL

41、山1 IIIIL Hill IM ,111 bP A 70() 11 )0 4 JI 5- 10 3 LL 【)() 7(K) hi ) 1100 1 100 1100 110() 5 (圖11)?？勺兒奢d控制的受力簡圖2 由永久荷載控制的組合： q 4=0. 9 x1.35Gik+(G2k+G3 k)h a =0.9x( 135x( 0.3 +(24+ 1 . 1 )x 1 3 0/1 000)x2 5 0/1 000)=1.08 2 k N/m P2=0.9x1 4X07Q2k=09x 1 .4x0.7x2.5= 2 .205kN 2. 2052. 205 082 .TTnrur !L 1

42、山 Hill nriiT bP A 70() 4 11 )0 4 11 5- 10 11 ()() 4 7( ) 1100 1 100 1 100 11()() 5 （圖12）。永久荷載控制的受力簡圖 （5）.強度驗算 2 J 183 K -o Kxff 523 LfKyff 544 k 一0. J J83 k 15n do. 498 1100 厶0.478$ 110() lo 478 H00 L0.4 11( JF 198S )() J a (圖13)次梁彎矩圖 Minax=0.544kN-m a=Mmax/W=O. 5 4 4xl06/ ( 8 3. 3 33x 1 O3) = 6 .52

43、2N/mm 2W f=15N/mnr 滿足要求 (6)、抗剪驗算 （圖14）次梁剪力圖 Vmax=3.2 9 4kN Tmax=VmaxS/ (Ibo)=3. 2 9 4x1000 x62.5x10*/ ( 4 1 6.667x104x5x10) =0. 9 88 N/mnrT =2N/mm2 滿足要求 (7 )、撓度驗算 撓度驗算荷載統(tǒng)訃， qk=(Gik + (Gsk+G2 k)xh) xa=( 0 .3 + (2 4 +1.1) xl3 0 / 1 000)x2 5 0 / 1 0 0 0 =0. 89 1 kN/m 111111.41111. lhi m innii Jini A 15

44、1100 y, 11 ()() 110() ；Y 1100- 5( （圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖 (圖1 6)。次梁變形圖 vmax= 0 .188mmv=l.lXl 0 0 0/400 = 2. 7 5mm 滿足耍求 2、主梁驗算 將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。 A由可變荷載控制的組合： qi=Yo 1. 2G ik+(G2k+G3k)ha+l. 4Q3ka) = 0 .9x( 1.2x(0. 3 +(24+ 1.1)x130/1 0 00)x2 50/1 0 00+1.4x1.5x 250/1 0 00)=1.435kN/m B.由永久荷載控制的組合： q2=Y

45、oX1. 35Gik+(G2k+G3k)ha+1 .4X 0.7 Q 3k a =0. 9x( 1 .35x( 0.3+ (24+1. 1)x1 3 0/1 0 00) x250/l 0 00 + 1 . 4x0 .7x1. 5x250/10 0 0)=1. 4 13 k N/m 取最不利組合得： q=m a x qp q? =ma x (1.435,1 413 )=1.4 35kN 此時次梁的荷載簡圖如下 1山丄 njiinujii Z : 1501100 1100 1100 C 110() 5) (圖1 7)次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為： qk=Gik+(G2

46、k+G3k)ha= (0. 3 +(24+ 1 1)x13 0/100 0 )x250/1000=0.8 9 lk N/m 此時次梁的荷載簡圖如下 1111111,11L umJ JIJl .11111. A I 篩1100 U 110() - 、 11()() L丄 110() 50 (圖18) 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 根據(jù)力學(xué)求解計算可得： Rm a x=1.7 7 8kN Rkmax = l. 104kN 還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=32.65/1000=0.033kN/m 自重設(shè)計值為：g=YoX1.2gk=O . 9x1.2x32.65/1000=0.0 3 5 k

47、N/m 則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 1.778 1.778 1.778 1.778 1.778 1.778 1.778 （圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 1. 104 1.104 1.104 1. 104 L104 1.104 1.104 (圖20) 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 （1）、抗彎驗算 一0 267 ITHILP 531 1 1 M -(1823 4 LI 0. 349 1100 0. 298 1 1 00 -奴20 lx 0. 656 1 1 () （圖21）。主梁彎矩圖 Minax=0 .9 2kN m a=Mmax

48、/ W=0.92x106/(4, 49 3 xlOO 0 )=2 0 4 ,84N/mm2W f =205N/mnr 滿足耍求 (2) 、抗剪驗算 rm/i 1111 1 596需n 905 fTTTI 7 IF 1 f L 11 I 1 1 1 1/( 2 $ I 伯( ) 1100 11 ()0 1100 1100 (圖2 2)。主梁剪力圖 Vmax=5.3 0 1 kN Tmax = Qmax S/(lbo ) = 5. 3 0 1 x 1000 x3.0 4 2 xlO3/ ( 1 0.7 83xlO4xO. 6 x 1 0) =24. 92 6 N / mm- W t =12 0 N

49、/mm2 滿足要求 (3) 、撓度驗算 (圖2 3)。主梁變形圖 Vmax = 1. 9mmWv=l. 1 X 1()3/400 = 2. 75mm 滿足要求 (4) 、支座反力計算 立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故： R z m a x =8.9 5 9k N 3、立柱驗算 (1)、長細比驗算 立桿與水平桿扣接，按較支座考慮，故計算長度1 0取步距 則長細比為： X=hl/i= 1.5x1 0 O0/(1.59x 1 0) =94. 34 WR =150 滿足要求 (2)、立柱穩(wěn)定性驗算 根據(jù)入查JG J 1 62 -2008附錄D得到p=0. 5 92 Ni=0.9 X

50、1.2(Glk+ (G2k+G3k)h)+1 . 4Q4kl U +0 . 9 X 1 .2xHxgk= 0 . 9x(1.2x(0. 3+(24+1.1)x13 0/1000) +1.4x1) x 1 . lx 1 . 1 + 0 .9x1. 2 x2.85x0.173=6. 7 1 2 kN f=Ni/(pA)= 6 . 7 1 2 X 1 00 0 / (0. 5 92 X (4.2 4 X 100)=26. 7 41N/mm W a =2 0 5N/mm 滿足要求 4、可調(diào)托座驗算 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N二Rzmax = 8.959 kN N= 8 .95 9 kNWN =30

51、kN 滿足要求 十三、標(biāo)準(zhǔn)層梁模驗算 1、計算參數(shù) 混凝土梁高h ( mm) 44 0 基本參數(shù) 混凝土梁寬b (mm) 20 0 混凝土梁計算跨度L(m) 4 模板支架高度H(m) 2.85 計算依據(jù) 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2 0 08 模板荷載傳遞方式 可調(diào)托座 次梁懸挑長度a i(mm ) 250 梁兩側(cè)樓板情況 梁兩側(cè)有板 梁側(cè)樓板厚度 15 0 斜撐(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a (m) 1 垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立 柱間距l(xiāng)b(m) 0.6 水平桿步距h (m) 1 .5 梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)ai(m) 11 梁側(cè)樓板立桿的橫距1 bi(m) 1

52、 立桿自由端高度a (mm) 400 梁底增加立柱根數(shù)n 1 梁底支撐小梁根數(shù)m 4 架體底部布置類型 底座 結(jié)構(gòu)表面要求 表面外露 材料參數(shù) 主梁類型 圓鋼管 主梁規(guī)格 4 8x3.0 次梁類型 矩形木楞 次梁規(guī)格 50 x100 面板類型 覆面木膠合板 面板規(guī)格 12mm (克 隆、山樟平行 方向) 鋼管規(guī)格 48x3 荷載參數(shù) 基礎(chǔ)類型 混凝土樓板 地基土類型 / 地基承載力特征值 fak(N/mm2) / 架體底部墊板面積A(m2) 0.2 是否考慮風(fēng)荷載 否 架體搭設(shè)省份、城市 浙江(省)杭 州市(市) 地面粗糙度類型 / 基本風(fēng)壓值Wo (kN/mA2) / 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值

53、 G1 k ( k N/mA2) 0. 5 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k ( k N/m 3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(k N/m 八 3) 1. 5 施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標(biāo) 準(zhǔn)值 Qlk (kN / mA2) 2.5 2.施工簡圖 SN 亠 一.323 =ua （圖1）剖而圖1 2、面板驗算 根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁 側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行訃算，取b=lm單位面板寬度 為計算單元。 W= b h2 / 6=1 OOOx 1 22/6=24000mm3, I=bh3 / 1 2 = 1000 x1 2 3/12=1 4

54、40 0 0mm4 (1)、強度驗算 山可變荷載控制的組合： qi=O.9x 1,2G i k+(G 2 k+ G 3 k) h b+1. 4Qi k b)=0.9x(l .2x(0.5 + ( 2 4+1 .5)x440/1000)x1+ 1 .4x2. 5 x 1 )= 1 5 . 808 k N/m 山永久荷載控制的組合： q2=0-9x 1 .3 5Glk+(G2k+G3k) hb+1.4x0. 7Qlk b =0. 9x( 1 .35x(0. 5+(2 4 +1.5) x440/ 1 000)xl + 1.4x0.7x2.5x I )=16.445kN/m 取最不利組合得: q=ma

55、x q p q2=max( 1 5 . 8 0 8, 16.445)=1 6 .4 4 5 k N/m 1 III 1 11 11 111 丄b / ,I. J 45 TT I 111 11 nil， Li 1 o 4 (圖3)而板簡圖 (圖4)而板彎矩圖 Mmax = 0009kNm a=MmaxAV=0.00 9 x1 0(724 0 00=0.38 lN/mm 2 W f =3 1 N / mm2 滿足要求 (2)、撓度驗算 qk= (Gik+(G3k+G2k)xh)x b =(0.5+ (24+1.5) x 4 40/1 0 00 )x 1 =11. 72k N/ ni （圖5 ）適怪

56、L (圖6)就度圖 v=0.002mmv=200/(4- 1 )X40 0 ) =0. 167mm 滿足要求 3、次梁驗算 山可變荷載控制的組合： q 1 =0.9x 1.2G ik+(G2k+Gsk)h a + 】.4Qi ka= 0.9 x(l. 2 x (0. 5+(2 4 + 1 .5) x44 0/1000)x2 0 0/1000/(4-1)+1.4x2. 5 x200/10 0 0/(4-1)= 1 . 0 54 k N/ m 山永久荷載控制的組合： q2=0.9x 1 . 3 5 Gik+(G2k+G3k)ha+1.4x 0 .7Qika=0.9x (1.35x ( 0 . 5+

57、( 24+1.5)x4 40/1 0 00)x200/ 1 000/ (4- 1 )+1.4x0. 7x2. 5x2 00/1 0 00/( 4 -1) =1. 0 96kN/m 取最不利組合得： q= max q i ,q2=max (1. 0 5 4, 1. 096)=1.0 9 6kN/m 計算簡圖: 11 i 41. .1 111 96 I ,1!L n 111 lllll， 2 25() c 10()0 廠 1 ()00 總1000%() (圖7)。簡圖 (1)、強度驗算 234 2511 0.069 1 ()()0 0.042 I ()00 0. 069 100() -0. 034

58、 (圖8)。次梁彎矩圖(kNm) Mma x=0.108kN- m o=Mmax/W= 0 .1 0 8 xlO6/(83.3 3 3x1000)=1. 2 92N / mm2W f = 15N/mm2 滿足要求 (2)、抗剪驗算 611 rrriTf 464 1000 I 1 ()00 1 ()00 2 ?s 1 ()0() 咋() (圖g)次梁剪力圖(kN) Vmax=0.622kN Tmax=Vniax S / (lb) =0.622x103x 6 2. 5x 1 O3/ (41 6 . 667xl04x5xl 0 )=0 .1 86N/mn?W t=2N / mm 2 滿足要求 (3)

59、、撓度驗算 撓度驗算荷載統(tǒng)訃， qk=(G 1 k+(G3k +G2k)xh)x a = (0. 5 +(24+1.5)x44 0/10 0 0 )x200/1000/( 4-1)=0. 7 8 1 kN/m urnmu iji imi. nil .mi mu. 山川1 1000於 飛 1000 JT 1 ()00 If 1000250 (圖10) 變形計算簡圖 (圖11)。次梁變形圖(mm) Vmax= 0 094mmW v =1 X 1000/400=2. 5mm 滿足要求 4、主梁驗算 梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為 了便于計算統(tǒng)一按錢節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)