[機械畢業(yè)設計論文]中煤層采煤機截割部設計說明書

1、 中國礦業(yè)大學2007屆本科生畢業(yè)設計 第 77頁目 錄緒論1.1引言 11.2采煤機械概述 11.3采煤機簡述 21.4 mg180/435w型采煤機 4mg180中煤層采煤機截割部的設計1、截割電動機的選擇 62、傳動比分配 63 、直齒輪模數(shù)齒數(shù) 74、傳動裝置的運動參數(shù)計算 8 4.1、各軸轉(zhuǎn)速的計算 84.2、各軸的扭矩 105 、圓柱直齒齒輪設計及校核 105.1圓柱直齒齒輪1設計及校核 105.2圓柱直齒齒輪2設計及校核 135.3圓柱直齒齒輪3設計及校核 175.4圓柱直齒齒輪4設計及校核 205.5圓柱直齒齒輪5設計及校核 235.6圓柱直齒齒輪6設計及校核 275.7圓柱直

2、齒齒輪6設計及校核 305.8圓柱直齒齒輪8設計及校核 306 、 軸及軸承的設計及校核 346.1齒輪軸1 346.2惰軸 2 376.3軸3 406.4軸4 446.5惰軸 5 476.6軸 6 507 、行星齒輪設計及校核 51如需要圖紙等資料，聯(lián)系qq1961660126研究成果的嚴肅態(tài)度以及向讀者提供有關信息的出處，正文之后一般應列出參考文獻表引文應以原始文獻和第一手資料為原則。所有引用別人的觀點或文字，無論曾否發(fā)表，無論是紙質(zhì)或電子版，都必須注明出處或加以注釋。凡轉(zhuǎn)引文獻資料，應如實說明。對已有學術成果的介紹、評論、引用和注釋，應力求客觀、公允、準確。偽注、偽造、篡改文獻和數(shù)據(jù)等，

3、均屬學術不端行為致謝一項科研成果或技術創(chuàng)新,往往不是獨自一人可以完成的,還需要各方面的人力,財力,物力的支持和幫助.因此,在許多論文的末尾都列有致謝1) 著錄參考文獻可以反映論文作者的科學態(tài)度和論文具有真實、廣泛的科學依據(jù)，也反映出該論文的起點和深度。2) 著錄參考文獻能方便地把論文作者的成果與前人的成果區(qū)別開來。3) 著錄參考文獻能起索引作用。4) 著錄參考文獻有利于節(jié)省論文篇幅。01 brown, h. d. teaching by principles: an interactive approach to language pedagogym. prentice hall regent

4、s, 1994.02 brown, j set al. situated cognition and the culture of learningj. educational reasercher, 1, 1989.03 chris, dede. the evolution of constructivist learning envi-ronments: immersion in distributed virtual worldsj. ed-ucational technology, sept-oct, 1995.學位申請者如果能通過規(guī)定的課程考試，而論文的審查和答辯合格，那么就給予學位

5、。如果說學位申請者的課程考試通過了，但論文在答辯時被評為不合格，那么就不會授予他學位。有資格申請學位并為申請學位所寫的那篇畢業(yè)論文就稱為學位論文，學士學位論文。學士學位論文既如需要圖紙等資料，聯(lián)系qq1961660126是學位論文又是畢業(yè)論文中華人民共和國國家標準vdc 001.81、cb 7713-87號文件給學術論文的定義為：學術論文是某一學術課題在實驗性、理論性或觀測性上具有新的科學研究成果或創(chuàng)新見解的知識和科現(xiàn)象、制定新理論的一種手段，舊的科學理論就必然會不斷地為新理論推翻。”（斯蒂芬梅森）因此，沒有創(chuàng)造性，學術論文就沒有科學價值。三、創(chuàng)造性學術論文在形式上是屬于議論文的，但它與一般議

6、論文不同，它必須是有自己的理論系統(tǒng)的，不能只是材料的羅列，應對大量的事實、材料進行分析、研究，使感性認識上升到理性認識。一般來說，學術論文具有論證色彩，或具有論辯色彩。論文的內(nèi)容必須符合歷史唯物主義和唯物辯證法，符合“實事求是”、“有的放矢”、“既分析又綜合” 的科學研究方法。一般普通刊物（省級、國家級）審核時間為一周，高質(zhì)量的雜志，審核時間為14-20天。核心期刊審核時間一般為4個月，須經(jīng)過初審、復審、終審三道程序。3.期刊的級別問題。國家沒有對期刊進行級別劃分。但各單位一般根據(jù)期刊的主管單位的級別來對期刊劃為省級期刊和國家級期刊。省級期刊主管單位是省級單位。國家級期刊主管單位是國家部門或直

7、屬部門。如需要圖紙等資料，聯(lián)系qq19616601267.1初步計算齒輪的主要參數(shù)7.1.1計算變位系數(shù) 527.1.2 幾何尺寸計算 537.1.3嚙合要素驗算 547.1.4齒輪強度驗算 557.2輸出軸直徑及軸承的確定： 66 8 、花鍵的設計及校核 668.1輸入軸上的的花鍵 668.2軸三上的花鍵 678.3軸四上的花鍵 678.4輸出軸上的花鍵 68參考文獻 69致謝 81摘 要在參考國內(nèi)外有關中厚煤層采煤機的情況下，完成了截割電機功率為180kw總裝機功率為450kw的截割式滾筒液壓牽引采煤機的整機方案設計及對采煤機截割部進行了重點設計。主機身采用整體結(jié)構(gòu)形式，取消了長螺柱及傳統(tǒng)

8、意義上的螺栓聯(lián)接；此結(jié)構(gòu)簡單、可靠，且尺寸小，大大的降低了采煤機的機身高度。截割部采用四級傳動前三級為直齒傳動，第四級為行星傳動。在前三級的直齒傳動利用直齒傳動設計的一般原理，設計出適合截割部的齒輪傳動依次分為截一軸系，惰一軸系，截二軸系，截三軸系，惰二軸系；采用了兩個惰軸系是本設計的創(chuàng)新點，它即滿足了傳動強度的要求又滿足了截割高度對截割部長度的要求。在第四級行星傳動中，用運2kh行星減速器設計的原理，設計出適合截割部的一級2kh型行星減速器，并將它和滾筒直接聯(lián)結(jié)，大大簡化了截割部的設計，節(jié)省了材料、空間。此外對截割部上的其它部分如離合器，內(nèi)噴霧系統(tǒng)也進行了詳細設計及校合。關鍵詞：采煤機 截割

9、部 行星輪減速器abstractreference to the domestic and international thick seam shearer circumstances, cutting completed the electrical power of 180 kw total installed power of 450 kw of cutting-cylinder hydraulic traction shearer whole program design and right shearer cutting focus of the department of desi

10、gn. host overall body structure, eliminating a long stud, and the traditional sense of the bolt; this structure is simple, reliable, and small size, greatly reducing the height of shearers fuselage. cutting part 4 used to drive before three straight tooth drive, the fourth level of planetary transmi

11、ssion. the former three straight drive gear teeth through the direct transmission of the general design principles, designed for cutting the department of gear were divided into a closed shaft, the shaft an inert, as of two shaft, up 3 shaft, and inert two shafts; using two inert shaft is the innova

12、tion in design, it is a drive to meet the strength to meet the demands of the cutting height on the cutting minister degree requirements. in the fourth grade planetary transmission, and use win two kh planetary reducer design principle, designed for cutting the department of a two-kh planetary reduc

13、er, and it will directly link drum, greatly simplified the cutting of the design, saving materials and space. in addition to cutting the department of the other parts such as clutch, which spray system also carried out a detailed design and a calibration.keywords： shearer;cutting department;planetar

14、y gear reducer 緒論1.1引言我國是產(chǎn)煤大國，煤炭也是我國最主要的能源，是保證我國國民經(jīng)濟飛速增長的重要物質(zhì)基礎。煤炭工業(yè)的機械化是指采掘、支護、運輸、提升的機械化。其中采掘包括采煤和掘進巷道。隨著采煤機械化的發(fā)展，采煤機是現(xiàn)在最主要的采煤機械。1.2采煤機械概述1.2.1采煤機械化的發(fā)展20世紀40年代初，英國和蘇聯(lián)相繼研制出來了鏈式采煤機。這種采煤機是用截鏈落煤，在截鏈上安裝有被稱為截齒的專用截煤工具，其工作效率低。同時德國研制出了用刨削方式落煤的刨煤機。50年代初，英國和德國相繼研制出了滾筒采煤機，在這種采煤機上安裝有截煤滾筒，這是一種圓筒形部件，其上裝有截齒，用截煤滾筒實

15、現(xiàn)裝煤和落煤。這種采煤機與可彎曲輸送機配套，奠定了煤炭開采機械化的基礎。這種采煤機的主要缺點有二，其一是截煤滾筒的安裝高度不能在使用中調(diào)整，對煤層厚度及其變化適應性差；其二是把圓筒形截煤滾筒改進成螺旋葉片式截煤滾筒，即螺旋滾筒，極大地提高了裝煤效果。這兩項關鍵的改進是滾筒式采煤機成為現(xiàn)代化采煤機械的基礎。可提高螺旋滾筒采煤機或刨煤機與液壓支架和可彎曲輸送機配套，構(gòu)成綜合機械化采煤設備，使煤炭生產(chǎn)進入高產(chǎn)、高效、安全和可靠的現(xiàn)代化發(fā)展階段。從此，綜合機械化采煤機采煤設備成為各國地下開采煤礦的發(fā)展方向。自70年代以來，綜合機械化采煤設備朝著大功率、遙控、遙測方向發(fā)展，其性能日益完善，生產(chǎn)率和可靠性

16、進一步提高。工礦自動監(jiān)測、故障診斷以及計算機數(shù)據(jù)處理和數(shù)顯等先進的監(jiān)控技術已經(jīng)在采煤機上得到應用。1.2.2機械化采煤的類型 長壁采煤工作面的采煤過程主要包括：落煤、裝煤、工作面運煤、頂板支護及處理采空去五個工序，按照這些工序來分有兩種機械化采煤方式：1） 普通機械化采煤（普采）：利用采煤機械（刨煤機或采煤機）來實現(xiàn)落煤和裝煤，工作面輸送機運煤，并用單體液壓（或金屬磨擦）支柱及金屬鉸接梁來支護頂板的采煤法稱普通機械化采煤。2） 綜合機械化采煤（綜采）：用大功率采煤機來實現(xiàn)落煤裝煤，刮板輸送機運煤，自移式液壓支架來支護頂板而使工作面采煤過程完全實現(xiàn)機械化的采煤法稱綜合機械化采煤。綜采工作面主要是

17、三機配合：如下圖1-1所示：1.3采煤機簡述1.3.1采煤機的分類和組成采煤機有不同的分類方法，一般我們按照工作機構(gòu)的形式進行分類，可分為：滾筒式、鉆削式和鏈式采煤機；現(xiàn)在我們所說的采煤機主要是指滾筒采煤機，這種采煤機適用范圍廣，可靠性高，效率高，所以現(xiàn)在有很廣泛的使用。滾筒采煤機的組成如圖1-2 所示：1.3.2滾筒采煤機的工作原理第四代采煤機研發(fā)成功后，現(xiàn)在采煤機的設計基本上傳承了他們的特點，隨著機械電子的飛速發(fā)展，對采煤機產(chǎn)生了很大的影響，現(xiàn)在采煤機是集電子系統(tǒng)，液壓系統(tǒng)，機械傳動系統(tǒng)于一身的復雜的系統(tǒng)。在機械傳動部分現(xiàn)代的采煤機去掉了以前采煤機的的托架，全部采用雙滾筒設計。1.3.3滾

18、筒采煤機的特點1.使用范圍廣滾筒采煤機對煤層地質(zhì)條件的要求較低，對于地板起伏不平、層厚變化大、煤粘頂、有落差不大的斷層以及不同性質(zhì)的頂板等煤層條件，采煤機都能適應；2調(diào)高方便，免開缺口；3功率大、生產(chǎn)率高、工作可靠；4操作方便并有完善的保護、監(jiān)測系統(tǒng)5向標準化、系列化、通用化發(fā)展。但是滾筒采煤機也有其缺點：結(jié)構(gòu)復雜，價格昂貴；割落的煤的塊度小，粉塵含量多，因而破碎單位體積煤的能量消耗大。1.3.4采煤機與刨煤機的比較刨煤機是僅次于滾筒采煤機而應用的較多的一種采煤機械。它們兩者的特點區(qū)別在于：1、刨煤機較采煤機截深淺，它能有效的利用煤壁的壓酥作用，刨下的煤塊大，能耗低，產(chǎn)生的粉塵少，但是也正因為

19、如此它的產(chǎn)量較采煤機而言低了很多；2、刨煤機傳動裝置位于輸送機兩端，刨頭靠輸送機導向，因此包頭可做的很矮，適合在薄煤層開采；3、刨煤機的使用條件壁采煤機高，故使用范圍受到一定限制，特別是硬煤，粘煤不宜用刨煤機；4、刨煤機調(diào)整采高較困難，因為刨頭高度不能隨時調(diào)整，所以要求不能粘頂及厚度不能過大；5、刨煤機不能自開缺口，工作面兩端需人工開缺口，工作量大；6、刨煤機消耗在刨頭與輸送機及底板之間的摩擦功率大，用于采煤的有效功率占采煤機械總功率較小。滾筒式采煤機正是因為它的適應性強，生產(chǎn)產(chǎn)量大，機械化程度高，截割效率高等等優(yōu)點得到了飛躍的發(fā)展。1.4 mg180/435w型采煤機1.4.1mg180/4

20、35w型薄煤層液壓牽引采煤機（以下簡稱mg180/435-w采煤機），為多電機橫向布置液壓無鏈牽引采煤機，該機裝機總功率435kw，截割功率2 x 180kw，牽引功率45kw，采用液壓無級調(diào)速系統(tǒng)來控制采煤機牽引速度。mg180/435w采煤機，主機身采用整體結(jié)構(gòu)形式，取消了長螺柱及傳統(tǒng)意義上的螺栓聯(lián)接。此結(jié)構(gòu)簡單、可靠，且尺寸小，大大的降低了采煤機的機身高度，適用薄煤層開采。多電機驅(qū)動采用橫向布置形式，拆裝方便。在主機箱中部橫向裝有牽引電機，通過牽引機構(gòu)為采煤機提供300kn的牽引力。主機箱分為四個隔腔，從左到右分別為左固定箱、電控部分、液壓泵箱和右固定箱。采煤機控制面板位于電控隔腔內(nèi)，除

21、油馬達外，所有液壓元件都安裝在液壓泵箱內(nèi)。液壓調(diào)高手把設在主機箱右側(cè)，控制采煤機左、右搖臂的升降。1.4.2主要用途及適用范圍mg180/435w型薄煤層液壓牽引采煤機適用于采高0.85-2.0m，傾角小于或等于35度，煤質(zhì)中硬或中硬以下，含有少量夾矸的長壁式工作面。1.4.3型號的組成及其代表的含義1.4.4使用環(huán)境條件1、 可在周圍空氣中的甲烷、煤塵、硫化氫、二氧化碳等不超過煤礦安全規(guī)程中所規(guī)定的安全含量的礦井中使用。2、 海拔高度小于200m。3、 周圍介質(zhì)溫度不超過40攝氏度、不低于-10攝氏度。4、 環(huán)境溫度為25攝氏度時，周圍空氣濕度不大于97。5、 周圍介質(zhì)中無足以腐蝕和破壞絕緣

22、的氣體和導電塵埃。1.4.4.5安全警示1、該產(chǎn)品必須取得礦用產(chǎn)品安全標志后方可下井使用。2、該產(chǎn)品的電控腔急接線腔的箱蓋嚴禁在帶電的情況下打開。該產(chǎn)品在箱蓋的顯著位置已標有“嚴禁帶電開蓋”的字樣。3、用的隔離開關“qs”嚴禁帶電離合。4、該產(chǎn)品的電路嚴禁亂拆亂調(diào)。5、該產(chǎn)品開機前必須先通水，后開機，當噴霧泵站停止供水時，應立即停止電機運行。6、隨時注意冷卻水路中的安全閥，如產(chǎn)生釋放現(xiàn)象，應及時檢查原因。7、定期檢查清洗水閥內(nèi)的過濾器。8、隨時注意各噴嘴運行情況，如有堵塞，應及時疏通。9、定期檢查噴霧泵站至采煤機輸水管各連接口是否密合，不得有滲透水現(xiàn)象。 采煤機截割部的設計1、截割電動機的選擇

23、電機型號： ybc180額定功率（kw）： 180 kw額定電壓（v）： 1140 v額定電流（a）： 112 a額定轉(zhuǎn)速（r.p.m）： 1480 r.p.m外形尺寸（mm）： 693550615電動機的轉(zhuǎn)距： t= 2、傳動比分配2.1、總傳動比?？倐鲃颖鹊扔诮馗铍妱訖C的轉(zhuǎn)速與滾筒的轉(zhuǎn)速比值:電動機轉(zhuǎn)速： 1460轉(zhuǎn)/分 滾筒轉(zhuǎn)速： 45-50轉(zhuǎn)/分總傳動比： 即：總傳動比在 32.44-29.2 之間2.2、傳動比分配。對于采煤機結(jié)構(gòu)的特殊性（如機厚及其約束），mg1中厚煤層型采煤機一般使用3級圓柱直齒輪減速，帶2kh負號行星齒輪減速。行星齒輪傳動安排在最后一級較合理，既可利用滾筒滾轂內(nèi)

24、的空間，又可減少前面圓柱直齒輪的傳動比和尺寸。采煤機機身高度受到嚴格限制，每級圓柱直齒輪傳動比一般為，行星齒輪。行星齒輪減速級傳動比：初步估算行星齒輪減速級傳動比為.5查表得可?。?4，64，25， 三級圓柱齒輪傳動系總傳動比： 即：傳動比在 5.24-5.823 之間為有效利用空間，同時盡可能使所設計的采煤機機身高度較小，傳動比應從高速級向低速級遞增，在初步設計時可按由公式：，3 、直齒輪模數(shù)齒數(shù)第一級直齒輪傳動：由：t2000 根據(jù)劉春生著滾筒式采煤機理論涉及基礎第104頁中齒輪模數(shù)的選擇，第一級齒輪模數(shù)為 : 6 ?。?考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 取：第二級直齒輪傳動：由于 取 m=

25、7 取： 第三級直齒輪傳動：由于 取 m=8 ?。?考慮到齒輪直徑的大小需加一惰輪 ：?。杭矗?第一級： m=6 第二級： m=7 第三級： m=8 行星齒輪：14，64，25 4 、 傳動裝置的運動參數(shù)計算4.1、各軸轉(zhuǎn)速的計算。第一軸的轉(zhuǎn)速：第二軸的轉(zhuǎn)速： 第三軸的轉(zhuǎn)速： 第五軸的轉(zhuǎn)速： 第六軸的轉(zhuǎn)速： 4.2、各軸的扭矩。電機軸的扭矩：第一軸的扭矩： 第二軸的扭矩： 第三軸的扭矩： 第四軸的扭矩： 第五軸的扭矩： 第六軸的扭矩： 行星齒輪單獨計算、校核5 、 圓柱直齒齒輪設計及校核 5.1圓柱直齒齒輪1設計及校核 已知參數(shù)： m=6 b=(812)m取：b=72 材料為 淬火滲碳5.1.

26、1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64取： 節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ，（） =0.87載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15 動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.05 齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 取：=1.02k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =926.6 校核公式： 齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命

27、系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71取： 11318n/mm顯然：5.1.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 取： 2.68應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-68 取： 1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =347.83許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 取：=600 彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 取： =1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 取： = 0.98 安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.2圓柱直齒齒輪2設計及校

28、核 已知參數(shù)： m=6 b=(812)m?。篵=72材料為 淬火滲碳5.2.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 取：重合度系數(shù) ，（） =0.86載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 取：=1.05齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =811.1 校核公式： 齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強

29、度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1.1 齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71?。?1 1450n/mm顯然：5.2.2齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 取： 2.45應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-68 取： 1.65重合度系數(shù),由式8-67 = =302.8許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 ?。?600 彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 取： =1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全

30、系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格5.3圓柱直齒齒輪3設計及校核 已知參數(shù)： m=6 b=(812)m?。篵=72 材料為 淬火滲碳5.3.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64取： 節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 取：重合度系數(shù) ，（） =0.86載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75 齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 ?。?1.0齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 取：=1.02 k=1.75*1.15*1.05*1.02=

31、2.324 =766.8 校核公式：齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1.1齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71取： 11450n/mm顯然：5.3.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.35應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-6 取： 1.65重合度系數(shù),由式8-67 = =290.4許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 ?。?600 彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 取：

32、=1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 取： 則即 合格5.4圓柱直齒齒輪4設計及校核 已知參數(shù)： m=7 b=(812)m取：b=84 材料為淬火滲碳5.4.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 取：重合度系數(shù) ，（） 載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 取：=1.75 齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 取：=1.0齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 取

33、：=1.02 k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =1016.7 校核公式：齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1.0 齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71?。?11318n/mm顯然：5.4.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 取： 2.65應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-68 取： 1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =357.1許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-

34、72 取：=600 彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98 安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 取： 則即 合格5.5圓柱直齒齒輪5設計及校核 已知參數(shù)： m=6 b=(812)m?。篵=90mm 材料為 淬火滲碳 5.5.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64?。?節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 取：重合度系數(shù) ，（） 載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 ?。?1.75齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程

35、學圖8-57 ?。?1.0齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 ?。?1.02 k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =758.5 校核公式： 齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 ?。?1.1 齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71取： 11450n/mm顯然：5.5.2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核 校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.65應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-68 ?。?1.58重合度系數(shù),由式8-67 = =

36、357.4許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 取：=600彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 取： =1尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 取： = 0.98 安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 取： 則即 合格5.6圓柱直齒齒輪6設計及校核 已知參數(shù)： m=8 b=(812)m取：b=100 材料為 淬火滲碳5.6.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式： 彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64取： 節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 ?。褐睾隙认禂?shù) ，（） 載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 取：=1.75 齒間載荷分配系數(shù)，查

37、機械設計工程學表8-21 ?。?1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 取：=1.0齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 取：=1.1 k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.424 =979.8 校核公式： 齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1.1 齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71取： 1 1450n/mm顯然：5.6.2齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 取： 2.64應力修正系數(shù)，查機械設計

38、工程學圖8-68 ?。?1.60重合度系數(shù),由式8-67 = =453.6許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 取：=600彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 取： =1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 取： = 0.98 安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 取： 則即 合格5.7圓柱直齒齒輪7為惰輪 可直接校核齒輪85.8圓柱直齒齒輪8設計及校核 已知參數(shù)： m=8 b=(812)m取：b=110mm材料為 淬火滲碳5.8.1接觸疲勞強度計算、校核校核公式：彈性系數(shù)，查機械設計工程學圖8-64取： 節(jié)點影響系數(shù)，查機械設計工程學圖8-65 ?。?/p>

39、重合度系數(shù) ，（） 載荷系數(shù) k， 使用系數(shù),查機械設計工程學表8-20 取：=1.75 齒間載荷分配系數(shù)，查機械設計工程學表8-21 取：=1.15動載荷系數(shù)， 查機械設計工程學圖8-57 取：=1.05齒向載荷分布系數(shù)，查機械設計工程學圖8-60 取：=1.02 k=1.75*1.15*1.05*1.02=2.324 =712.35 校核公式： 齒面接觸疲勞極限應力，查表得： 齒面接觸強度的安全系數(shù)，查機械設計工程學表8-27 取 ：1.1 齒面接觸強度的壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-70 取： 1.1 齒面工作硬化系數(shù)，查機械設計工程學圖8-71取： 1 1450n/mm顯然：5.8.

40、2 齒根彎曲疲勞強度的計算、校核校核公式：齒形系數(shù)，查機械設計工程學圖8-67 ?。?2.4應力修正系數(shù)，查機械設計工程學圖8-68 ?。?1.67重合度系數(shù),由式8-67 = =406.7許用彎曲應力，由式8-71 彎曲疲勞極限，查機械設計工程學圖8-72 取：=600 彎曲壽命系數(shù)，查機械設計工程學圖8-73 ?。?=1 尺寸系數(shù) ，查機械設計工程學圖8-74 ?。?= 0.98安全系數(shù)，查機械設計工程學圖8-27 ?。?則即 合格6 、 軸及軸承的設計及校核6.1齒輪軸1 6.1.1確定軸的最小直徑 選取軸的材料為，淬火滲碳處理。按機械設計工程學24-2查表取 a=115可得： 考慮到軸

41、中空取：d=65mm 6.1.2軸的結(jié)構(gòu)設計 1）裝配方案如圖：軸段1 裝配軸承 ，=d=65mm選圓柱滾子軸承nf313e 軸段 2 為了給軸承定位，根據(jù)軸承的定位尺寸取=72mm，考慮到齒輪與箱體的間隔 取軸段 3 此段為軸齒輪，=144mm，軸段 4 此段和軸段 2一樣給軸承定位，齒輪與箱體的間隔。取 =72mm，軸段 5 此段和軸段 1一樣裝配軸承，選圓柱滾子軸承nf313e =65mm 軸段 6 軸段6與電動機配合，考慮到電動機的尺寸以及密封圈的尺度 取 =62mm 6.1.3軸的強度校核 6.1.3.1軸的載荷 圓周力： 軸向力：支反力：水平面 垂直面 彎矩： 水平面 垂直面 合成彎矩： 當量彎矩：6.1.3.2校核軸的強度 軸的材料為，淬火滲碳。由表4-1查得，則=0.09-0.1，即58-65，取=60，軸的計算應力為 強度滿足6.1.3.3軸承強度的校核 1）查機械設計手冊圓柱滾子