結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計

1、結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡7又n趣目:支空心板設(shè)計（先張法）班級：6班姓名：于祥敏學(xué)號:44090629指導(dǎo)老師：張弘強、設(shè)計資料二、主梁截面形式及尺寸三、主梁內(nèi)力計算四、荷載組合五、空心板換算成等效工字梁全截面幾何特性七、鋼筋面積得估算及布置八、主梁截面幾何特性九、持久狀況截面承載力極限狀態(tài)計算十、應(yīng)力損失估算10十一、鋼筋有效應(yīng)力驗算13十二、應(yīng)力驗算13十三、抗裂性驗算19十四、變形計算21預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡支空心板設(shè)計一、設(shè)計資料1 標(biāo)跨16f,計算跨徑15.2?2、設(shè)計荷載：汽車按公路I級，人群按3.OKN/”F,人=13、環(huán)境：I類，相對濕度75%4、材料：預(yù)應(yīng)力鋼

2、筋：采用ASTM A416-97fl標(biāo)準(zhǔn)得低松弛鋼絞線（1x7標(biāo)準(zhǔn)型），抗拉強度標(biāo) 準(zhǔn)值/批=1860,抗拉強度設(shè)計值0 = 1260MP,公稱直徑15.24”肋，公稱面積 140/zr,彈性模量 Ep = 1.95x lOMH/非預(yù)應(yīng)力鋼筋：/RB400級鋼筋，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值幾=400MPa ,抗拉強度設(shè)計值 幾=33OMHv，彈性模量 E$ = 2.0x10$MP”II筋：HRB335級鋼筋，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值幾=335,抗拉強度設(shè)計值幾=280 MPa ,彈性模量 E? = 2.0 x 10 MPa混凝土：主梁采用C50混凝土，民= 3.45x1 O*MPm,抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值幾=32.4MH*

3、, 抗壓強度設(shè)計值人=224MH,抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值A(chǔ) =2.65MA/，抗拉強度設(shè)計值 人=1.83M加5、設(shè)計要求：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范要求，按A類預(yù) 應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計此梁6、施工方法：先張法二、主梁截面形式及尺寸OUCt主梁截面圖（單位mm）三、主梁得內(nèi)力計算結(jié)果一期恒載:跨中Md =220KNm 二期恒載：跨中Md =100KN 加 汽車荷載：跨中Md =220KN加 人群： 跨中Md=70KN5四.進行荷載組合v,=ov,=o= 20.0KN匕=8.0KN支點：M =0支點：M = 0 支點：M=O支點：M=0V = 1QKNV=4QKNV = 150/CVV

4、= 22KN內(nèi)截而荷載二跨中支點MdV.V一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G,2200070二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G,1000040人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q,708022汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不讓沖擊荷載）220200150汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計沖擊系數(shù)）238、321. 70162. 5持久狀態(tài)得應(yīng)力計算得可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽車+ 人）308、329. 70184、5承載能力極限狀態(tài)il算基本組合1.0x（I.2恒+1.4 汽 +0.8 Xi .4 人）79639. 30384、1正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)計算得可變荷載設(shè)計值（0.7汽+1.0人）224220127正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)計算得可變荷載設(shè)計值（0.4汽+0

5、.4人）11611、2068. 8備注：（1 ）表中單位M（KN肋山（KN）（2）沖擊系數(shù)“ = 0.083（3 ）考慮承載能力極限狀態(tài)時，汽車荷載計入沖擊系數(shù)考慮正常使用極限狀態(tài)時，汽車荷載不il入沖擊系數(shù)表1五、空心板換算成等效工字梁上翼板厚度：/?； =y,=1202下翼板厚度：巧=s-h, =1202腹板厚度:b = bf* =280等效工字梁如下圖所示:分 塊 號分塊面積4 (nun)Si = A X ,min兒一另nun)人=4(兒一比)2(加)人4%21600X120=7200060432x102705.2488x1()9& 64x107MV280 X 660= 18480033

6、06.0984x10006.708x103600X120=720006004.32x107-2705.2488x1()9& 64x2合i|A匹4=328800幾= 工心= 330660-330= 330D =1.085x10*g1.05x1016.881x10= 1.738x10表2其中：人一分塊面積4對其自身重心軸得慣性矩/戈一分塊面積九對全截面重心軸得慣性矩七、鋼筋面積估算及鋼束布置(1) 預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算 按作用短期效應(yīng)組合下正截面抗裂性要求，估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截而抗裂性要求，可得跨中截而有效預(yù)加 力為:M打W_07幾 八/v 其中: 耐為正常使

7、用極限狀態(tài)下按作用短期效應(yīng)組合計算得彎矩值，由表1可 知：= Mg+Mg2+M0 = 22O + KX)+224 =544KNw;設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截而重心距截面下緣幻,=60枷，則預(yù)應(yīng)力鋼筋得合力作用點至截而 重心軸得距離 gp =-“p = 330 -60 = 270nvn ;鋼筋估算時截面性質(zhì)近似取用全截面得性質(zhì)來計算，由表2可知，跨中截面全截而面 積 A = 32880H/zr;全截面對抗裂驗算邊緣（即下緣）得彈性抵抗矩為330E8xE=5.267的血;330九為C50混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值人=265MPa ;因此，有效預(yù)加力合力為:N M/W-0.7幾 _(544xlO6)f(5.267xl

8、o7)_O.7x2.65_.037其件川27032880()+5.267x107預(yù)應(yīng)力鋼筋得張拉控制應(yīng)力為b咖=0.75幾=055x1860 =1395MPa,預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力得20%估算，則需要預(yù)應(yīng)力鋼筋得面積為(l-02)b訕0.8x1395因此，釆用7015.24得鋼絞線，則預(yù)應(yīng)力鋼筋得面積=7x140 = 98O7/zr929/zwj-, 滿足條件。（2）非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算及布置在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)得要求來估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋得合力作用點到截而底邊得距離為a = 6Qmm,則有h。= h a = 660 -

9、60 = 600 nun先假定為第一類T梁，則有卩 1.0x796x106 =224x880x xx(600-)2 2解得：X = 71.6 V hf =120（另一解不符合題意，舍去）因此確為第一類T梁。由仏b；x =氏A. + f P可知:f&bfX-fsdA,22.4 X 880x71.6-1260x980 ,= = 535mmfpd釆用3根直徑為16mm得HRB400鋼筋，其面積A, =603nM/r將預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置成一排，鋼筋布置圖如下:ooooo76060表示#預(yù)應(yīng)力軀筋O表示預(yù)應(yīng)力鋼筋保護層厚度：C = 50.8 id = 16mm K 人 ，符合要求 SQitim

10、鋼筋凈距:s” = 760亠滾4-7x15.24 = 66.切心9d = 16mm 入丘丄30符合林八.主梁截面幾何特性計算查表可知，對于混簽土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋，其彈性模量分別為耳=3.45X10“MPa、= 1.95x10$ = 20xlOMPa(1)預(yù)加應(yīng)力階段梁得幾何特性此階段，混凝土強度達到80%/；.,此時，=3.25x10則有鋼筋換算系數(shù)如下：Ep 1.95x105Ct Pn = = T = 6即 d 3.25x10*分塊 名稱分塊面積&mtn)A重心到梁頂距離y； (mm對梁頂邊得 面積矩Sf = A X Vi(“加)自身慣性矩厶兒“一兀(mm)人=(兒“一”)2伽/)截|

11、加慣性矩/ = /f+人4)混凝 土全 面積3288003301,085x101.738x106、41.347x1()73鏟證加6預(yù)應(yīng) 力鋼 筋換 算 ifii 積= 49006002.94x100263. 63.405x10*非偵 應(yīng)力 鋼筋 換算 面積% -嘰= 3105 456001.863x100263. 62.158x1(/全截 面換 算 ifii 積336805、 45兒(1 =336.4L133X101.738x105.698x10*1.795x10)(2)使用階段梁得幾何特性 鋼筋換算系數(shù)如下：表31.95x10 2.0x105V 707.丿.UJ乙345x10-*a3.45x

12、10分塊 名稱分塊面積4 (mm)A重心到 梁頂距離Vj (mm)對梁頂邊得 面積矩Si = A- X x自身慣性矩A 仙加*)一 ,(rnnt)Av = (兒”一力)2(加)截面慣性矩/ =厶+人(mi *)混凝 土全 面積3288003301.085x101.738x10)5. 981.176x107預(yù)應(yīng) 力鋼 筋換 算而 枳(0即-1)%=4558.966002.735x100一264、 023.178x10*非偵 應(yīng)力 鋼筋 換算 面積(% -1)4=2892596001.736x100-264、022.016x10全截 面換 算而 枳336251、 55兒“=335.981.130x

13、101.738x10*5.312x101.791x10*預(yù)應(yīng)力階段5.336x10323、65.547 xl06.81x10?使用階段5.331X心324、 025.527 xl06.78x107表5其中：兒U，兒6-構(gòu)件全截面換算截面得重心到上下緣得距離W。”，-構(gòu)件全截面換算截面對上下緣得截面抵抗矩5為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到換算截面重心得距離，Gp =力-兒-p,對于預(yù)應(yīng)力階段5 = 263.6mm,對于使用階段j = 264.02 mm九、持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算(1) 正截面承載能力計算一般取彎矩最大得跨中截面進行正截面承載能力計算求受壓區(qū)高度X則有x =先按第一類T型截面梁計算混凝

14、土受壓區(qū)高度即：氏巧尤=人4+/昭舛 氏4+/跑舛 330x603+1260x980” 計、224x880 -= 訓(xùn)” =796 KN m 因此跨中截面正截面承載力滿足要求。(2) 斜截面承裁能力計算斜截面抗剪承載力計算根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核，即：(0.50 X l(r )ay 他 W rWd W (0.51 X10巧圧7腦0 首先，檢驗上限值截面尺寸檢查(0.51x10-= (0.51X10-) X 儷 X 280X 600=6O5.8A7V = 384 AKN其次，檢驗下限值就是否需要計算配置箍筋(O5OxK)T)a2 人弘。=(0.50 X10) X 1.25x1.83x2

15、80x600= 19215KyV V 汎=384KN由此可知，截面尺寸符合設(shè)計要求，但必須按照計算配置箍筋。 斜截面抗剪承載能力按下式計算，即：汎W +比式中：匕$ = 00203(045 X 10)呱 J(2 + Q6P)昭二 么=(0.75xl(r3VN 工 A悶 sin其中，a,異號彎矩影響系數(shù)，a, =1.0；G預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，a, =1.25 ; 受壓翼緣得影響系數(shù)，如=11;zoo廠g簽OOx曙加 942TV閉合箍筋選用雙肢直徑為12mm得HRB335鋼筋，幾=280MP間距5, = 100/wn ,箍筋 截面面積 4” =2x113.1 = 226.2njnr,則有” hs, 2

16、80 X100因此，匕$ = 6/02如(045 X 10-幾= 1.0x1.25x1.1X (0.45 X1) X 280x 600x J(2 + 0.6 x 0.942) x 儷 x 0.0081 x 280 =666.7冊因為預(yù)應(yīng)力鋼筋布置為直線型，因此有0p =0,則有匕d =0匕$ + % =666.7KN Ad =384.1KN由上可知，支點處截面滿足斜截面抗剪要求。斜截面抗彎承載能力由于預(yù)應(yīng)力混凝土空心板得施工方法采用直線配筋得先張法，即使預(yù)應(yīng)力鋼筋在梁 端微彎起，一般角度緩與，斜截面抗彎強度一般不控制設(shè)計，故不另行計算。十、應(yīng)力損失估算預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力按公路橋規(guī)規(guī)定采用礙

17、僦=0.75 fpM = 0.75 X I860 MPa = 1395 MPa(1) 錨具變形、鋼絲回縮引起得應(yīng)力損失(bfj預(yù)應(yīng)力有效長度取為張拉臺座長度/ = 100加，張拉鋼筋后臨時錨固在臺座上，采用有 頂壓得夾片式錨具，查表可得工A/ = 4/m血，則有：cTp = Ep = 土有 X1.95X 心=7.8MH / P 100x10混凝土彈性壓縮引起得應(yīng)力損失（巧JEpa一預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量得比值,按張拉吋混凝土得實際企度 等級女=0.8xC50 = C40,查表可知，, = 3.25x,因此有Ep L95xl0 wetc = = 6P E； 3.25x10-*截面鋼筋

18、重心由預(yù)加力產(chǎn)生得預(yù)壓應(yīng)力，（7pcNpQ I NpqGp其A) /o中，Npo =(bM-b/2-05s5)A“ = (1395-78-05x4787)x980 = 13359997NCp = 660 336.4 - 60 = 263.6mm1.795x10b =如+池1 =竺竺2 +空竺土竺空= 914M內(nèi) X & /o 336805 .45，則有 cT/4 = a Ep bpc =6x9.14 =54.84 MPa （3）鋼筋松弛引起得應(yīng)力損失（b） 對于釆用趨張拉工藝得低松弛鋼絞線，由鋼筋引超得應(yīng)力損失為 %=(052-0262兀J pk式中，T張拉系數(shù)，采用趨張拉時.T = 0.9;

19、 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，V =0.3 ;傳力錨固吋得鋼筋應(yīng)力，對于先張法構(gòu)伴則有: b = %伽b/2 = 1395 -7,8 = 1387 2MPub137 o則有 = T(0.52y - 0.26)0- = 0.9 X 0.3 X (0.520.26)x1387.2=47.87MP6/（4）混凝土收縮.徐變引起得應(yīng)力損失（巧6） 混凝土收縮、徐變終極值引超得受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋得應(yīng)力損失按下式計算:式中作（厶Jo），0（GG）加載齡期為4時，混凝土收縮應(yīng)變終極值與徐變應(yīng)變終4極值;加載齡期，即達到設(shè)計強度80%得齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件計算，即0.8幾=嚴(yán)里J則可知，5 = 14 ；

20、對于二期恒載G得加載齡期5=90; lg28該梁所處環(huán)境相對濕度為75%,其構(gòu)件理論厚度為 竺=2x328800 = 29/9 枷心 300,用P 880 +1320 查表可知: 0(仃0)= 0川4) = 179 ;0仇 Jo) =0(390)=1、26： %仇心=%(314) = 0.21x10;% (厶 Jo) = % 仇他)=0.18 X10;對于跨中截面，有Npo = (b - b“)Ap = g - 62 - % - O565 ) Ap=(1395 - 7.8 - 54.84 - 0.5 X 47.87)x980 =12822565/7=饑+竹打M人 /oG1如90) Mg2Wp

21、0(3 4) Wp1282256 .51282256 5x263.6-220x101.26100x10*1.791x10IX336251 .551.791x106.81x101.79 6.78 x 10= 452MP % = ；：幣6524=980 + 603 =00047-336251.55P莎碩= 230.7汕V 336251.55+人丘$ 980x264.02+ 603x264.02“，“5 = 26402”980 + 603%十冬十空騎= 2.309f i- 230.79因此有坐空辿込如2J1+15外0.9山95 的心以a，+5.652x452x1.79 = 、叭1 + 15x0.00

22、47 X 2.309十一.鋼筋得有效應(yīng)力第一階段即預(yù)加應(yīng)力階段：b=巧2+%+0.5% = 7.8+ 54.84 +0.5 X 47.87=86.58MPrt有效預(yù)應(yīng)力：bp/ = b如-b“ = 1395 -86.58 = 1308 42MPa第二階段即使用階段：巧 =0.5% +“6 = 0.5X47.87+ 6711 = 9105MPd有效預(yù)應(yīng)力： %CIWOU下緣：九=NpoA),Npop Mq-I% %其中：NpQ= b Ap = 130&42x980= 1282251.6N勺=263.6mm則有產(chǎn)性-如空+如A%空竺丄_空竺丄學(xué)+旦塔丸6OM兀（壓）336805 455.336 x

23、 10?5.336 x 10?5.336x10幾=字+汪-如A) %1282251 .61282251 .6x263.6220x10336805 .45 十5.547 x10 一 5.547 x105.547 x10=5.93MPa （壓）V 0.7仁=0-7x25.92 = I8J4MA/梁支點截面處上.下緣正應(yīng)力:NpQGp _ 1282251.61282251.6x263.6一 336805.45 一5336x10=-2.53MPa （4i） 1J5= 1.15 x 2.12 = 2438MPd卞拐 r Npo Npoj _ 128225L6 1282251.6x263.6 r ?務(wù):b

24、 一 =+=+人336805.455.547x10= 990MPa （壓）V 0.7幾=0.7x25.92 = 18 J4MP由上式計算可知，支點截面上緣處于受拉狀態(tài)，因此可通過規(guī)定得預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，所以在預(yù)拉區(qū)配置配筋率為0、5%得非預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù) = 0.5% X 336805 .45 = 1684.03呦-故選用9根直徑為16mm得非預(yù)應(yīng)力鋼筋(人=1810擁)配置在空心板得頂端，其中非預(yù)應(yīng)力鋼筋得重心到空心板上緣得距離=60”配置上緣非預(yù)應(yīng)力鋼筋后，跨中截面得截面幾何特性如下表:(I)混凝土在預(yù)加應(yīng)力階段吋，混凝土強度達到80% f,此時，巧=325xl(/MPd則有鋼筋換算

25、系數(shù)如下:Ep 1.95x105GLc = = = 6印 E； 3.25x10-*分塊 名稱分塊面積 人(WW )A重心到 梁頂距離Vj (mm)對梁頂邊御 面枳矩Si = A- X y (/Zi/?)自身慣性矩兒”一 f(mm)/x = Amm *)微浙慣性矩(nun *)混凝 土全 面積3288003301.085x101.738x10-1328800預(yù)應(yīng) 力鋼 筋換 算 ifii 積(a助-1)碼= 49006002.94x100-2713.599x10*(弘-1)A；= 9321 .56055929002696.745x10*下緣 非偵 應(yīng)力 鋼筋 換算 面積(%-嘰= 3105 45

26、6001.863x100-2712.281x10*全截 面換 算mi 積A)=346126.95九=3291.139x101.738x101.263x109* =1.864x10*在使用階段梁時得幾何特性表6鋼筋換算系數(shù)如下：1.95x101“a -耳2.0x1 oS 707E, 345x10-* 亠23.45x10分塊 名稱分塊ifii積A-nun 2)含重心到梁頂距離兒(mm)對梁頂邊得 面積矩Si = A X y,自身慣性矩/f (min )兒“-比(mm)/k = A (兒“ 一”)2nun *)截(fli慣性矩/ = /+/.混凝 土全 面積3288003301.085x101.73

27、8x10-1328800預(yù)應(yīng) 力鋼 筋換 算而 枳=4558.966002.735x100-2713.348x10*血-嘰=8682.66052095602696.283x10*下緣 非偵 應(yīng)力 鋼筋 換算 面積血-嘰 =2892596001.736x100-2712.124x10全截 面換 算 ifii 枳A.=3449342兒“=3291.135x101.738x101.176x10*4 =1.856x10表7弋量階段(/JUH)九=h 九(tntn)兒b腫）%=丄加）預(yù)應(yīng)力階段5.666x103315.631x10?6.878x10?使用階段5.641x1073315.607 xIO6.

28、849x2表8其中：兒“，畑一一構(gòu)件全截面換算截面得重心到上下緣得距離巴“，-構(gòu)件全截面換算截面對上下緣得截面抵抗矩S為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到換算截面重心得距離，Gp = h - y曲-Up,對于預(yù)應(yīng)力階段S = 271 mm.對于使用階段0p = 271 mm（2）持久狀況得正應(yīng)力驗算應(yīng)取最不利截面進行控制驗算，對于直線配筋得等截面簡支梁來說，一般以跨中截面 為最不利截面。由作用標(biāo)準(zhǔn)值與預(yù)加力在截面上緣產(chǎn)生得混凝土得法向應(yīng)力：+ Mgi + M g2 + MqNpQNpQwOU其中：b如-作用（或荷栽）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生得混凝土法向壓應(yīng)力b 預(yù)應(yīng)力鋼筋得永存預(yù)應(yīng)力Npo -使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋

29、得合力，NM=bpo州-s/y147-受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土向應(yīng)力等于零時得預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng) 力；bp0=b5-5+bM，其中為使用階段受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋由混凝 土彈性壓縮引起得預(yù)應(yīng)力損失；6為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋總得預(yù)應(yīng)力損 失；巧6 -受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋由混凝土收縮與徐變得預(yù)應(yīng)力損失So-預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點至構(gòu)件換算截面重心軸得距離 勺,0舛兒一弘人兒5 =;:“0% b/6A$人一一受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋得截面面積兒-受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心得距離卜匕-構(gòu)件混凝土換算截面對截面上緣得抵抗矩Mg2 -由橋面鋪裝、人行道與欄桿等二期恒載產(chǎn)生得彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mq-由可變荷載標(biāo)準(zhǔn)

30、值組合計算得截面最不利彎矩；汽車荷載考慮沖擊系 數(shù)；因此，b = 065幾 =0.65 x I860 = 1209 MPa預(yù)應(yīng)力鋼筋得最大拉應(yīng)力為超過限制，但因半護= 4.9魄y5%,可認(rèn)為鋼筋滿足要求。（3）持久狀況混凝土主應(yīng)力計算截面圖如下:X-X* a-a計算點取上梗肋a-a處，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由載荷標(biāo)準(zhǔn)值與預(yù)應(yīng)力作用產(chǎn)生得混凝土主壓應(yīng)力bfp與主拉應(yīng)力6p空冷寧甘NpQNpoMg +Mg2 +Mq 九+；兒兒-計算主應(yīng)力點至換算截面得雎離人-換算截面慣性矩bry -由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋得預(yù)加力產(chǎn)生得混凝土壓應(yīng)力廠-在計算主應(yīng)力點,按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算得剪力產(chǎn)生得混凝土剪應(yīng)力；

31、 當(dāng)計算截面作用由扭矩時，尚應(yīng)考慮由扭矩引起得剪應(yīng)力；對于等高度梁截面上任一 點在作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合得剪應(yīng)力r按下列公式計算匕;I、匕;2 一一分別為一期恒載與二期恒載作用引起得剪力標(biāo)準(zhǔn)值“0-可變作用(或荷載)引超得剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合；對于簡支梁，計算式為 00=+嶺2Sq 一一計算主應(yīng)力點以上(或以下)部分換算截面面積對界面重心軸得面積範(fàn)h一一計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板得寬度 計算主應(yīng)力點以上換算截面得重心至截面上緣距離為60mm,梗肋a-a以上面積對截 面重心軸X-X 得面積矩為 Su = Ay = (880xl20)x(329-60) = 2.841 x 10?nmv1206298 化

32、12062927： 271(22。+ 100+308丁価1.856x10 2344934 .21.856 x 10小 =689MPd280x1.856x10fS。,他2+嶺)S。_(0 + 0 + 297)x2841x107 mWPi；J + b. + 嚴(yán)-丫 I23j(rt。芯2 V 26894MPa-0.003SMPa由此可知，混凝土壓應(yīng)力=6894a06幾=06x 32.4 = 19.44MP,故滿足公 路橋規(guī)得要求。混凝土主拉應(yīng)力b甲=-0.0038Mm0.5幾=05x265 = l33MP,故只需按照構(gòu)造配 置箍筋。十三、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件得抗裂驗算(1)作用短期效應(yīng)組合作用下得正截面

33、抗裂性驗算 正截面抗裂驗算取跨中截面進行 預(yù)加力產(chǎn)生得構(gòu)件抗裂驗算邊緣得混凝土預(yù)壓應(yīng)力W,=蟲+竹。 J20629847 + 120629&47x271=929mp。4346126.955.631x10 由作用短期效應(yīng)產(chǎn)生得構(gòu)伴抗裂驗算邊緣混凝土得法向拉應(yīng)力5.607 X10b _MMo+Mcz+Mg _(220 +100 + 224)x106_97a伽 W%r 對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下得混凝土拉應(yīng)力 b黛-bp, =97-929 = O41MPdV07人=0.7x2.65 = 1.855a因此滿足公路橋規(guī)中A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算得抗裂要求。由作用長期效應(yīng)產(chǎn)生得構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土得法向拉應(yīng)力5.607x10= %+%+叫=(220 + 100 + 116)x106 = 7.78 咖 ” W對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載長期效應(yīng)組合作用下得混凝土拉應(yīng)力 b/f -b氏=7.78-9.29 = -.5MPa yO因此滿足公路橋規(guī)中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件得作用長期效應(yīng)組合得抗裂要 求。(2) 作用