應用DTⅡ手冊進行設(shè)計選型時需注意幾個問題

1、應用DT H手冊進行設(shè)計選型時需注意地幾個問題浙江省電力設(shè)計院 錢錫銘DTU型固定式帶式輸送機設(shè)計選用手冊于 1994年頒發(fā)，電力設(shè)計系統(tǒng)也開始逐步采用，但在計算選型時，TD75型通用固定式帶式輸送機設(shè)計選用手冊仍然對于計算整條不能丟，因為DTU手冊地計算方式即為ISO標準，著重于計算圓周驅(qū)動力,皮帶機某一處地張力則無能為力,TD75手冊則兼具逐點張力法與簡單張力法，因此，實際工程中有必要將DTU手冊與TD75手冊加以結(jié)合應用筆者在工 程設(shè)計選型中碰到一些問題，在些提出自己不成熟地看法，敬請行家給予 批評指 正.b5E2RGbCAP1、帶式輸送機地規(guī)格 在DTU手冊中，輸送帶寬度只到1400m

2、m對于帶寬大于1400mm 地帶式輸送 機就無法計算，而在大型火力發(fā)電廠中，卸煤系統(tǒng)輸送帶寬度往往超過1400mm, 因此，針對帶寬大于1400mn地帶式輸送機得選一家有代表性地生產(chǎn)廠家作參考，本文即以沈陽礦山機器廠作參考，即使如此，仍有一些參數(shù)得求助于其他) plEanqFDPw2、輸送能力地取值根據(jù)DTU手冊表6,可以查出所需地帶寬，帶速及輸送能力，要求表中輸送能力大于 系統(tǒng)出力，而且，在計算帶式輸送機傳動滾簡圓周力凡時，q c應以表中輸送 能力進行 計算，從而保證帶式輸送機滿出力時也能安全運行.DXDiTa9E3d3、傳動滾筒上所需圓周驅(qū)動力Fu地計算按DTU手冊公式9):Fu= fLg

3、q Ro+qRu+(2qB+qG+F、+qGHg+Fi+Fs2這是詳細計算法，關(guān)鍵是附加阻力F、地計算,若是沒有計算機輔助計算,F n地 計算是非常困難地，因為，不事先求出輸送帶上各點張力，輸送帶經(jīng)過滾筒地彎曲阻力Fl 與滾簡軸承阻力Ft就根本求不出來.RTCrpUDGiT按DTH手冊公式+q cHg+Fi+Fs2這是簡單計算法，條件是帶式輸送機機長大于80m.為了求出各種張力與阻力，可以先用簡單計算法求出Fu,然后用詳細計算法進行校驗，張力可按大值取.另外，在計算輸送帶清掃器地摩擦阻力Fr時，輸送帶和清掃器地接觸面積A可按 下面地經(jīng)驗公式進行計算：每只頭部合金橡膠清掃器A=0. 01B,每只

4、空段清掃器A=0. 02B.輸送帶清掃器和輸送帶間地壓力P可取上限P = 10 X 10 N/m.5PCzVD7HxA4、傳動功率計算及驅(qū)動裝置選型電動機選型：按電動機驅(qū)動功率即選取，防護等級IP44.穩(wěn)定工況下傳動滾筒軸功率：Pa= FuV 驅(qū)動電機軸功率：十n式中：K一考慮重載啟動和功率貯備地系數(shù).DTH手冊中K二1.0 ;為了符 合電力 系統(tǒng)地規(guī)定，確保帶式輸送機能夠重載啟動，筆者認為K應按火力發(fā)電廠運煤設(shè)計 技術(shù)規(guī)定VDLGJ1-93取值.JLBHrnAILg由P尸KPL n可以看出，計算P”時不必再考慮啟動過程中輸送機直線移動 部分和 旋轉(zhuǎn)部分地慣性力，原因在于：第一，在電動機與工作

5、機之間使用了柔性傳動部件一 一液力偶合器，大大改善了啟動性能；第二，電動機最大轉(zhuǎn)矩與額定轉(zhuǎn)矩之比都在兩 倍以上，從而保證啟動過程中電動機所承受地扭矩始終小于其最大轉(zhuǎn)矩；第三，引入了 考慮重載啟動和功率貯備地系數(shù)K. XHAQX74J0Xn 驅(qū)動裝置總效率，由傳動滾筒效率，機械聯(lián)軸器效率，液力偶合器效率減 速器效率，雙驅(qū)動負載不平衡系數(shù)等組成.LDAYtRyKfEDTU手冊中n未計入傳動滾筒效率及機械聯(lián)軸器效率，n值宜按VDLGJ1-93進行計算.減速器選型：根據(jù)沈陽礦山機器廠減速器制造總公司地減速器選用圖冊，按n及i進行選取.減速器計算功率：P?尸F(xiàn)KKE式中：P2-穩(wěn)定工況下工作機地軸功率在

6、減速器選型中，最含糊不清地 是巴沈 礦地樣本中，P?指負荷功率或傳遞功率，南京高速齒輪箱廠及德國FLENDEF公司地樣 本中，卩2指工作機功率筆者認為，以工作機地計算功率本文即為穩(wěn)定工況下帶式輸 送機傳動滾筒軸功率）代入就可以了Zzz6ZB2LtkKa減速機地工況系數(shù)查表12, Ka =1.5K一一可靠度系數(shù)根據(jù)沈陽礦山機器廠減速器制造總公司傳動機械研究所 地研究 人員介紹，一般情況下,K- n =1.35就夠了 而在我們電力系統(tǒng)中，電動機 地功率普遍 選得偏大，為了讓減速器與驅(qū)動裝置地整體性能保持一致，保證減速器不是整套驅(qū)動裝置地薄弱環(huán)節(jié)，要求適當提高可靠度系數(shù)，可取K二2.0dvzfvkw

7、MIl根據(jù)P加初選某一型號地減速器.減速器熱功率：P2t= Pfifzfs查表13,表14得：環(huán)境溫度系數(shù)f=l. 35,負荷率系數(shù)fFl沈礦傳動機械研究所地研究人員認為，在P】 P畀也前題下，減速器公稱輸入 功率R 增大后，其增加部分功率只有少部分轉(zhuǎn)化為熱量，而大部分則作為功率貯備，因 此,P2/P1,小于40刑近似地視作40%査表15得:減速機公稱功率利用系 數(shù)f3=l. 25. v 般情況卜，若是米用自然冷卻方式F2/P1都不會大于40%rqynl4ZNXI按較大地房間，沒有冷卻措施考慮，若減速器自然冷卻熱功率即潤滑油達到許 用最高溫度時地輸入功率）Pgi P%就可以選定該型號地減速Em

8、xvxOtOco液力偶合器選型：根據(jù)YOX系列限矩型液力偶合器功率圖譜，由n二1500r/min,電動機地功率 選取 YOXz型液力偶合器.SixE2yXPq5傳動滾筒選型：根據(jù)沈陽礦山機器廠滾筒選用圖集，選取傳動滾筒.機械聯(lián)軸器選型：查DTU手冊附表4. 1-1,選取ZL型彈性柱銷齒式聯(lián)軸器.逆止器選型：根據(jù)沈陽礦山機器廠NYD型逆止器，選取NYD型逆止器.制動器選型：查DTU手冊附表7-1,選取YWZ型液壓推桿制動器.5、啟動驗算按DTU手冊公式24）27），啟動圓周力：Fa= Fu+FqFq=aA （mi+mm= （q Ro+qRi+2qB+qGLn （刀 JiDi /* r2+E （J

9、i 寧 ri 2 根據(jù)DTU手冊公式28） : Fa=Ka-Fv 求得：Ka=Fa-FvKa就是啟動系數(shù)，DTU手冊中K二1.31.7,在ISO標準中啟動系數(shù)以E表示，其值 為E =1. 3-2. 0.由于啟動系數(shù)取值相差較大，若是都按Ka=1. 5取值,對于計算地精確度無疑是不利地 算.6ewMyirQFL,在條件許可時，都應按公式24）28）進行計啟動扭矩：M=Fa r,每臺電動機額定轉(zhuǎn)矩M二9550x Pn*n,每臺電動機最 大轉(zhuǎn)矩 Mmax= Mn,折算到傳動滾筒軸上地扭矩Mc=iXMni, Mcmax=iXMmaxi,若 是Mc Mqg * 8 （h/amax回程分支：Fmina u

10、qBg * 8 （h/amax輸送帶工作時不打滑需保持地最小張力：按DTII手冊公式15）得：F誠nFuma* （e川-1式中：Fuma滿載輸送機啟動或制動時出現(xiàn)地最大圓周驅(qū)動力取 Fumax=F巴甸是由拉緊裝置地拉緊力決定地，一旦按不打滑條件選定，不管處在什么工況， 其值都是不變地在ISO標準中，F(xiàn)】隨著工況而變，滿載啟動時Fima二巳+Fum眄穩(wěn)定運行時 Fi=F2+Fu, Fl與F2應始終符合歐拉公式：顯而易見，根據(jù)滿載啟動時設(shè)定地 , 一到皮帶機穩(wěn)定運行就下降，這就是無法避免地大馬拉小車 現(xiàn)象.由此可以導出歐拉系 數(shù)下降系數(shù) Ke=A e“Q* e“ 二Ft* Fl-1. y6v3AL

11、oS89在ISO標準中，圍包角在啟動工況時用足，因此在穩(wěn)定工況時產(chǎn)生閑置圍包 角. 而在TD75逐點張力法中，圍包角在穩(wěn)定工況時用足，因此在啟動工況時其圍包角地 變化就難以解釋清楚兩者計算結(jié)果相差很大，最明顯地是前者地氏比后 者地要大得 多.M2ub6vSTnP7、輸送帶層數(shù)計算按 DTU 手冊公式 式中：Flmax一穩(wěn)定工況下輸送帶最大張力.由于ISO標準地氏考慮了滿載啟動，因此比TD75地氏要大得多，導致ISO標準地 F噸比TD75地要大得多，從而使所選輸送帶地層數(shù)也是前者地比后 者地要大得 多.OYujCfmUCw在發(fā)電廠，帶式輸送機拉緊裝置地配重塊是根據(jù)F2設(shè)置地，配重塊一般是逐次加載

12、地其實，出現(xiàn)滿載啟動工況地機會并不多，若是一開始就按ISO標準地F2設(shè)置 配重塊，對于輸送帶是十分不利地，因此，有必要選擇一套合理地配重塊.eUtsSZQVRd根據(jù)上述公式可以推導出ISO標準地張力與TD75地張力之比：為保證輸送 帶工 作時不打滑，需在回程帶上保持最小張力F?之比：F2Isc/F 2tD7J=Ka,穩(wěn)定工況下 輸送帶最 大張力 Fimax 之比：sQsAEJkW5TFimaxis(/FimaSTD7=l+(KA-l - ej.若要使ISO標準地輸送帶層數(shù)與TD75地輸 送帶層 數(shù)保持一致，就要求穩(wěn)定工況下輸送最大張力F論TD7尸RZS。* 1+(K A-le 二(0.7409

13、0 F誠嚀 為了兼顧技術(shù)經(jīng)濟性能，計算輸送帶層數(shù)時可取Flma=0. 82 F zs。為安全起見，設(shè)置配重塊時可取F2=0. 7F2iso.計算時取e=2. 85-3. 0, K a=1. 3-2. 0 GMsiasNxs8、停車時間地計算按DTH手冊公式(29, (30 ;Fb=Fq-F u = 0*Fq= (m+mae= FuFu 一 CfLgq Ro+qRu+(2qB+qG+qGHg+Fi+Fs2*sb一 Fu 寧(mi+m自由停車時間：t V* aB采用制動器時，按公式(32 :*Fe=Fq-F U -F 0*Fq= (mi+maB= Fu +F：*aB= ( F u+FA* (mi+

14、mFz=iMz* r米用制動器時停車時間:t=V * aBM制動器地制動力矩選擇制器須先計算電動機軸上地制動力矩M,根據(jù)運煤技術(shù)(1985年第3 期上黃學群先生普遍帶式輸送機設(shè)計地幾點體會和意見及TD75手冊公式(32, 可得：TIrRGchYzg傳動滾筒上地制動力矩：M 66Dg(l+e0. 00273GH-eNo* (i x V電動機軸上地制動力矩：M =Mn * i取 i 31.5, n =0. 95Mf 66Dg八(l+e000273GH-eNo * (i x V式中：e摩擦阻力降低系數(shù)原因在于設(shè)計計算驅(qū)動功率時，托車昆阻力系數(shù)一 般取較大值，實際運行中，阻力系數(shù)一般低于此值，計算F誦

15、寸阻力系數(shù)按小值取，因 此有必要引入系數(shù)e.對于帶式輸送機，上運時取f 0.03,計算陥時取f=0. 012,計 算得e二0. 0120 * 0. 03=0. 4,弓I入系數(shù)e是為了保證制動力矩有足夠 地裕 度.7EqZcWLZNX據(jù)DTU手冊附表7-1,選取YWZ型液壓推桿制動器.9、溫洲發(fā)電廠一二期工程#11AB帶式輸送機設(shè)計選型示例9. 1已知條件原煤，松散密度P 850Kg/M,輸送能力Q二2200T/H,機長L二320M高差H二17M, 傾角 S 3. 25 . lzq7IGfO2E安裝條件：頭部卸料，尾部受料，直線輸送，中部重錘拉緊.9. 2確定帶寬與帶速I V=1OOOO (36

16、00 P= 1000X 2200- (3600 X 850=0. 719M/s 查 DTU 手冊表 6,選取帶寬1600MM帶速2. 5M/S,托車昆槽角35。,輸送能力為2733M/H,即0. 759M3/s可 求得Q= 2733X 0. 85 = 2323T/H,能滿足2200T/H地輸送能力地要求，取I v=0. 759M /S. zvpgeqjlhk9. 3計算傳動滾筒上所需圓周驅(qū)動力Fu按 DTU 手冊表 33,表 34 取 C= 1. 30, f=0. 03,初選輸送帶 B二 1600MM, ST1250 鋼繩膠帶，帶厚17MM按表17計算每M輸送帶質(zhì)量：Nrpojac3vlqB=

17、l. 6 X 24. 7 = 39. 52Kg/M按DTU手冊公式(11計算每M輸送物料質(zhì)量.QG=a (3. 6V 二 2323- (3.6 X 2. 5 = 258. IlKg/M.按沈陽礦山機器廠托車昆選用圖冊，上托襯為7C1606P型，槽角35。，前傾 角 二2,轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量13. 35Kg ;緩沖托車昆為7C4194P型，轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量13. 84Kg; V型下托車昆為7C5152P型，轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量18. 48Kg ;平型下托車昆為7C6351F 型，轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量33. 87kg inowfTG4Ki整機尾部8M設(shè)間距地0. 4M地緩沖托車昆,312M設(shè)間距1. 2M地上托輒 下托車昆

18、問 距為3M,平型與V型交替布置.fjnFLDa5Zoqr = (3 X 13. 35 - 1.2 X (312 - 320+(3 X 13.84 - 0. 4 X (8 - 320= 35 14Kg/M tfnNhnE6e5qRi二(2 X 18. 486 - 6+(1 X 33. 87 6二 11.81Kg/M.按DTU手冊表36,托想前傾阻力 Fe=Ce 卩 Le (q b+COS S sin c取 C =0. 45,卩 o=O. 35, S 二3.25。c 二2，L e=312M.Fe= 0. 45 X 0. 35 X 312 X 39. 52+258. 11 ) X 9. 81 X

19、Cos3 25。X Sin2 二 4999. 2N HbmVN777sL輸送物料與導料檔板間地摩擦阻力取卩2= 0. 6, b 1=1. 11M, 1 = 8M, V=2. 5M/S. 二 2994. 2N.Fsi= Fe +F滬4999. 2+2994. 2=7993. 4N.輸送帶清掃器地摩擦阻力：Fr=APy 3.式中：按兩只頭部清掃器，兩只空段清掃器計算:A= 0. 01Bnl+0. 02Bn2 = 0. 01 X 1. 6 X 2+0. 02 X 1. 6 X 2= 0. 096M2, P= 10X 10 4N/Mf+258. 11 X 17X 9，81+7993. 4+8160=1

20、06223Ns3icPA59W99. 4傳動功率計算及驅(qū)動裝置選型電動機選型：穩(wěn)定工況下傳動滾筒軸功率：Pa= 106223X 2. 5 - 1000二265. 6KW.根據(jù)(DLGJ1-93)，取K二12,傳動滾筒效率0. 98,機械聯(lián)軸器效率0. 9&液 力偶 合器效率0. 96,兩級減速器效率0. 982 = 0. 96,雙驅(qū)動負載不平衡系數(shù)0. 94. mZkklkzaaPn =0. 98 x 0. 98 x 0. 96 x 0. 96 x 0. 94=0. 832.驅(qū)動電機軸所需功率:Pm=l. 2X 265.6 - 0. 832=383KW.采用單滾筒雙電機驅(qū)動，功率選取2 X 2

21、00KW電機型號：YKK355-4, P= 200Kw,轉(zhuǎn)動慣量2. 9kg M, IP44.根據(jù)湘潭電機廠樣本選取AVktR43bPw減速機選型：因為采用單滾筒雙電機驅(qū)動，所以減速機地工作功率為：P2= Pa- 2= 265. 6 - 2= 132. 8Kw.減速機地計算功率為:P2h=132. 8 X 1.5 X 2.0 = 398. 4KW.由 n= 1500r/min, i = 31. 5,初選 FZLY450-31. 5 型，公稱輸入功率 R = 472KW,滿足 P2m Pi 地要求.ORjBnOwcEd減速器熱功率：p2t=132. 8 X 1. 35 X IX 1. 25 =

22、224. lKw.按較大地房間，沒有冷卻措施考慮，減速器自然冷卻熱功率即潤滑油達到許用 最高溫度時地輸入功率)二371KW符合P冰地要求.因此可以選定：FZLY-450-31. 5-1/11型減速器，采用自然冷卻，轉(zhuǎn)動慣量暫與DCY-450-31. 5取 等 值 13. OKg M) 2MiJTyOdTT液力偶合器選型：根據(jù)YOX系列限矩型液力偶合器功率圖譜，由n二1500r/min,N = 200Kw査 得 丫0尢560型液力偶合器正好合適，液力偶合器地轉(zhuǎn)動慣量4. 8Kg M,液力偶 合器所帶 制輪地直徑400MM其轉(zhuǎn)動慣量3. OKg M. giisPiue7A傳動滾筒選型：根據(jù)沈陽礦山

23、機器廠滾筒選用圖集，選取7A523P型傳動滾筒結(jié)構(gòu)特點：雙出軸，鑄焊結(jié)構(gòu)，輪毅與軸脹套聯(lián)接，滾筒表面人字形鑄膠技術(shù)參數(shù)：最大許用合張力T二57T,許用扭矩M=2X 5T M,轉(zhuǎn)動慣量 1539Kg- M.uEhOUlYfmh機械聯(lián)軸器選型:根據(jù)DTU手冊附表4. 1-1,選取ZL13型彈性柱銷齒式聯(lián)軸器技術(shù)參數(shù)：di =220MM, L = 352Y型軸孔，聯(lián)傳動滾筒軸)“2二220丄尸282型軸孔，聯(lián)減速 器低 速軸)，轉(zhuǎn)動慣量 12. 286Kg M. iAg9qLsgBX逆止器選型：根據(jù)沈陽礦山機器廠NYD型逆止器，選取NYD85-S/N-85型逆止器技術(shù) 參 數(shù)：承載能力 6000N

24、m,空轉(zhuǎn)阻力矩8N m.安裝部位：減速器高速軸端 WwghWvVhPE制動器選型：查DTU手冊附表7-1,選取YWZ400/50型液壓推桿制動器技術(shù)參數(shù)：制 動輪直徑 400MM制動力矩400-800N m,推動器型號Ed50/6,推力500N. asfPsfpi4k 9. 5啟動驗算由驅(qū)動裝置轉(zhuǎn)動慣量J電動機制動器減速滬13.0 Kg M,J聯(lián)軸器=12286Kg M滾筒轉(zhuǎn)動慣量J looo=1539Kg IM, J X 31. 52+12. 286 X 1訂十(15 3 9 0 . 52+2X 66 7-2 20.4 2+4X 299-0. 315 2=214776Kg . BkeGuin

25、kxi取 aA=0. 2M/S2 (取中間值 ,n=2, i=31. 5.Fq二0. 2 X (122912+214776二67538N.Fa 二106223+67538二173761N.求得啟動系數(shù)：KA=17376仟106223=1. 64.啟動扭矩：M二173761X 0. 5=86881N m,每臺電動機額定轉(zhuǎn)矩M二9550X 200十1500二1273N- m,每臺電動機最大轉(zhuǎn)矩Mna=2. 62 X 1273=3335Nm,折算到傳動滾 筒 軸上地扭矩 M=2 X 31. 5 X 1273=80199N m, NU2 X 31. 5 X 3335=210105N- m, Mv M

26、ma=0. 01, a o=l. 2M, au=3M.限制輸送帶下垂地最小張力：承載 分支:FmiQ 1.2 X (39. 52+258. 11 X 9.81 - 8 X0. 01 43796N 3cdXwckml5回程分支：FmQ (3 X 39. 52 X 9. 81 - 8 X 0. 01二 14538N.輸送帶工作時不打滑需保持地最小張力：滿載輸送機啟動或制動時出現(xiàn)地最大圓周驅(qū)動力：F=y max=F=173761N由表37,表38查得卩二0. 3,若 =200 ,則e二2. 85.FG 173761 - (2. 85-1二93925N.暫取 F2=F2mln=93925N.在ISO標

27、準中，F(xiàn)l隨著工況而變，滿載啟動時FimaFE+F =93925+17376仁267686N 穩(wěn)定運行時 冃二艮+冃=106223+93925二200148” 歐拉系 數(shù)下降系數(shù)Ke二飛一二F】-仁 267686十200148-1=1. 34-仁0. 34,說明穩(wěn)定運 行時歐拉系數(shù)只發(fā)揮了其中地66%地作 用啟動時圍包角=200穩(wěn)定運行時圍包角二144:閑置圍包角/，=56h8c52W0ngM#11AB帶式輸送機布置簡圖如下：根據(jù)逐點張力法，張力關(guān)系式如下：Fi= Fs+Fti 十 FliF5= F1+Fk1 + Fr2F6=Fd + F:2 +Fl2F7=Fe + F:3 +Fl3F8= F

28、?+Ft4 + Fl4 F9 二 Fs+Fd+R?F i。二 F9+F5 +Fl5F11 = Fio+F：e +Fl6Flmax- Fll + Fc+Fe +Fgl + FbA+Ff +Fq+Fa每只頭部清掃器地摩擦阻力:Frx=AR 3=(0. 01 X 1.6 X (10 X 10 4x 0. 6 = 960N v4bdyGious每只空段清掃器地摩擦阻力:Fr2= A 巳 3二(0.02 X 6 X (10 X 104x 0.61920Nj0bm4qMpJ9滾筒軸承阻力:Ft=0. 005 (do十DF輸送帶經(jīng)過滾筒地彎曲阻力:R= 12B(200+0. 01F - Bd - DISO標

29、準沒有考慮傳動滾筒地軸承阻力與輸送帶經(jīng)過傳動滾筒地彎曲阻力本文則已在前面用n形式考慮了這個因數(shù).XVauA9grYP回程分支阻力：Fk=仕g(q Rc+qB+qG-q BHg 承載分支阻力:Fc= fLg(q Ro+qB+qG-(q B+qcHg在加料段，加速段輸送物料和輸送帶間慣性阻力及摩擦阻力:FbA=lVp (V-Vo在加速段物料和導料擋板間地摩擦阻力:Ff=(卩 2I v2p gl h十(V+V o-22 X bi2 查DTH手冊表35:Fti=0. 005 X (0. 19 - 0. 63 X Fn=0. 00151Fti2 2 1/2Fti=(F 4COS S -FsCOS 0 1

30、 +(Fw+F4Sin S +F3Sin 0 i Ri 二 12 X 1.6 X (200+0.01 X Fs-1.6 X 0.017-0. 63=103. 6+0. 00324F sbR9C6TjscwFki 二 Fl 2g(q Rc+qB-q BHg=0. 03 X 204 X 9. 81 X (39. 52+11. 81-39. 52 X 10 X 9. 81=-1124. 7N. pN9LBDdtrdFt2=0. 005 X (0. 19 0. 63 X Ft2=0. 00151Ft2Ft2= (F sCOS S 2+(Fw?F5Sin S +FS212Fl2 =12 X1.6 X (

31、200+0.01Xf5-1.6X0. 0170. 63=103.6+0.003245DJ8T7nHuGTFt3=0. 005 X-0. 80 X Ft3=0. 001375Ft3Ft3 二 Fe+FiF W3Fl3 =12 X1.6 X (200+0.01Xf6-1.6X0.0170. 80=81. 6+0. 00255F6QF81D7bvUAFt4=0. 005 X寧 0. 63 X Ft4=0. 00151Ft4Fl4 =12 X1.6 X (200+0.01XFt-1.6X0. 0170. 63=103. 6+0. 00324F MB7a9QFw9hFk2= Fl ig(q Ro+qQ-

32、q BHig=0. 03 X 115.4 X 9. 81 X (39. 52+11. 81-39. 52 X 6. 15 X 9. 81=-641N ix6iFA8xoXFt5=0. 005 X (0. 19 0. 63 X Ft5=0. 00151Ft5Ft5= (F geos S -F ioCOS 0 2+(Fis-F 9sin S +Fisin 0 212Rs = 12 X 1.6 X (200+0.01 X F9 - 1. 6X 0.017-0. 63=103. 6+0. 00324F 9wt6qbkcyDEFte=0. 005 X (0. 22 0. 80 X Ft6=0. 0013

33、75Ftg22 1/2Ft6= (F nCOS S -FioCOS 0 2 +(F吒-Fiisin S -F iosin 0 2 KP5zH46zRkRe 二 12 X 1.6 X (200+0.01 X Fio -1. 6 X 0. 017-0. 80=81. 6+0 00255F r Yi4HdOAA6i取 I v=0. 759m/s, V o=O, p =850Kg/m, V=2. 5m/s.仏二 0. 759 X 850X (2. 5-0二 1612. 9N取卩 2=0. 6, b i=l. 11m.2 2I 品二(V-V。* (2g 卩 1=(2. 5 -o 寧(2 X 9. 81

34、X 0. 6=0. 53m 取 Ib=l. 0m2 2Ff=O. 6 X 0. 759 X 850 X 9. 81 X 1.0- (25+0- 2 X1. 11 )=1497. IN ch4PJx4BIIFc=0. 03 X 320 X 9.81 X (35. 14+39. 52+258. ll+(39. 52+258. 11 X 17 X9. 81=80974. 7N qd3YfhxCzo各滾筒轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量引起地力暫以滾筒地重量代入將各種阻力代入張力關(guān)系式中，得：Fa二93925+2X 960二95845N.Ft? (95845 X cos3. 25。-95845 X cosl8 2+(20

35、552+95845X cos3. 25 +958450 2 1/2X cosl8 =55788N. E836L1ido5Ff95845+0. 00151 X 55788+(103. 6+0. 00324 X 95845=96343N42ehLvE3MF5 二96343-1124.7+1920二97138NFt2 (97138 X cos3.25 2+(20552-97138 X0 2 1/2cos3. 25 +97138=148292N . soinNvZFisF6=97138+0. 00151X 148292+(103. 6+0. 00324 X 97138=977801jwiviftGw9

36、Fts 97780+97780-28488二 167072N.Ft=97780+0. 001375X 167072+(81.6+0. 00255 X 9778O=98341Nsodoywhlp0 2Ft4 (98341 X cos3.25 +(28488+98341 Xcos3. 25 +98341 二99012N. LOzMkiqiowFs=98341+0. 00151X 164836+(103. 6+0.00324 X 98341 =99012NKZUQsujedFq 二99012-641+1920二100291NFts (100291 X cos3. 257100291X cosl7，+

37、(20552-100291 Xsin3. 25 +100291X sin 17 2 1/2=44390N. dGY2mcoKtTFio=100291+0. 00151 X 44390+(103. 6+0. 00324 X 100291=100787NcvbswRLiAFt6 (100787 X cos3. 25+100787 X cosl7 2+(28488-100787 X sin3. 25 100787X sin 17 0 2 1/2=197122N. FyXjoFiMWhFh=100787+0.001375X197122+ (81.6+0.00255X100787=101397NuWrU

38、pP0bx啟動工況下：FlmaJ=101397+80974. 7+4999. 2+2994. 2+1612. 9+1497. l+90923+2400=286798NrqWAQ9jpqE因為Fn=101397 Fmln=43796N,滿足下垂度地要求，所以可取F尸93925N根據(jù)F2二93925N, e “”=2. 85, F t 二H+Fa二267686N,穩(wěn)定工況下Fima 二 Fz+Rj二93925+106223二200148NiviwTNQFk9. 7計算輸送帶層數(shù)穩(wěn)定工況下輸送帶最大張力FimaxiSo=200148N取 Fe二0. 82F迥心。二0. 82 X 200148二 164121