箱梁腳手架施工方案（完整版）

1、地下候車室鐵路橋箱梁腳手架施工方案1. 編制依據(jù)：11膠濟鐵路青島客站改造工程地下候車室鐵路橋施工圖 中鐵濟南勘察設計咨詢院有限公司FWS2007 1 Q112膠濟鐵路青島客站改造工程站臺消防通道橋施工圖 中鐵濟南勘察設計咨詢院有限公司FWS2007 1 Q213鐵路橋涵施工規(guī)范TB10203 200214鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準 TB104152003 15鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范 TB10210-20011. 6鐵路混凝土與砌體工程施工質(zhì)量驗收標準TB10424-20031 7 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001 中 國建筑工業(yè)出版社；1 . 8 公司歷年

2、來積累的施工技術與管理經(jīng)驗，以及各類專業(yè)人才、 先進的技術裝備和材料物資設備等資源。1 . 9 本單位對現(xiàn)場進行全面踏勘和調(diào)查所掌握的情況。2. 工程概況青島客站改造工程地下候車室鐵路橋橋梁采用魚腹式截面 箱式槽型梁，梁全高 4.67 米。其中，雙線鐵路下梁高 2.5 米， 由三室組成， 兩側站臺部分梁分別由單室組成。 梁兩端分別設有 端橫梁，其余部位無橫隔板。 39.65 米箱梁采用縱向預應力體系， 為全預應力混凝土結構； 兩種長度的箱梁的端橫梁均采用橫向預應力體系，為部分預應力混凝土結構。3. 施工方案南堤 外引 橋位于緩和曲線段， 橋位區(qū)多為農(nóng)田、 耕地及居民 拆遷區(qū)，陸地施工條件相對較

3、好。 施工時，先將橋位地基處理后， 采用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現(xiàn)澆施工工藝進行施工，施工 時，翼緣模板及外側模采用定制鋼模板（按首跨長配置一套模 板），內(nèi)模采用膠合板（按首跨長配置一套模板） ，底模采用玻璃 鋼竹膠板（按一個標準跨和一個首跨長度配置） 。4. 施工方法4.1 支架安裝本支架 采用“碗扣式”滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向 立桿間距為 60cm ，橫向立桿間距按 60cm 布置， 在高度方向每 間隔 1.2m 設置一排縱、橫向聯(lián)接，為確保支架的整體穩(wěn)定性， 在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐。按照施工圖紙進行放線， 縱橋向鋪設好枕木， 并進行支架搭 設。支架搭設好

4、后，測量高程控制點， 可調(diào)頂托可調(diào)范圍為 20cm 左右。腳手架管安裝好后， 在可調(diào)頂托上縱向鋪設方木， 箱梁底模 下的方木橫向布置；木枋鋪設間距 30cm ；木枋布置好后可進行 支架預壓。4.2 支架預壓安裝模板前， 要對支架進行預壓， 以消除支架非彈性變形的影響。為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點標高， 測量控制點按順橋向每 5米布置一排，每排 4個點。在加載 50% 和 100% 后均要復測各控制點標高，加載 100% 預壓荷載并持荷 24 小時后要再次復測各控制點標高，如果加載 100% 后所測數(shù) 據(jù)與持荷 24 小時后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地基及支架已基 本沉降到位，可

5、用水管卸水，否則還須持荷進行預壓，直到地基 及支架沉降到位方可卸水。 卸水時通過水管將水排至水溝中或橋 位區(qū)外，以免影響處理好的地基承載力，卸水完成后采用 16t 汽車吊將水箱前移。卸水完成后，要再次復測各控制點標高，以 便得出支架和地基的彈性變形量 （等于卸水后標高減去持荷后所 測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變 形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后 要根據(jù)預壓成果通過可調(diào)頂托調(diào)整支架的標高。經(jīng)過幾跨施工，得出支架預壓后總沉降量在 415mm 之 間，最大非彈性變形量為 13mm ，平均非彈性變形量為 7mm 左 右。4.3 支架受力驗算 、底模板下

6、次梁（6 X12cm木枋）驗算：底模下腳手管立桿的縱向間距為 0.9m ，橫向間距根據(jù)箱梁 對應位置分別設為 0.46 和 0.9 m ，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布 置，間距 90cm ；次梁按縱橋向布置，間距 35cm 和 18cm 。 因此計算跨徑為 0.9m ，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜 腹板對應位置和底板中間位置：a 、斜腹板對應的間距為 18cm 的木枋受力驗算底模處砼箱梁荷載：P1 = 2.5 X26 = 65 kN /m2 (按2.5m 砼厚度計算)模板荷載： P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2設備及人工荷載： P3 = 250 kg /m2= 2.5 kN

7、 /m2砼澆注沖擊及振搗荷載： P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2則有 P =(P1 + P2 + P3 + P4 )= 71.5 kN /m2W =bh2/6 = 6 X122/6 =144 cm3由梁正應力計算公式得：(T = qL2/ 8W =(71.5 X0.18 )X1000 X0.92 / 8 X144 X10-6=9.05 Mpa v 可=10Mpa 強度滿足要求；由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：t = 3Q/2A = 3 X(71.5 X0.18)X103X(0.9 /2 )/ 2 X6X12X10-4= 1.21 Mpa v t = 2Mpa (參考一般木質(zhì))

8、強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1 X105 Mpa ； I = bh3/12 = 864cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5X12.87 X103 X103X0.94 /384 X864 X10-8 X1 X1010=1.273mm v f = 1.5mm( f = L/400)剛度滿足要求。b 、底板下間距為 35cm 的木枋受力驗算 中間底板位置砼厚度在 0.50.7m 之間，按 0.7m 進行受力驗算， 考慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重，木枋間距 0.35m ，則有：底模處砼箱梁荷載：P1 = 0.7 X26 = 18.2 kN /m2內(nèi)模支撐和模板荷

9、載： P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2 設備及人工荷載： P3 = 250 kg /m2= 2.5 kN /m2砼澆注沖擊及振搗荷載： P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2則有 P =(P1 + P2 + P3 + P4 )= 26.7 kN /m2q=26.7 X0.35=9.345t/m v 71.5 X0.18=12.87 t/m表明底板下間距為 0.35m 的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.18m 的木枋所受的力要小，所以底板下間距為 0.35m 的木枋 受力安全。以上各數(shù)據(jù)均未考慮模板強度影響， 若考慮模板剛度作用和 3 跨 連續(xù)梁，則以上各個實際值

10、應小于此計算值。 、頂托橫梁(I14工字鋼)驗算：腳手管立桿的縱向間距為 0.9m ，橫向間距為 0.9m 和 0.46m ， 頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距 90cm 。因此計算跨徑為 0.9m和0.46m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為 多跨連續(xù)梁受力， 計算結果偏于安全， 僅驗算底模下斜腹板對應 位置即可：平均荷載大小為 q仁71.5 X0.9=64.35kN/m另查表可得：WI14 =102 X103mm3; I = 712 X104mm4 ; S = I / 12跨內(nèi)最大彎矩為：Mmax =64.35 X0.46 X0.46/8= 1.702kN.m由梁正應力計算公式得：

11、ow = Mmax / W = 1.702 X106 / (102X103 )=16.69 Mpa v ov = 145Mpa滿足要求；撓度計算按簡支梁考慮，得：E = 2.1 X105 Mpa ;f max = 5qL4 / 384EI= 5 X64.35 X1000 X0.464 X109/(384 X2.1 X105 X712 X104)= 0.053mm v f = 2.25mm( f = L/400 )剛度滿足要求。 、立桿強度驗算：腳手管(48 X3.5)立桿的縱向間距為0.9m ,橫向間距為0.9m 和0.46m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0.9m X0.9m 或0.46m X

12、0.9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。根 據(jù)受力分析 ,不難發(fā)現(xiàn)斜腹板對應的間距為 0.46m X0.9m 立桿受 力比其余位置間距為 0.9m X0.9m 的立桿受力大， 故以斜腹板下 的間距為 0.46m X0.9m 立桿作為受力驗算桿件。則有 P = 71.5 kN /m2由于大橫桿步距為 1.2m，長細比為 肛li = 1200 / 15.78 = 76,查表可得二0.744 ，則有：N =A司=0.744 X489 X215 = 78.22 kN而 Nmax = P XA =71.5 X0.46X0.9 = 29.6 kN ，可見 N N , 抗壓強度滿足要求。另由壓桿彈性

13、變形計算公式得： （按最大高度 11m 計算）L = NL/EA = 29.6 X103 X11 X103/2.1 X105X4.89 X102 =3.171mm 壓縮變形很小單幅箱梁每跨混凝土 340m3 ，自重約 884 噸，按上述間距布置 底座，則每跨連續(xù)箱梁下共有 765 根立桿， 可承受 2525 噸荷載（每根桿約可承受 33kN ），比值為 2525/884 = 2.86 ，完全滿 足施工要求。經(jīng)計算， 本支架其余桿件受力均能滿足規(guī)范要求， 本處計算過程 從略。 、地基容許承載力驗算：根據(jù)地質(zhì)資料可知， 南岸堤外引橋軸線上地表土質(zhì)基本為亞粘 土層，分別有： 重亞粘土、 輕亞粘土、

14、人工填土 （粉質(zhì)輕亞粘土， 砂壤土） 等。地基碾壓密實處理并鋪墊 20cm 厚石子前， 地基承 載力在 100130Kpa 之間。出于安全考慮， 處理后仍按 100Kpa 設計計算，即每平方米地基容許承載力為 10t/m2 ，而箱梁荷載 （考慮各種施工荷載）最大為 7.15t/m2 ，完全滿足施工要求。三、模板工程為保證現(xiàn)澆箱梁的外觀質(zhì)量光潔度、 表面平整度和線形， 加快 施工進度， 本工程箱梁底模采用鋪設竹膠板， 外側模采用大塊鋼 模板，箱體內(nèi)采用膠合板木模。1 、底模：箱梁底模采用竹膠板， 模板加工時可根據(jù)箱梁線形曲線及寬度 將模板分段（按順橋向每 5m 為一段考慮）制作，將每一段視為 直

15、線段，即分段用折線代替圓曲線， 從而提高了模板的使用效率。鋸板采用合金鋸片，直徑 400 毫米， 120 齒左右，轉速 3800 轉/分，在板下墊實時鋸切，以預防毛邊。玻璃鋼竹膠板存放時 板面不得與地面接觸，要下墊方木，邊角對齊堆放，保持通風良 好，防止日曬雨淋，并定期檢查。當一跨砼澆筑好后，等強度達到80% 后，便可張拉、壓漿，壓漿完成后可將底模板下的可調(diào)頂托下降， 將 I14 工字鋼、 木枋 和竹膠板脫離底板，取下竹膠模板等。2、內(nèi)模：箱梁內(nèi)模采用九合板，木枋順向布置，木枋截面尺寸為6X12cm ，木枋布置間距為 35cm 左右。為施工方便，內(nèi)模分塊 加工成幾種型號，并確保同一類型號的模板

16、能夠互用；加工時， 將面板和木枋通過鐵釘加工成整體。為便于內(nèi)模從箱梁內(nèi)取出， 在每一跨箱梁頂板上預留兩個 160 cm （縱向）X 100 cm （橫向） 的人洞，人孔分布在每跨離橋墩 10 米處，不能跨越施工縫；每 一跨箱梁底板鋼束張拉、 壓漿及封錨完成后， 將人孔澆注砼封閉。箱梁內(nèi)模支撐采用48 X3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模 頂面上，腳手管順橋向按 0.9 米設置一排，每排 7 根，且每排均 需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩(wěn)定性，防止 內(nèi)模脹模， 內(nèi)模支架的搭設原理及方式與滿堂腳手架的搭設原理 及方式基本相同； 立柱支撐點必須與橫橋向底模下的工字鋼位置 對應，而且立柱

17、不可直接支撐在底模頂， 兩者間須墊設混凝土墊 塊。經(jīng)受力驗算，內(nèi)模及內(nèi)模支架均能滿足規(guī)范要求，本處計算 過程從略。澆注砼之后，等強度達到設計強度的 30% 后方可進行拆除內(nèi) 模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下饒、開裂，甚至 倒坍；如果拆模時間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時間長 且容易損壞模板。 具體拆模時間由現(xiàn)場技術人員視現(xiàn)場砼的凝固 情況把握好。3、封頭模板和翼緣端模板 端橫隔板封頭模板采用玻璃鋼竹膠板， 施工接縫處縫頭模板采 用 5mm 厚鋼板制作。內(nèi)側翼緣端模板采用 20a 槽鋼（翼緣板 砼厚為 18cm ）；外側翼緣板由于防撞護欄設計構造的緣故，留 有 10cm 的后澆段，

18、采用 4cm 厚的泡沫板，安裝及拆除時十分 方便，雖然泡沫板只能一次性使用，但由于其價格便宜，與采用 鋼板相比更為經(jīng)濟。4 、外側模板和翼緣模板 為確保外觀美觀，本箱梁外側模板和翼緣模板采用大型鋼板， 由專業(yè)模板加工廠家加工制作； 為施工方便， 將外側模板和翼緣 模板加工成整體，每塊模板寬為 2.7 米。面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用/ 70角鋼，背帶采用210 槽鋼，背帶間距為 90cm ，每塊模板上設有 3 道背帶，每道背帶 上設置兩根 18 的拉桿。 經(jīng)受力驗算和施工檢驗， 此模板強度和 剛度完全能夠滿足施工要求。為調(diào)模、脫模方便，模板外側每道背帶上設有 3 根可調(diào)絲桿 用來支撐模板，

19、確保模板在澆注砼時不向外傾倒。 可調(diào)絲桿的上 端與模板采用鉸聯(lián)結， 下端與翼緣模板下方的橫向 I14 工字鋼鉸 聯(lián)結，每塊模板下方的 3 根橫向工字鋼通過鋼筋連成整體， 橫向 工字鋼安裝在順橋向外側模行走軌道上（縱向 I14 工字鋼）。為 確保模板整體不向外滑移， 翼緣模板下方的橫向工字鋼與底板下 方的橫向工字鋼通過“ C-C ”型緊索具連接在一起，如此一來， 澆注砼時兩側腹板砼向外的脹力可以相互抵消。首跨外側模板及翼緣模板安裝時， 采用 16t 汽車吊起吊。 模板 起吊前， 要將相應的絲桿和橫向 I14 工字鋼聯(lián)接好， 在模板就位 時，要將模板上的橫向工字鋼與底模板下的橫向工字鋼位置對 齊。

20、由于每塊模板面板均為平面， 沒有按照箱梁平曲線設置弧面， 故安裝模板時，確保模板與模板之間留有 15mm 左右的間隙， 以此來調(diào)出箱梁的平曲線（實際為若干折線） 。模板之間的間隙 通過木板條和玻璃膠進行堵塞，不留縫隙。當砼強度達到設計強度的 50%60%時，方可脫離外側模板 和翼緣模板。脫模時，只需將每塊模板上的可調(diào)絲桿收緊，模板 就會自動脫離砼表面， 十分方便。 為確保外側模和翼緣模能夠順 利行走，應確保模板脫離砼面不小于 8cm 。外側模行走采用 5t 或 10t 卷揚機拖動行走，由于箱梁處于平 曲線內(nèi)，故每次只能行走 1 2 塊模板。模板行走時，卷揚機安 放在已澆梁段頂板上， 通過人孔、

21、型鋼和鋼絲繩等將卷揚機固定。 為確保鋼模板能夠行走至將施工梁段的最前端， 應確保卷揚機鋼 絲繩的導向輪安裝在施工梁段最前端的前方。 為確保模板行走時 不脫離行走軌道， 將模板下方的橫向工字鋼通過鋼筋等卡在工字 鋼軌道上。根據(jù)施工實踐， 外側模及翼緣模板只需 1.5 天左右便可全部行 走到位， 而每一跨箱梁張拉需不少于一天的時間， 由于模板行走 可在張拉前一天進行。 故在張拉完成之前模板能夠全部行走到位 后。單側模板行走到位后，便可一邊進行調(diào)模，另一邊進行模板 行走，大大縮短了工期。四、混凝土施工1 、 混凝土配合比的設計及要求 混凝土強度等級為 C50 水泥：采用華新 P052.5水泥。 粗骨

22、料：東至縣香口產(chǎn) 525cm級配。 細骨料：江西贛江產(chǎn)中粗砂。 單幅箱梁一次澆筑最大方量約 408m3 ，2 個 50 m3 的混凝 土站，實際生產(chǎn)能力約為 35m3/h ，初凝時間不得小于 12h ，坍 落度為 14-18cm 。 每灌攪拌時間不小于 90s 。 確保砼的流動性、 和易性、 秘水性及可泵性能夠施工及質(zhì)量 要求。2、 箱梁混凝土澆筑由于砼為整跨澆注， 方量較大，澆注時間長， 首跨澆注方量為 408m3 ，標準跨每跨澆注方量為 340m3 。如果采用一臺攪拌站 澆注，按每小時 20m3 計，則首跨至少需要澆注 20 小時，經(jīng)過 討論，擬采用兩臺攪拌站進行澆注。由于其它標段的箱梁澆

23、注均出現(xiàn)了不同程度的問題， 如腹板砼 冷縫及分層現(xiàn)象較明顯、 頂板砼表面有裂紋、 箱梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴 重。項目部對造成這些問題的原因及預防方法進行了專門的討 論，經(jīng)過討論，一致認為：腹板砼出現(xiàn)冷縫和分層現(xiàn)象是由以下 一種或幾種原因引起澆注氣溫過高或風干現(xiàn)象嚴重造成砼出 現(xiàn)假凝現(xiàn)象。砼初凝時間過短。砼澆注補料間隔時間過長。 砼振搗不力， 在每次補料前沒有將砼表面假凝層破碎。 砼配 合比不均勻，某層砼澆注坍落度過大，某層砼澆注坍落度過小。 頂板砼表面出現(xiàn)裂紋是由以下一種或幾種原因引起澆注氣溫 過高或風干現(xiàn)象嚴重造成砼表面容易開裂。 砼養(yǎng)護不力或養(yǎng)護 不及時。砼表面抹面不力，沒有修漿。砼配合比不合理。

24、箱 梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴重是由以下一種或幾種原因引起砼坍落度過 大。砼澆注時，每一層澆注過厚。砼振搗方法不對，振動時 間過長。砼初凝時間過長，砼澆注補料間隔時間過短。砼澆 注時氣溫偏低或雨天澆注。針對以上問題， 項目部做出了如下措施： 每一跨砼澆注總體上 遵循從低處向高處即從南到北的順序澆注，澆注步驟分四步進 行，詳見堤外引橋砼澆注步驟示意圖 。按照示意圖所示的澆注工序進行， 有效地控制了每一層砼的澆 注厚度，既有利于砼振搗，又有效地減少了底板砼的翻漿現(xiàn)象， 同時有效地控制了每一次砼澆注后的布料間隔時間。施工過程 中，當每一段頂板澆注好后，立即用潮濕麻袋蓋好進行養(yǎng)護，防 止風吹開裂。每一跨砼澆注時間

25、為 13 小時左右，采用本方法澆 注的砼，拆模后，外觀質(zhì)量較好，沒有出現(xiàn)分層和冷縫現(xiàn)象，砼 頂面沒有出現(xiàn)裂紋。五、小結1 、本工程的滿堂支架地基處理與安慶長江公路大橋其它標段 滿堂支架地基處理相比，工序上更為簡單，造價上更為經(jīng)濟，實 踐表明結構上也能很好的滿足施工及規(guī)范要求。2 、采用水箱加水進行預壓，表面上看加工水箱價格高，但由 于其周轉次數(shù)多，所花勞動力少，多次周轉使用后，比采用砂袋 碼砂進行預壓所花造價要低；且水箱加水進行預壓，工序簡單， 施工進度快，比采用砂袋碼砂進行預壓要安全，值得推廣使用。 在今后的施工中， 如果采用滿堂支架施工的跨數(shù)較多， 建議采用 水箱加水法進行預壓； 否則宜采

26、用砂袋碼砂法進行預壓。 如果采 用水箱加水法進行預壓，建議在水箱底部設計若干滾輪或滾軸， 以便 23 人就能推動水箱前移。3、 外側模板及翼緣模板采用大型鋼模板，造價比采用竹膠 板施工要昂貴， 但鋼模板比竹膠板可周轉的次數(shù)要多， 澆注的砼 的外觀質(zhì)量要好，且模板前移及調(diào)模、脫模也更方便，所花時間 要少?？傊?，兩者各有優(yōu)缺點。在今后的施工中，如果采用滿堂 支架施工的跨數(shù)較多， 建議采用鋼模板施工， 否則宜采用竹膠板 施工。如果采用大型鋼模板， 建議在模板下方橫向工字鋼上設置 滾輪，采用人工推動模板前移。下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝！畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋xx老師的精心指導和大力支持下完成的，他淵 博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪， 論文凝聚著他的血汗，他以 嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學習產(chǎn)生了 深淵的影響，在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術學院汽車工程系的老師對我專業(yè)思 維及專業(yè)技能的培養(yǎng)，他們在學業(yè)上的心細指導為我工作和繼續(xù)學習 打下了良好的基礎，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬！特別是我的班主任吳廷川老師，雖然他不是我的專業(yè)老師，但是在這三年來， 在思想以及生活上給予我鼓舞與關懷讓我走出了很多失落的時候，“明師之恩，誠為過于天地，