[注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析]一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬35

1、注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬35注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬35一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬35問題:1. 下列關于砌體房屋抗震計算不正確論述是 。A.多層砌體房屋抗震計算，可采用底部剪力法B.多層砌體房屋，可只選擇承載面積較大或豎向應力較小的墻段進行截面抗剪驗算C.進行地震剪力分配和截面驗算時，墻段的層間抗側力等效剛度可只考慮剪切變形D.各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強度應采用fVE答案:C進行地震剪力分配和截面驗算時，只有寬度比小于1時，才可以只考慮剪切變形，所以C不正確問題:2. 在砌體結構房屋中，

2、 不是圈梁的主要作用。A.提高房屋構件的承載能力B.增強房屋的整體剛度C.防止由于較大振動荷載對房屋引起的不利影響D.防止由于地基不均勻沉降對房屋引起的不利影響答案:A為了增強房屋整體剛度，防止由于地基不均勻沉降或較大震動荷載等對房屋引起的不利影響可在墻中設置鋼筋混凝土或鋼筋罔磚梁，所以B、C、D符合要求，可知A不正確問題:3. 兩段濕水曲柳木板，室內常溫，在荷載V作用下，采用螺栓連接，如題圖，螺栓受剪截面的設計承載力與 項數(shù)值接近。 A.6.86B.5.23C.6.94D.7.4答案:A查規(guī)范表4.2.13得fc=14N/mm2 根據(jù)規(guī)范第6.2.2條的規(guī)定，當木構件采用濕材制作時k6.7，

3、故k6.7 某安全等級為二級的高層建筑采用混凝土框架一核心筒結構體系，框架柱截面尺寸均為900mm900mm，筒體平面尺寸為11.2m11.6m，如題圖所示?；A采用平板式筏基，板厚14m，筏基的混凝土強度等級為C30(ft=1.43MPa)。 提示：計算時取，H0=1.35m。 4. 柱傳至基礎的荷載效應，由永久荷載控制。題47圖中柱Z1按荷載效應標準組合的柱軸力N=9000kN，柱底端彎矩Mk=150kNm，荷載標準組合的地基凈反力為135。kPa(已扣除筏基自重)。已求得c1=c2=2.25m，cAB=1.13m，Is=11.17m4，as=0.4，試問，柱Z1距柱邊h0/2處的沖切臨界

4、截面的最大剪應力max(kPa)，最接近于下列 項數(shù)值。A.600B.810C.1010D.1110答案:B 根據(jù)地基基礎8.4.7條、式(8.4.71) max=F1/mho+asMw1bcAB/Is 已知c1=c2=2.25m，cAB=1.13m，Is=11.17m4，as=0.4，由附錄P，P.0.1條 um=2(c1+c2)=2(2.25+2.25)=9(m) 相應于荷載效應基本組合時的集中力沒計值F1為 作用在沖切臨界截面中心上的不平衡彎矩設計值為 本題考察：平板式筏基柱邊沖切臨界截面的最大剪應力；相應于荷載效應基本組合時的集中力設計值F1 5. 條件同上題，試問，柱Z1下筏板的受沖

5、切混凝土剪應力設計值c(kPa)，最接近于下列( )項數(shù)值。A.950B.1000C.1330D.1520答案:A根據(jù)地基基礎8.4.7條，柱Z1受沖切混凝土剪應力設計值 6. 柱傳至基礎的荷載效應由永久載荷控制。相應于按荷載效應標準組合的內筒軸力為40000kN，荷載標準組合的地基凈反力為135kPa(已扣除筏基自重)。試問，當對簡體下板厚進行受沖切承載力驗算時，距內簡外表面h0/2處的沖切臨界截面的最大剪應力max(kPa)，最接近于下列 項數(shù)值。 提示：不考慮內筒根部彎矩的影響。 A.191B.258C.580D.784答案:B根據(jù)地基基礎8.4.8條，距內筒外表面ho/2處的沖切臨界截

6、面的最大剪應力 max=F1/umho F1=1.35Nk-pk(h+2ho)(b+2ho) =1.3540000-135(11.6+21.35)(11.2+21.35) =17774.17kN m=2(b+ho+h+ho) =2(11.2+1.35+11.6+1.35)=51(m) max=F1/umho=17774.17/(511.35)=258.16(kPa) 7. 條件同上題。試問，當對簡體下板厚進行受沖切承載力驗算時，內筒下筏板受沖切混凝土的剪應力設計值c(kPa)，最接近于下列 項數(shù)值。A.760B.800C.950D.1000答案:A根據(jù)地基基礎8.4.8條，內筒筏板受沖切混凝土

7、剪應力設計值 某單層單跨工業(yè)廠房建于正常固結的黏性土地基上，跨度27m，長度84m，采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎。廠房基礎完工后，室內外均進行填土：廠房投入使用后，室內地面局部范圍有大面積堆載。堆載寬度6.8m，堆載的縱向長度40m。具體的廠房基礎及地基情況、地面荷載大小等如題圖所示。 8. 地面堆載q1為30kPa；室內外填土重度均為18kN/m3。試問，為計算大面積地面荷載對柱1的基礎生產(chǎn)的附件加沉降量，所采用的等效均布地面荷載qoq(kPa)，最接近于下列( )項數(shù)值。 提示：注意對稱荷載，可減少計算量。 A.13B.16C.21D.30答案:A 根據(jù)地基基礎7.5.4條，由附錄N，(N.

8、0.4)式， 本題考察大面積地面荷載問題，按附錄N計算 9. 條件同上題。若在使用過程中允許調整該廠房的吊車軌道，試問，由地面荷載引起柱l基礎內側邊緣中點的地基附加沉降允許值sg(mm)最接近于下列 項數(shù)值。A.40B.58C.72D.85答案:C根據(jù)地基基礎表7.5.4，a=40m，b=3.4m，得 10. 已知地基2層土的天然抗剪強度m為15kPa，三軸固結不排水壓縮試驗求得的土的內摩擦角cu為12。地面荷載引起的柱基礎下方地基中A點的附加豎向應力z=12kPa；地面填土三個月時，地基中A點土的固結度U1為50%。試問，地面填土三個月時地基中A點土體的抗剪強度ft(kPa)，最接近于下列

9、項數(shù)值。 提示：按建筑地基處理技術規(guī)范(JGJ 792002)作答。 A.15.0B.16.3C.17.6D.21.0答案:B根據(jù)建筑地基處理技術規(guī)范式(5.2.11) 本題考察預壓荷載下飽和黏性土地基中某點的抗剪強度，應考慮土體原來的固結狀體 11. 擬對地面堆載(q1=30kPa)范圍內的地基土體采用水泥攪拌樁地基處理方案。已知水泥攪拌樁的長度為10m，樁端進入3層黏土2m，水泥攪拌樁的面積置換率m為10%，攪拌樁的壓縮模量Ep為150MPa，試問，處理后的2層土范圍的攪拌樁復合土層的壓縮模量Esp(MPa)最接近于下列 項數(shù)值。A.15.0B.16.6C.17.7D.18.2答案:B根據(jù)

10、建筑地基處理技術規(guī)范式(11.2.92) Esp=mEp+(1-m)Es=10%150+(1-10%)1.8=16.62(kPa) 本題考察水泥攪拌樁復合地基的壓縮模量，用第二層土的壓縮模量計算 12. 條件同上題，并已知攪拌樁直徑為600mm，水泥土標準養(yǎng)護條件下90d齡期的立方體壓強度平均值fcu=1500kPa，樁身強度折減系數(shù)=0.3，樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)a=0.5。試問，攪拌樁單樁承載力特征值Ra(kN)，最接近于下列 項數(shù)值。A.127B.153C.235D.258答案:A根據(jù)建筑地基處理技術規(guī)范式(11.2.41) 由式(11.2.42) 取小值 Ra=127.23kN

11、 某單層地下車庫建于巖石地基上，采用巖石錨桿基礎。柱網(wǎng)尺寸8.4m8.4m，中間柱截面尺寸600mm600mm，地下水位位于自然地面以下1m。題圖為中間柱的基礎示意圖。 13. 相應于荷載效應標準組合時，作用在中間柱承臺底面的豎向力總和為-500kN(方向向上，已綜合考慮地下水浮力、基礎自重及上部結構傳至柱基的軸力)；作用在基礎底面形心的力矩值Mxk及Myk均為100kNm。試問，荷載效應標準組合下，單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax(kN)，最接近于下列 項數(shù)值。A.125B.167C.208D.270答案:C 根據(jù)地基基礎式(8.6.2=1) 14. 若荷載效應標準組合下，單根錨桿承擔的最

12、大拔力值Ntmax為170kN，錨桿孔直徑150mm，錨桿采用HRB335鋼筋，直徑32mm，錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿，砂漿與巖石間的黏結強度特征值為0.42MPa，試問，錨桿有效錨固長度(m)取值，應取下列 項數(shù)值。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.3答案:D根據(jù)地基基礎式(8.6.3) Rt0.8d1f 又由圖8.6.1 40d=4032=1280(mm) 本題考察：錨桿的有效錨固長度；單根錨桿抗拔承載力特征值；構造要求 15. 現(xiàn)場進行了6根錨桿抗拔試驗，得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。試問，單根錨桿抗拔承載力

13、特征值Rt(kN)，最接近于下列( )項數(shù)值。A.250B.420C.500D.宜增加試驗量且綜合各方面因素后確定答案:D根據(jù)地基基礎附錄M，M.0.6條，錨桿抗拔極限承載力平均值 錨桿抗拔極限承載力 所以，宜增加試驗量并分析離差過大的原因，結合工程情況確定極限承載力 問題:16. 下列關于地基基礎沒計的一些主張，其中 項是不正確的。A.場地內存在發(fā)震斷裂時，如防震設防烈度小于8度，可忽略發(fā)震斷裂錯動對地面建筑的影響B(tài).對砌體房屋可不進行天然地基及基礎的抗震承載力驗算C.當高聳結構的高度H不超過20m時，基礎傾斜的允許值為0.008D.高寬比大于4的高層建筑，基礎底面與地基之間零應力區(qū)面積不應

14、超過基礎底面面積的15%答案:D根據(jù)抗20104.1.7.1條，A正確；根據(jù)4.2.1條B正確；根據(jù)高聳結構設計規(guī)范表6.2.5知C正確；根據(jù)4.2.4條，D不正確問題:17. 某建筑場地的土層分布及各土層的剪切波速如題圖所示，土層等效剪切波速為240m/s，試問，該建筑場地的類別應為下列 項所示。 A.B.C.D.答案:B根據(jù)抗20104.1.4.1條H=2+10+27+5+2+5=51(m) 由4.1.4.2條，當?shù)孛?m以下存在剪切波速大于相鄰上層土層剪切波速2.5倍的土層，且其下臥巖土的剪切波速不小于400m/s時，可按地面至土層頂面的距離確定：本題中，第4層土use=300m/s，大

15、于第三層土剪切波速use=100m/s的2.5倍，但是第6層土use=350m/s400m/s，不符合第2款要求 由4.1.4.4條，土層中的火山巖硬夾層，應視為剛體，其厚度應從覆蓋土層中扣除，所以覆蓋土層厚度H=2+10+27+5+5=49(m) 已知se=240m/s，查表4.1.6，類場地，選B 某城市郊區(qū)有一30層的一般鋼筋混凝土高層建筑，如題圖所示。地面以上高度為100m，迎風面寬度為25m，按100年重現(xiàn)期的基本風壓0=0.55kN/m2，風荷載體型系數(shù)為1.3。 使用規(guī)范：建筑結構荷載規(guī)范(GB 500092001)。 18. 假定結構基本自振周期T1=1.8s。試問，高度80m

16、處的風振系數(shù)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：結構振型系數(shù)采用振型計算點距地面高度Z與房屋高度H的比值。 A.1.276B.1.315C.1.381D.1.499答案:B 查表=1.518，=0.5，=0.79，z=1.95 19. 試確定高度100In處圍護結構的風荷載標準值(kN/m2)與下列 項數(shù)值最為接近。A.1.616B.1.945C.2.256D.2.505答案:C20. 假定作用于100m高度處的風荷載標準值Wk=2kN/m2，又已知突出屋面小塔樓風剪力標準值Pn=500kN及風彎矩標準值Mn=2000kNm，作用于100m高度的屋面處。設風壓沿高度的變化為倒三角形(地面處為0)。

17、試問在地面(z=0)處，風荷載產(chǎn)生傾覆力矩的設計值(kNm)與下列 項數(shù)值最為接近。A.218760B.233333C.303333D.306133答案:D由于風壓倒三角分布，對底部產(chǎn)生的彎矩為 (標準值) 故底部傾覆彎矩為 21. 若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部，如題圖所示，試問建筑屋面D處的風壓高度變化系數(shù)z，與下列 項數(shù)值最為接近。 A.1.997B.2.290C.2.351D.2.616答案:B 山坡k=1.4 某6層框架結構，如題圖所示，設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組為第二組，場地類別為類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4800kN，

18、G25=6000kN，G1=7000kN。采用底部剪力法計算。 使用規(guī)范：建筑抗震設計規(guī)范(GB 500112010)。 22. 假定結構的基本自振周期T1=0.7s，結構阻尼比=-0.05。試問，結構總水平地震作用標準值FEK(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.2492B.3271C.3919D.4555答案:C 第二組，類場地Tg=0.55s23. 若該框架為鋼筋混凝土結構，結構的基本自振周期T1=0.8s，總水平地震作用標準值FEK=3475kN，試問作用于頂部附加水平地震作用F6(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.153B.257C.466D.525答案:B二組三類場地，查表知Tg=0

19、.55s 1.4Tg=1.40.55=0.77s 故n=0.08T1+0.01=0.080.8+0.01=0.074 6=6FEK=0.0743475=257.2kN 24. 若已知結構總水平地震作用標準值FEK=3126kN，頂部附加水平地震作用F6=256kN，試問作用于G5處的地震作用標準值F5(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.565B.694C.756D.914答案:B25. 若該框架為鋼結構，結構的基本自振周期T1=1.2s，結構阻尼比=0.035，其他數(shù)據(jù)不變，試問結構總水平地震作用標準值FEK(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.2413B.2669C.2839D.3140答案:

20、B問題:26. 有一幢15層框架一剪力墻結構房屋，抗震設防烈度7度，場地類別為類，經(jīng)計算得結構底部總水平地震作用標準值FEK=6300kN，按簡化計算法協(xié)同工作分析得到某樓層框架分配的最大剪力為820kN，設計該框架時，各樓層框架總剪力標準值Vf(kN)取下列 項是正確的。A.1260B.1230C.1200D.1160答案:BVo=FEK=6300kN 0.2Vo=0.26300=1260kNVfmax=820kN 1.5Vfmax=1.5820=1230kN 取各樓層框架部分總剪力為1230kN 問題:27. 某高層框架一剪力墻結構底層柱，抗震等級為二級，截面800mm900mm?；炷翉?/p>

21、度等級C30，柱承受的地震剪力小于底部總剪力的20%，且為短柱。場地為類(軸壓比限值從嚴，減0.1)。在下列柱所受的組合軸壓力設計值中， 為正確。A.3100kNB.8640kNC.9720kND.9180kN答案:A問題:28. 某框架一剪力墻結構，抗震設防烈度8度，類場地，高度82m，剪力墻很多，框架柱凈高與截面長邊尺寸之比小于4，設計柱時其軸壓比應取下列 項值。A.0.65B.0.70C.0.75D.0.80答案:B 查表3.3.11，H=82m100m，A級高度 查表3.9.3，框架抗震等級為一級 由題意，則 由表6.4.2注3，軸壓比應比表中所列值降低0.05 N=0.75-0.05

22、=0.70 問題:29. 某框架一剪力墻結構，抗震設防烈度8度，類場地，高度58m。在重力荷載代表值、水平風力荷載及水平地震力作用下，第四層邊柱軸向力標準值分別為：Ngk=4102kN，Nuk=1010kN及NEK=520kN，柱截面為600mm800mm，混凝土采用C30，第四層層高為3.6m，梁高600mm。底層柱承受的地震剪力小于底部總剪力的20%。此時其軸壓比為( )。A.0.65B.0.70C.0.75D.0.82答案:D由表3.3.11，H=58m100m，A級高度 查表3.9.3，框架抗震等級為二級 查表6.4.2，軸壓比限值為N=0.85 H=58m60m，不考慮風荷載參與組合

23、 問題:30. 某高層現(xiàn)澆框架一剪力墻結構，抗震設防烈度為7度，高度55m，乙類建筑，類場地的某框架柱的豎向荷載與地震作用組合的最大軸壓力設計值N=7540kN，柱截面尺寸為700mm700mm，混凝土強度等級C40，柱軸壓比驗算結果下列 項是正確的。A.N=0.810.95，滿足三級要求B.N=0.810.85，滿足二級要求C.N=0.800.85，滿足二級要求D.N=0.800.95，滿足三級要求答案:B由高2010表3.3.11，H=55mm120m，A級高度，2類建筑提高1度設防，設防烈度為8度，由表3.9.3，框架抗震等級為二級 查表6.4.2，N=0.85 問題:31. 某高層鋼筋

24、混凝土框架一簡體結構，房屋高度56m，抗震設防烈度為8度，丙類建筑，場地類別類。框架梁的截面尺寸為500mm600mm，混凝土強度等級C30，承受地震作用為主的梁端剪力設計值為450kN。箍筋采用HPB235鋼，四肢箍。沿梁全長的箍筋直徑應為下列 項所示。A.6B.8C.10D.12答案:C 應按四肢箍10200配箍 面積配筋率符合要求 問題:32. 修建于裹冰區(qū)的某電視塔，其頂部豎向鋼桅桿的長度為6m，直徑為300mm?；竟穸葹?0mm?；撅L壓值0=0.4kN/m2。桅桿上的風荷載標準值k=1.34kN/m2。對于承載力極限狀態(tài)，當裹冰荷載為第一可變荷載時，計算荷載效應的基本組合中桅

25、桿底部的風彎矩沒計值(kNm)，應為下列 項所示。A.2.53B.3.80C.4.31D.10.13答案:A由高2010表2.0.5知，當裹冰荷載為第=可變荷載時，=0.25 某一級公路設計行車速度v=100km/h。雙向六車道，汽車荷載采用公路-級。其公路上有一座計算跨徑為40m的預應力混凝土箱形簡支梁橋，采用上、下雙幅分離式橫斷面行駛?；炷翉姸鹊燃墳镃50。橫斷面布置如題3337圖所示。 提示：按公路橋涵設計通用規(guī)范(JTG D602004)和公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTG D622004)進行計算。 33. 試問，該橋在計算汽車設計車道荷裁時，其沒計車道數(shù)應按下列 項

26、取用。A.二車道B.三車道C.四車道D.五車道答案:C 根據(jù)通用橋規(guī)，P2326頁第4.3.1條表4.3.13，本題橋面寬度=15.25m 按車輛單向行駛，14.017.5m 設計車道數(shù)應為4 34. 計算該箱形梁橋汽車車道荷載時，應按橫橋向偏載考慮。假定車道荷載沖擊系數(shù)=0.215，車道橫向折減系數(shù)為0.67，扭轉影響對箱形梁內力的不均勻系數(shù)K=1.2，試問，該箱形梁橋跨中斷面，由汽車車道荷載產(chǎn)生的彎矩作用標準值(kNm)，應與下列( )項數(shù)值最為接近。 A.21000B.21500C.22000D.22500答案:A根據(jù)通用橋規(guī)第4.3.1條第4款，由車道荷載的計算圖式可得，=個車道的跨中

27、彎矩作用標準值： 對于箱形斷面，計入題中給出的各種系數(shù)后， M=Mo(1+)kk橫=53001.2151.240.67=20709.432kNm 35. 計算該后張法預應力混凝土簡支箱形梁橋的跨中斷面時，所采用的有關數(shù)值：F=9.6m2，h=2.25mm，I0=7.75m4；中性軸至上翼緣邊緣距離為0.95m，至下翼緣邊緣距離為1.3m；混凝土強度等級為C50，Ec=3.45104MPa；預應力鋼束合力點距下邊緣距離為0.3m。假定，在正常使用極限狀態(tài)短期效應組合作用下，跨中斷面彎矩永久作用標準值與可變作用頻遇值的組合設計值SxI=85000kNm，試問，該箱形梁橋按全預應力混凝土構件設計時，

28、跨中斷面所需的永久有效最小預應力值(kN)，應與下列 項數(shù)值最為接近。A.61000B.61500C.61700D.62000答案:C根據(jù)混凝土橋規(guī)第6.1.5條計算 由外荷載引起下緣壓應力 由預應力引起的下緣壓應力為 由混凝土橋規(guī)6.3.1條，下-0.85pc=0 36. 該箱形梁橋，按正常使用極限狀態(tài)，由荷載短期效應組合設計值產(chǎn)生的跨中斷面向下的彈性撓度值為72mm。由永久有效預應力產(chǎn)生的向上彈性反向撓度值為60mm。試問，該橋梁跨中斷面向上設置的預撓度(mm)，應與下列 項數(shù)值最為接近。A.向上30B.向上20C.向上10D.向上0答案:D根據(jù)混凝土橋規(guī)P6365頁第6.5.3條和6.5.4條，受彎構件應考慮荷載長期效應，取撓度長期增長系數(shù)