[注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析]一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬35

1、注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬35注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬35一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬35問題:1. 下列關(guān)于砌體房屋抗震計(jì)算不正確論述是 。A.多層砌體房屋抗震計(jì)算，可采用底部剪力法B.多層砌體房屋，可只選擇承載面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗剪驗(yàn)算C.進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，墻段的層間抗側(cè)力等效剛度可只考慮剪切變形D.各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強(qiáng)度應(yīng)采用fVE答案:C進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，只有寬度比小于1時(shí)，才可以只考慮剪切變形，所以C不正確問題:2. 在砌體結(jié)構(gòu)房屋中，

2、 不是圈梁的主要作用。A.提高房屋構(gòu)件的承載能力B.增強(qiáng)房屋的整體剛度C.防止由于較大振動(dòng)荷載對(duì)房屋引起的不利影響D.防止由于地基不均勻沉降對(duì)房屋引起的不利影響答案:A為了增強(qiáng)房屋整體剛度，防止由于地基不均勻沉降或較大震動(dòng)荷載等對(duì)房屋引起的不利影響可在墻中設(shè)置鋼筋混凝土或鋼筋罔磚梁，所以B、C、D符合要求，可知A不正確問題:3. 兩段濕水曲柳木板，室內(nèi)常溫，在荷載V作用下，采用螺栓連接，如題圖，螺栓受剪截面的設(shè)計(jì)承載力與 項(xiàng)數(shù)值接近。 A.6.86B.5.23C.6.94D.7.4答案:A查規(guī)范表4.2.13得fc=14N/mm2 根據(jù)規(guī)范第6.2.2條的規(guī)定，當(dāng)木構(gòu)件采用濕材制作時(shí)k6.7，

3、故k6.7 某安全等級(jí)為二級(jí)的高層建筑采用混凝土框架一核心筒結(jié)構(gòu)體系，框架柱截面尺寸均為900mm900mm，筒體平面尺寸為11.2m11.6m，如題圖所示?；A(chǔ)采用平板式筏基，板厚14m，筏基的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30(ft=1.43MPa)。 提示：計(jì)算時(shí)取，H0=1.35m。 4. 柱傳至基礎(chǔ)的荷載效應(yīng)，由永久荷載控制。題47圖中柱Z1按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力N=9000kN，柱底端彎矩Mk=150kNm，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的地基凈反力為135。kPa(已扣除筏基自重)。已求得c1=c2=2.25m，cAB=1.13m，Is=11.17m4，as=0.4，試問，柱Z1距柱邊h0/2處的沖切臨界

4、截面的最大剪應(yīng)力max(kPa)，最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.600B.810C.1010D.1110答案:B 根據(jù)地基基礎(chǔ)8.4.7條、式(8.4.71) max=F1/mho+asMw1bcAB/Is 已知c1=c2=2.25m，cAB=1.13m，Is=11.17m4，as=0.4，由附錄P，P.0.1條 um=2(c1+c2)=2(2.25+2.25)=9(m) 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的集中力沒計(jì)值F1為 作用在沖切臨界截面中心上的不平衡彎矩設(shè)計(jì)值為 本題考察：平板式筏基柱邊沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力；相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的集中力設(shè)計(jì)值F1 5. 條件同上題，試問，柱Z1下筏板的受沖

5、切混凝土剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值c(kPa)，最接近于下列( )項(xiàng)數(shù)值。A.950B.1000C.1330D.1520答案:A根據(jù)地基基礎(chǔ)8.4.7條，柱Z1受沖切混凝土剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值 6. 柱傳至基礎(chǔ)的荷載效應(yīng)由永久載荷控制。相應(yīng)于按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的內(nèi)筒軸力為40000kN，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的地基凈反力為135kPa(已扣除筏基自重)。試問，當(dāng)對(duì)簡體下板厚進(jìn)行受沖切承載力驗(yàn)算時(shí)，距內(nèi)簡外表面h0/2處的沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力max(kPa)，最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。 提示：不考慮內(nèi)筒根部彎矩的影響。 A.191B.258C.580D.784答案:B根據(jù)地基基礎(chǔ)8.4.8條，距內(nèi)筒外表面ho/2處的沖切臨界截

6、面的最大剪應(yīng)力 max=F1/umho F1=1.35Nk-pk(h+2ho)(b+2ho) =1.3540000-135(11.6+21.35)(11.2+21.35) =17774.17kN m=2(b+ho+h+ho) =2(11.2+1.35+11.6+1.35)=51(m) max=F1/umho=17774.17/(511.35)=258.16(kPa) 7. 條件同上題。試問，當(dāng)對(duì)簡體下板厚進(jìn)行受沖切承載力驗(yàn)算時(shí)，內(nèi)筒下筏板受沖切混凝土的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值c(kPa)，最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.760B.800C.950D.1000答案:A根據(jù)地基基礎(chǔ)8.4.8條，內(nèi)筒筏板受沖切混凝土

7、剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值 某單層單跨工業(yè)廠房建于正常固結(jié)的黏性土地基上，跨度27m，長度84m，采用柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)。廠房基礎(chǔ)完工后，室內(nèi)外均進(jìn)行填土：廠房投入使用后，室內(nèi)地面局部范圍有大面積堆載。堆載寬度6.8m，堆載的縱向長度40m。具體的廠房基礎(chǔ)及地基情況、地面荷載大小等如題圖所示。 8. 地面堆載q1為30kPa；室內(nèi)外填土重度均為18kN/m3。試問，為計(jì)算大面積地面荷載對(duì)柱1的基礎(chǔ)生產(chǎn)的附件加沉降量，所采用的等效均布地面荷載qoq(kPa)，最接近于下列( )項(xiàng)數(shù)值。 提示：注意對(duì)稱荷載，可減少計(jì)算量。 A.13B.16C.21D.30答案:A 根據(jù)地基基礎(chǔ)7.5.4條，由附錄N，(N.

8、0.4)式， 本題考察大面積地面荷載問題，按附錄N計(jì)算 9. 條件同上題。若在使用過程中允許調(diào)整該廠房的吊車軌道，試問，由地面荷載引起柱l基礎(chǔ)內(nèi)側(cè)邊緣中點(diǎn)的地基附加沉降允許值sg(mm)最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.40B.58C.72D.85答案:C根據(jù)地基基礎(chǔ)表7.5.4，a=40m，b=3.4m，得 10. 已知地基2層土的天然抗剪強(qiáng)度m為15kPa，三軸固結(jié)不排水壓縮試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角cu為12。地面荷載引起的柱基礎(chǔ)下方地基中A點(diǎn)的附加豎向應(yīng)力z=12kPa；地面填土三個(gè)月時(shí)，地基中A點(diǎn)土的固結(jié)度U1為50%。試問，地面填土三個(gè)月時(shí)地基中A點(diǎn)土體的抗剪強(qiáng)度ft(kPa)，最接近于下列

9、項(xiàng)數(shù)值。 提示：按建筑地基處理技術(shù)規(guī)范(JGJ 792002)作答。 A.15.0B.16.3C.17.6D.21.0答案:B根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范式(5.2.11) 本題考察預(yù)壓荷載下飽和黏性土地基中某點(diǎn)的抗剪強(qiáng)度，應(yīng)考慮土體原來的固結(jié)狀體 11. 擬對(duì)地面堆載(q1=30kPa)范圍內(nèi)的地基土體采用水泥攪拌樁地基處理方案。已知水泥攪拌樁的長度為10m，樁端進(jìn)入3層黏土2m，水泥攪拌樁的面積置換率m為10%，攪拌樁的壓縮模量Ep為150MPa，試問，處理后的2層土范圍的攪拌樁復(fù)合土層的壓縮模量Esp(MPa)最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.15.0B.16.6C.17.7D.18.2答案:B根據(jù)

10、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范式(11.2.92) Esp=mEp+(1-m)Es=10%150+(1-10%)1.8=16.62(kPa) 本題考察水泥攪拌樁復(fù)合地基的壓縮模量，用第二層土的壓縮模量計(jì)算 12. 條件同上題，并已知攪拌樁直徑為600mm，水泥土標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下90d齡期的立方體壓強(qiáng)度平均值fcu=1500kPa，樁身強(qiáng)度折減系數(shù)=0.3，樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)a=0.5。試問，攪拌樁單樁承載力特征值Ra(kN)，最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.127B.153C.235D.258答案:A根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范式(11.2.41) 由式(11.2.42) 取小值 Ra=127.23kN

11、 某單層地下車庫建于巖石地基上，采用巖石錨桿基礎(chǔ)。柱網(wǎng)尺寸8.4m8.4m，中間柱截面尺寸600mm600mm，地下水位位于自然地面以下1m。題圖為中間柱的基礎(chǔ)示意圖。 13. 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用在中間柱承臺(tái)底面的豎向力總和為-500kN(方向向上，已綜合考慮地下水浮力、基礎(chǔ)自重及上部結(jié)構(gòu)傳至柱基的軸力)；作用在基礎(chǔ)底面形心的力矩值Mxk及Myk均為100kNm。試問，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax(kN)，最接近于下列 項(xiàng)數(shù)值。A.125B.167C.208D.270答案:C 根據(jù)地基基礎(chǔ)式(8.6.2=1) 14. 若荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，單根錨桿承擔(dān)的最

12、大拔力值Ntmax為170kN，錨桿孔直徑150mm，錨桿采用HRB335鋼筋，直徑32mm，錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿，砂漿與巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度特征值為0.42MPa，試問，錨桿有效錨固長度(m)取值，應(yīng)取下列 項(xiàng)數(shù)值。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.3答案:D根據(jù)地基基礎(chǔ)式(8.6.3) Rt0.8d1f 又由圖8.6.1 40d=4032=1280(mm) 本題考察：錨桿的有效錨固長度；單根錨桿抗拔承載力特征值；構(gòu)造要求 15. 現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了6根錨桿抗拔試驗(yàn)，得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。試問，單根錨桿抗拔承載力

13、特征值Rt(kN)，最接近于下列( )項(xiàng)數(shù)值。A.250B.420C.500D.宜增加試驗(yàn)量且綜合各方面因素后確定答案:D根據(jù)地基基礎(chǔ)附錄M，M.0.6條，錨桿抗拔極限承載力平均值 錨桿抗拔極限承載力 所以，宜增加試驗(yàn)量并分析離差過大的原因，結(jié)合工程情況確定極限承載力 問題:16. 下列關(guān)于地基基礎(chǔ)沒計(jì)的一些主張，其中 項(xiàng)是不正確的。A.場(chǎng)地內(nèi)存在發(fā)震斷裂時(shí)，如防震設(shè)防烈度小于8度，可忽略發(fā)震斷裂錯(cuò)動(dòng)對(duì)地面建筑的影響B(tài).對(duì)砌體房屋可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗(yàn)算C.當(dāng)高聳結(jié)構(gòu)的高度H不超過20m時(shí)，基礎(chǔ)傾斜的允許值為0.008D.高寬比大于4的高層建筑，基礎(chǔ)底面與地基之間零應(yīng)力區(qū)面積不應(yīng)

14、超過基礎(chǔ)底面面積的15%答案:D根據(jù)抗20104.1.7.1條，A正確；根據(jù)4.2.1條B正確；根據(jù)高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表6.2.5知C正確；根據(jù)4.2.4條，D不正確問題:17. 某建筑場(chǎng)地的土層分布及各土層的剪切波速如題圖所示，土層等效剪切波速為240m/s，試問，該建筑場(chǎng)地的類別應(yīng)為下列 項(xiàng)所示。 A.B.C.D.答案:B根據(jù)抗20104.1.4.1條H=2+10+27+5+2+5=51(m) 由4.1.4.2條，當(dāng)?shù)孛?m以下存在剪切波速大于相鄰上層土層剪切波速2.5倍的土層，且其下臥巖土的剪切波速不小于400m/s時(shí)，可按地面至土層頂面的距離確定：本題中，第4層土use=300m/s，大

15、于第三層土剪切波速use=100m/s的2.5倍，但是第6層土use=350m/s400m/s，不符合第2款要求 由4.1.4.4條，土層中的火山巖硬夾層，應(yīng)視為剛體，其厚度應(yīng)從覆蓋土層中扣除，所以覆蓋土層厚度H=2+10+27+5+5=49(m) 已知se=240m/s，查表4.1.6，類場(chǎng)地，選B 某城市郊區(qū)有一30層的一般鋼筋混凝土高層建筑，如題圖所示。地面以上高度為100m，迎風(fēng)面寬度為25m，按100年重現(xiàn)期的基本風(fēng)壓0=0.55kN/m2，風(fēng)荷載體型系數(shù)為1.3。 使用規(guī)范：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 500092001)。 18. 假定結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=1.8s。試問，高度80m

16、處的風(fēng)振系數(shù)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：結(jié)構(gòu)振型系數(shù)采用振型計(jì)算點(diǎn)距地面高度Z與房屋高度H的比值。 A.1.276B.1.315C.1.381D.1.499答案:B 查表=1.518，=0.5，=0.79，z=1.95 19. 試確定高度100In處圍護(hù)結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.1.616B.1.945C.2.256D.2.505答案:C20. 假定作用于100m高度處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=2kN/m2，又已知突出屋面小塔樓風(fēng)剪力標(biāo)準(zhǔn)值Pn=500kN及風(fēng)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mn=2000kNm，作用于100m高度的屋面處。設(shè)風(fēng)壓沿高度的變化為倒三角形(地面處為0)。

17、試問在地面(z=0)處，風(fēng)荷載產(chǎn)生傾覆力矩的設(shè)計(jì)值(kNm)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.218760B.233333C.303333D.306133答案:D由于風(fēng)壓倒三角分布，對(duì)底部產(chǎn)生的彎矩為 (標(biāo)準(zhǔn)值) 故底部傾覆彎矩為 21. 若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部，如題圖所示，試問建筑屋面D處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)z，與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 A.1.997B.2.290C.2.351D.2.616答案:B 山坡k=1.4 某6層框架結(jié)構(gòu)，如題圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4800kN，

18、G25=6000kN，G1=7000kN。采用底部剪力法計(jì)算。 使用規(guī)范：建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 500112010)。 22. 假定結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1=0.7s，結(jié)構(gòu)阻尼比=-0.05。試問，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK(kN)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.2492B.3271C.3919D.4555答案:C 第二組，類場(chǎng)地Tg=0.55s23. 若該框架為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1=0.8s，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK=3475kN，試問作用于頂部附加水平地震作用F6(kN)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.153B.257C.466D.525答案:B二組三類場(chǎng)地，查表知Tg=0

19、.55s 1.4Tg=1.40.55=0.77s 故n=0.08T1+0.01=0.080.8+0.01=0.074 6=6FEK=0.0743475=257.2kN 24. 若已知結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK=3126kN，頂部附加水平地震作用F6=256kN，試問作用于G5處的地震作用標(biāo)準(zhǔn)值F5(kN)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.565B.694C.756D.914答案:B25. 若該框架為鋼結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1=1.2s，結(jié)構(gòu)阻尼比=0.035，其他數(shù)據(jù)不變，試問結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK(kN)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.2413B.2669C.2839D.3140答案:

20、B問題:26. 有一幢15層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，抗震設(shè)防烈度7度，場(chǎng)地類別為類，經(jīng)計(jì)算得結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK=6300kN，按簡化計(jì)算法協(xié)同工作分析得到某樓層框架分配的最大剪力為820kN，設(shè)計(jì)該框架時(shí)，各樓層框架總剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vf(kN)取下列 項(xiàng)是正確的。A.1260B.1230C.1200D.1160答案:BVo=FEK=6300kN 0.2Vo=0.26300=1260kNVfmax=820kN 1.5Vfmax=1.5820=1230kN 取各樓層框架部分總剪力為1230kN 問題:27. 某高層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)底層柱，抗震等級(jí)為二級(jí)，截面800mm900mm。混凝土強(qiáng)

21、度等級(jí)C30，柱承受的地震剪力小于底部總剪力的20%，且為短柱。場(chǎng)地為類(軸壓比限值從嚴(yán)，減0.1)。在下列柱所受的組合軸壓力設(shè)計(jì)值中， 為正確。A.3100kNB.8640kNC.9720kND.9180kN答案:A問題:28. 某框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度8度，類場(chǎng)地，高度82m，剪力墻很多，框架柱凈高與截面長邊尺寸之比小于4，設(shè)計(jì)柱時(shí)其軸壓比應(yīng)取下列 項(xiàng)值。A.0.65B.0.70C.0.75D.0.80答案:B 查表3.3.11，H=82m100m，A級(jí)高度 查表3.9.3，框架抗震等級(jí)為一級(jí) 由題意，則 由表6.4.2注3，軸壓比應(yīng)比表中所列值降低0.05 N=0.75-0.05

22、=0.70 問題:29. 某框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度8度，類場(chǎng)地，高度58m。在重力荷載代表值、水平風(fēng)力荷載及水平地震力作用下，第四層邊柱軸向力標(biāo)準(zhǔn)值分別為：Ngk=4102kN，Nuk=1010kN及NEK=520kN，柱截面為600mm800mm，混凝土采用C30，第四層層高為3.6m，梁高600mm。底層柱承受的地震剪力小于底部總剪力的20%。此時(shí)其軸壓比為( )。A.0.65B.0.70C.0.75D.0.82答案:D由表3.3.11，H=58m100m，A級(jí)高度 查表3.9.3，框架抗震等級(jí)為二級(jí) 查表6.4.2，軸壓比限值為N=0.85 H=58m60m，不考慮風(fēng)荷載參與組合

23、 問題:30. 某高層現(xiàn)澆框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，高度55m，乙類建筑，類場(chǎng)地的某框架柱的豎向荷載與地震作用組合的最大軸壓力設(shè)計(jì)值N=7540kN，柱截面尺寸為700mm700mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40，柱軸壓比驗(yàn)算結(jié)果下列 項(xiàng)是正確的。A.N=0.810.95，滿足三級(jí)要求B.N=0.810.85，滿足二級(jí)要求C.N=0.800.85，滿足二級(jí)要求D.N=0.800.95，滿足三級(jí)要求答案:B由高2010表3.3.11，H=55mm120m，A級(jí)高度，2類建筑提高1度設(shè)防，設(shè)防烈度為8度，由表3.9.3，框架抗震等級(jí)為二級(jí) 查表6.4.2，N=0.85 問題:31. 某高層鋼筋

24、混凝土框架一簡體結(jié)構(gòu)，房屋高度56m，抗震設(shè)防烈度為8度，丙類建筑，場(chǎng)地類別類?？蚣芰旱慕孛娉叽鐬?00mm600mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，承受地震作用為主的梁端剪力設(shè)計(jì)值為450kN。箍筋采用HPB235鋼，四肢箍。沿梁全長的箍筋直徑應(yīng)為下列 項(xiàng)所示。A.6B.8C.10D.12答案:C 應(yīng)按四肢箍10200配箍 面積配筋率符合要求 問題:32. 修建于裹冰區(qū)的某電視塔，其頂部豎向鋼桅桿的長度為6m，直徑為300mm?；竟穸葹?0mm?；撅L(fēng)壓值0=0.4kN/m2。桅桿上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=1.34kN/m2。對(duì)于承載力極限狀態(tài)，當(dāng)裹冰荷載為第一可變荷載時(shí)，計(jì)算荷載效應(yīng)的基本組合中桅

25、桿底部的風(fēng)彎矩沒計(jì)值(kNm)，應(yīng)為下列 項(xiàng)所示。A.2.53B.3.80C.4.31D.10.13答案:A由高2010表2.0.5知，當(dāng)裹冰荷載為第=可變荷載時(shí)，=0.25 某一級(jí)公路設(shè)計(jì)行車速度v=100km/h。雙向六車道，汽車荷載采用公路-級(jí)。其公路上有一座計(jì)算跨徑為40m的預(yù)應(yīng)力混凝土箱形簡支梁橋，采用上、下雙幅分離式橫斷面行駛?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C50。橫斷面布置如題3337圖所示。 提示：按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D602004)和公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D622004)進(jìn)行計(jì)算。 33. 試問，該橋在計(jì)算汽車設(shè)計(jì)車道荷裁時(shí)，其沒計(jì)車道數(shù)應(yīng)按下列 項(xiàng)

26、取用。A.二車道B.三車道C.四車道D.五車道答案:C 根據(jù)通用橋規(guī)，P2326頁第4.3.1條表4.3.13，本題橋面寬度=15.25m 按車輛單向行駛，14.017.5m 設(shè)計(jì)車道數(shù)應(yīng)為4 34. 計(jì)算該箱形梁橋汽車車道荷載時(shí)，應(yīng)按橫橋向偏載考慮。假定車道荷載沖擊系數(shù)=0.215，車道橫向折減系數(shù)為0.67，扭轉(zhuǎn)影響對(duì)箱形梁內(nèi)力的不均勻系數(shù)K=1.2，試問，該箱形梁橋跨中斷面，由汽車車道荷載產(chǎn)生的彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值(kNm)，應(yīng)與下列( )項(xiàng)數(shù)值最為接近。 A.21000B.21500C.22000D.22500答案:A根據(jù)通用橋規(guī)第4.3.1條第4款，由車道荷載的計(jì)算圖式可得，=個(gè)車道的跨中

27、彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值： 對(duì)于箱形斷面，計(jì)入題中給出的各種系數(shù)后， M=Mo(1+)kk橫=53001.2151.240.67=20709.432kNm 35. 計(jì)算該后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋的跨中斷面時(shí)，所采用的有關(guān)數(shù)值：F=9.6m2，h=2.25mm，I0=7.75m4；中性軸至上翼緣邊緣距離為0.95m，至下翼緣邊緣距離為1.3m；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，Ec=3.45104MPa；預(yù)應(yīng)力鋼束合力點(diǎn)距下邊緣距離為0.3m。假定，在正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合作用下，跨中斷面彎矩永久作用標(biāo)準(zhǔn)值與可變作用頻遇值的組合設(shè)計(jì)值SxI=85000kNm，試問，該箱形梁橋按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，

28、跨中斷面所需的永久有效最小預(yù)應(yīng)力值(kN)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.61000B.61500C.61700D.62000答案:C根據(jù)混凝土橋規(guī)第6.1.5條計(jì)算 由外荷載引起下緣壓應(yīng)力 由預(yù)應(yīng)力引起的下緣壓應(yīng)力為 由混凝土橋規(guī)6.3.1條，下-0.85pc=0 36. 該箱形梁橋，按正常使用極限狀態(tài)，由荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的跨中斷面向下的彈性撓度值為72mm。由永久有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的向上彈性反向撓度值為60mm。試問，該橋梁跨中斷面向上設(shè)置的預(yù)撓度(mm)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.向上30B.向上20C.向上10D.向上0答案:D根據(jù)混凝土橋規(guī)P6365頁第6.5.3條和6.5.4條，受彎構(gòu)件應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)，取撓度長期增長系數(shù)