漭街渡大橋0號(hào)塊計(jì)算書

1、漭街渡大橋0號(hào)塊計(jì)算書一側(cè)模計(jì)算：0號(hào)塊模板將作為掛籃模板使用，因0號(hào)塊分兩次澆注每次澆注的混凝土方量均小于1號(hào)塊掛籃懸澆的混凝土方量。所以1號(hào)塊荷載來設(shè)計(jì)0號(hào)塊混凝土的模板。0號(hào)塊長15米，模板需作成3塊進(jìn)行拼接。1. 設(shè)計(jì)荷載根據(jù)1號(hào)塊混凝土方量和混凝土生產(chǎn)能力，預(yù)計(jì)混凝土在6小時(shí)內(nèi)完成，又設(shè)拌和物入倉溫度為200c，則：v=13.66/5=2.732m/hv/t=2.732/20=0.1370.035而pm=krh,其中：h=1.35+3.8v/t=1.35+3.80.137=1.87mk=1.2(添加外加劑)所以pm=1.2261.87=58.34kn/m2振搗產(chǎn)生的水平荷載：pz=4

2、kpa傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載：pd=2kpa所以：p=pm+ pz+ pd=58.3+4+2=64.3 kn/m22. 橫肋計(jì)算:橫肋作為側(cè)模的主肋承受混凝土的側(cè)壓力,橫肋間距取50厘米,其跨距為豎肋的間距 100厘米 ,其受力按5跨連續(xù)梁計(jì)算,其受力簡 圖如下q=64.30.5=32.15kn/mm=-0.105ql2=-0.10532.151.02=-3.38knvb=vc=1.132.151.0=35.37knwx/=m/f=3.38/210=16.07cm3取8作為橫肋，則：wx=25.33 cm3 ix=101.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=3.38/25.33=133.4mpa

3、210 撓度驗(yàn)算: f=0.644ql4/100ei=0.64432.151.04/1002.1105101.3=0.97mmf=l/400=2.5mm 所以滿足要求3. 豎肋計(jì)算：豎肋的跨距既為對(duì)拉螺桿的間距120cm其受力可以認(rèn)為是支撐在橫肋上的連續(xù)梁，可簡化為3跨連續(xù)梁計(jì)算：q=64.31.2=77.16kn/mm=-0.1ql2=-0.177.161.22=-11.1knvb=vc=1.177.160.5=38.58knwx/=m/f=11.1/210=52.86cm3取210作為豎肋，則：wx=239.66=79.32cm3 ix=2198.3=396.6cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx

4、=11.1/79.32=139.94mpa210 撓度驗(yàn)算: f=0.677ql4/100ei=0.67777.161.24/1002.1105396.6=1.3mmf=l/400=3.0mm 所以滿足要求4. 面板計(jì)算面板按均布荷載作用下的四邊固定的彈性薄板取區(qū)格為500600mm。由a/b=5/6=0.833查表得：ma0=-0.0645 mb0=-0.0555 w=0.00175mb= mb0.qa2=0.055564.30.52=0.89kn.mma=ma0.qa2=0.064564.30.52=1.04kn.mwx/= ma /f=4.95cm3取=6mm鋼板；wx=6.0 cm3;

5、 ix=1.8 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=1.04/6.0=173.3mpa210 撓度驗(yàn)算: f=w.ql4=0.0017564.30.54/4.154=1.7mmf滿足要求5. 對(duì)拉螺桿計(jì)算：1號(hào)塊外側(cè)模的對(duì)拉螺桿分10層，層距1.2米，間距1米，對(duì)拉螺桿采用級(jí)鋼筋加工而成。對(duì)拉螺桿的受力按均布荷載作用下的3跨連續(xù)梁計(jì)算其受力，其受力簡圖如下： q=64.31.0=64.3kn/mvb=vc=kql=1.164.31.2=84.88knva=vd=kql=0.464.31.2=30.86kn由此可知中間層對(duì)拉螺桿受力最大每根受力為nt=84.88kn選取32的圓鋼為對(duì)拉螺桿，其有效直徑

6、為： de=d-13/243.p(p取3mm)=32-2.8=29.2mm其承載力為：ntb=de2/4fy=3.142.922/4210=140.684.88kn滿足要求二.底模計(jì)算1. 橫肋計(jì)算：由于底模板同時(shí)受豎腹板和底板混凝土重量，故橫肋計(jì)算分為底板和腹板兩種情況。1. 底板處：底板處橫肋間距50cm，其受力按4跨連續(xù)梁計(jì)算，其受力簡圖如下：底板混凝土荷載：p1=（1.268+2.3）1.026=46.4kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2所以p=46.4+4.0+2.5=52.9 kn/m2q=0.552.9=26.45kn/mm=-0.107

7、 ql2=-0.10726.451.52=6.4 kn.m va=0.393 ql=15.6 kn vb=-0.607ql=24.1kn vc=-0.464ql=18.4kn 取10作為橫肋: 則：wx=39.66cm3 ix=198.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=6.4/39.66=161.4mpa210 撓度驗(yàn)算: f=0.632ql4/100ei=0.63226.451.54/1002.1105198.3=2.0mmf=l/400=3.75mm 所以滿足要求2. 腹板處:受力簡圖如下:腹板混凝土荷載：p1=13.51.026=351kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p

8、3=2.5 kn/m2所以p=351+4.0+2.5=357.5kn/m2 q=0.5357.5=178.75kn/mm=1/8ql2=1/8178.50.72=10.9kn.m va=1/2 ql=62.5 kn vb=1/2ql=62.5kn 取210作為橫肋: 則：wx=239.66cm3 ix=2198.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=10.9/79.32=137.4mpa210 撓度驗(yàn)算: f=5ql4/384ei=5178.750.74/3842.1105396.6=0.7mmf=l/400=1.75mm 所以滿足要求2. 面板計(jì)算:面板按均布荷載作用下的兩邊固定,兩邊簡支的彈性薄

9、板取區(qū)格為500700mm。由a/b=5/7=0.714查表得：mx=-0.0376 my=-0.0077 =0.00241mb= mb0.qa2=0.0077178.750.52=0.344kn.mma=ma0.qa2=0.0376178.750.52=1.7kn.mwx/= ma /f=4.95cm3取=6mm鋼板；wx=6.0 cm3; ix=1.8 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=1.7/6.0=173.3mpa210 撓度驗(yàn)算: f=.ql4=0.00241178.750.54/4.154=2.6mmf滿足要求三.底模平臺(tái)計(jì)算：.0號(hào)塊底板下縱向分配梁計(jì)算： 底板下縱向分配梁間距0.8

10、米，其支承在橫向分配梁上，承擔(dān)上部荷載。受力簡圖如下：1. 底板處荷載：1. 混凝土荷載：底板混凝土荷載：p1=（1.268+2.3）/21.026=46.4kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2所以p=46.4+4.0+2.5=52.9 kn/m2q=0.855.9=44.72kn/m由兩跨連續(xù)梁計(jì)算可知va=0.375 ql=0.37544.722=33.54knvb左=-0.625ql=0.62544.722=-56.1knvb右= vb左=56.1knvc=va=35.54knmb=-0.125 ql2=-0.12544.724=-23.36kn.

11、m選取i32a wx=692.5 cm3 ix=11080 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算:=m/ wx=23.36/692.5=33.7mpa210 撓度驗(yàn)算: f=0.521ql4/100ei=0.73mmf=l/400=5mm滿足要求. 0號(hào)塊腹板下縱向分配梁計(jì)算： 腹板處縱向分配梁主要承受腹板處第一次混凝土澆注的重量及施工荷載和部分支架重量。間距為0.7米受力簡圖如下：腹板混凝土荷載：p1=5.01.026=130kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2模板支架荷載：p4=3.0 kn/m2p=p1+p2+p3+p4=139.5 kn/m2所以q=0.7139.5=

12、97.65 kn/mva=0.375 ql=0.37597.652=73.24knvb左=-0.625ql=0.62597.652=-122.06knvb右= vb左=122.06knvc=va=73.24knmb=-0.125 ql2=-0.12597.654=-48.825kn.m選取i32a wx=692.5 cm3 ix=11080 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算:=m/ wx=48.825/692.5=70.5mpa210 撓度驗(yàn)算: f=0.521ql4/100ei=1.5mmf=l/400=5mm滿足要求.橫向分配梁計(jì)算：1. 橫向分配梁橫向分配梁支成承在縱向主梁，位于牛腿支架頂端，承受上部荷載

13、，受力簡圖如下：q1=56.1/0.8=70.125 kn/mq2為翼緣板及施工和模板荷載翼緣板混凝土荷載：p1=（0.2+0.7）/21.026=11.7kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2模板支架荷載：p4=3.0 kn/m2p=p1+p2+p3+p4=21.2 kn/m2 所以q2=21.21.5=31.8 kn/m集中荷載p1=p2= vb（腹板）=122.06kn由此可得va=vb=（70.1254.9+31.82.052+2 p1）/2=359.05kn簡化為均布荷載q=75kn/mma=mb=752.052.05/2=157.6kn.mm中

14、=225.1-157.6=67.5 kn.m彎距圖如下：選擇i50計(jì)算：w=1860 cm3 i=46470 cm4 =m/w=157.6/1860=84.7mpa215撓度計(jì)算：以均布荷載簡支梁計(jì)算：fm=5 ql4/384ei（5-24x2）=5.1 mml/400=22.5mmfc= fd=qml(-1+62+33)（=m/l=2.05/4.9）=1.0mm滿足要求.縱向主梁計(jì)算： 縱向主梁即焊于墩身預(yù)埋鋼板上的牛腿，是0號(hào)塊現(xiàn)澆支架的主要受力構(gòu)件。其受力簡圖如下：p=122.06+359.05=481.11kn以a為轉(zhuǎn)點(diǎn)，由彎距平衡可知192.5xd=80p+160p=240p所以xd

15、=599.8kn= -xa根據(jù)力法可求得各節(jié)點(diǎn)處桿件內(nèi)力：ndc=-1176.8kn nab=905.4knyd=721.7kn ya=481.11*3-721.7=721.6kn1. bc梁計(jì)算：bc梁按實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件計(jì)算，其軸壓力為：ndc=-751.7kn l0=250.3 cm強(qiáng)度驗(yàn)算：bc梁：采用2i32的型鋼。截面積為a=267.05=134.1cm2 ix=212.84=25.6cm l0=12.0m 因?yàn)橹髁菏鞘軌簵U，應(yīng)先計(jì)算穩(wěn)定性= l0/ ix=250.3/25.6=9.8150查表得=0.9= nab/a=56.1mpa215=0.9215=193.5mpa滿足要求2

16、. ac梁計(jì)算：采用i56 wx=2342 cm3 ix=65586cm4ma=481.1*80+481.1*160-599.8*192.5=38488+76976-115461.5=2.5kn.mmb= (721.7-481.1)x0.8=192.5kn.m強(qiáng)度驗(yàn)算:=m/w=192.5/2342=82.2mpa215滿足要求漭街渡大橋掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)【1】 茫街渡大橋大橋兩階段施工圖設(shè)計(jì)文件【2】 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (gb 50017-2003)【3】 公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d60-2004）【4】 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (jtj025-86)【5】 公路橋涵施

17、工技術(shù)規(guī)范（jtj041-2000）二、計(jì)算基本資料1荷載系數(shù)：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（jtj041-2000），荷載系數(shù)取值如下：、考慮箱梁砼澆注時(shí)脹膜等因素的超載系數(shù)取1.05；、澆注砼時(shí)的動(dòng)力系數(shù)取1.2；、掛籃空載行走時(shí)沖擊系數(shù)取1.3；、澆筑砼和掛籃行走系數(shù)時(shí)抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)取1.5。2、作用于掛籃的荷載：、箱梁砼荷載：澆注箱梁時(shí)最大澆注重量為邊跨1號(hào)塊件，其重量為2680kn； 、施工機(jī)具及人群荷載2.5kn/m2；、掛籃自重: 1000 kn；、風(fēng)荷載:設(shè)計(jì)基本風(fēng)速u1026.0m/s; (設(shè)計(jì)圖紙資料提供)。3、荷載組合：荷載組合：砼重量 + 動(dòng)力附加荷載 + 掛籃自重 + 人

18、群和施工機(jī)具重；荷載組合：砼重量 + 掛籃自重 + 風(fēng)載；荷載組合：砼重量 + 掛籃自重 + 人群和施工機(jī)具重；荷載組合：掛籃自重+ 沖擊附加荷載 + 風(fēng)載；荷載組合i用于掛籃主承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算；荷載組合用于剛度計(jì)算，荷載組合用于掛籃行走驗(yàn)算。三.荷載計(jì)算： 根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，最不利荷載為1號(hào)節(jié)段，混凝土方量為103方。節(jié)段長度為3.5米，掛籃自重按100噸計(jì)，施工荷載取3.0噸。 t1=10326x1.05+1000+6x6x2.5=3901.9knt2:風(fēng)荷載根據(jù)jtg d60-2004，結(jié)合小彎地區(qū)地形有：地面粗糙度類別：d(屬地面起伏較大的丘陵地)基本風(fēng)速： v1026m/s（設(shè)計(jì)

19、圖紙?zhí)峁旎@高度：大橋掛籃位于空中，距地面高度為高度為182m。故計(jì)算風(fēng)壓為：m/s掛籃上模板所受風(fēng)力將掛籃模板上所受風(fēng)力平均分布在掛籃側(cè)面各節(jié)點(diǎn)上。上式中：fwk為橫橋向風(fēng)荷載計(jì)算值（kn ）w0為基本風(fēng)壓（kn/m2）wd為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)壓（kn/m2）awh為橫橋向迎風(fēng)面積（m2）v10橋梁所在地區(qū)的設(shè)計(jì)基本風(fēng)速（m/s）vd高度為z處設(shè)計(jì)的基本風(fēng)速（m/s）空氣密度（kn/m3）k0設(shè)計(jì)風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，屬于施工架設(shè)期，取值0.75k3地形、地理?xiàng)l件系數(shù)，由于施工地處瀾滄江上，且施工掛籃屬于對(duì)風(fēng)荷載比較敏感的重要結(jié)構(gòu)，按公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定，地形地理?xiàng)l件系數(shù)k3取值為1.2。t=

20、t1+t2=3901.9+61.2=3963kn四.主要結(jié)構(gòu)驗(yàn)算：4.1 主桁計(jì)算a.主桁結(jié)構(gòu)簡圖其中：g為掛籃主桁前結(jié)點(diǎn)受到的施工載荷（含掛籃自重）；r1為掛籃后錨系統(tǒng)拉力；r2為掛籃前支點(diǎn)壓力。1=37.60 2=40.00 3=180-37.6-40=102.40ac=757cm bc=718cmb.主桁內(nèi)力計(jì)算:1.重心計(jì)算:側(cè)模：取0.1t/m2(實(shí)際0.087/ m2)，總重6（長）12.5（高）4（塊）0.130t，重心離掛籃前支點(diǎn)2.75m。頂模及支架：綜合取0.15t/m2(實(shí)際0.012/ m2)總重（長）7.6（寬）0.156.8t，重心離掛籃前支點(diǎn)2.75m。底籃：含底

21、模，主次縱梁，前后下橫梁。模板取0.1t/m2 (實(shí)際0.073/ m2)底模重量660.13.6t；主縱梁i40，共8根，重量860.06763.2t；次縱梁i32，共5根，重量560.05271.6t；前后下橫梁h60，共4根，平均長10m，重量4100.1064.2t；底籃總重3.63.21.64.212.6t，重心離掛籃前支點(diǎn)2.75m。掛籃主桁，含吊帶及分配梁、前后橫梁、平聯(lián)、后錨等，取43t，其重心離掛籃前支點(diǎn)取0.5m。工作平臺(tái)及堵頭模板，估取7.6t，重心離掛籃前支點(diǎn)取3.5m。掛籃重心位置（306.812.6）2.75430.57.63.5306.812.6437.6 183

22、.951001.84m。即掛籃計(jì)算重心離前支點(diǎn)1.75m，偏安全地取為2m。所以：g=1032.6/2（3.5/2+0.5）/6.0+100/22/6.0+9（3.5/2+0.5）/6.0+6.12（3.5/2+0.5）/6.0=72.56t=725.6knr2=725.612/6=1451.2knr1=1451.2-725.6=725.6kn按節(jié)點(diǎn)法計(jì)算：nac=1189.2kn nab=-944.8kn nbc=1431.6kn ncd=-1647.8kn強(qiáng)度驗(yàn)算：主梁ab：采用2hn600*200*11/17的型鋼。截面積為w=2135.2=270.4cm2 ix=24.41cm l0=

23、12.0m 因?yàn)橹髁菏鞘軌簵U，應(yīng)先計(jì)算穩(wěn)定性= l0/ ix=1200/8.82=136.1150查表得=0.367= nab/w=34.9mpak2215/ k1=0.3670.9215/1.2=59.2mpa注：k1為構(gòu)件安全系數(shù)1.2；k2為構(gòu)件銹蝕折減修正系數(shù)。滿足要求立柱cd采用2hn600*200*11/17的型鋼。截面積為w=2135.2=270.4cm2 ix=24.41cm l0=4.62m = l0/ ix=462/8.82=52.4150查表得=0.758= ncd/w=61.00.758k2215/k1=0.7580.9215/1.2=122.2mpa滿足要求斜拉桿ac

24、、bc桿: 截面積：a2.52562.5 cm2ac=nac/a=1189.2/62.5=190.3mpak2310/k1=232.5滿足要求bc=nbc/a=1431.6/62.5=229.1mpak2310/k1=232.5滿足要求主桁桿件截面特性及受力如下表：桿件名稱主梁前斜拉后斜拉立柱截面面積（cm2）270.462.562.5270.4軸力（kn）944.81431.61189.2-1647.8應(yīng)力（mpa）34.9229.1190.361.0c.栓孔及銷子計(jì)算由掛籃構(gòu)造，取前斜拉bc、立柱cd底部的栓孔及銷子作為控制驗(yàn)算對(duì)象。前斜拉bc：40cr銷子直徑d=110 mm，截面積f9

25、503 mm2，剪力v=1431.6kn，q345拉桿局部加強(qiáng)后板厚t2516257 mm，則：銷子剪應(yīng)力143.16104/2/950375.3mpab/k1=105.8mpa局部擠壓應(yīng)力：143.16104/57/110228.3mpa c/k1=258.75mpa立柱：剪力v=1647.8kn，q235板厚t25250 mm，則：銷子剪應(yīng)力164.78104/2/950386.7mpab/k1=105.8mpa局部擠壓應(yīng)力：164.78104/50/110299.6 mpa c/k1=310.5 mpa注：1.40cr設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv190mpa，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，構(gòu)件銹蝕折減修正系數(shù)

26、0.9,則允許剪應(yīng)力b190/1.350.9127mpa2.q345局部承壓（b類孔）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc510mpa，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，構(gòu)件銹蝕折減修正系數(shù)0.9,則允許擠壓應(yīng)力c510/1.35*0.9310.5mpa，若為q235，則c270mpad.接點(diǎn)板驗(yàn)算：接點(diǎn)板采用260050012 和260015012m=725.60.5=362.8kn.mq=725.6kn.m接點(diǎn)板面積:a=260012=14400mm2 2ix=1/12bh3=2625107 mm42w=1/6bh2=22.5107 mm3彎曲應(yīng)力=m/w=362.8/5=72.56mpak2215/k1=161.25軸

27、向撕裂應(yīng)力=1.1n/a=1.1944.8/144=72.23mpak2215/k1=161.25剪切應(yīng)力=3/2q/a=1.5725.6/144=75.79 mpak2125/k1=93.75滿足要求e.焊縫計(jì)算:取hf=0.8cm lw=lb-1.0=220-1=219cmv=q/0.7hf lw=725.6/0.70.8219=59.28mpam=6m/0.7 hf lw2=90.8mpa=v2+m2=108.4 mpak2160=144 mpa滿足要求f支點(diǎn)計(jì)算：掛籃前支點(diǎn)在箱梁肋板上支點(diǎn)反力r2=1541.2kn?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為c60，其抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fc=32.5 mpa需要支點(diǎn)處

28、的面積：a= r2/fc=1541.2/32.5=474.2 cm2 2hn600*200*11/17所受壓力=r2/a=1541.2/270.4=57mpa為保證傳力，需在支點(diǎn)處加設(shè)加勁板。g掛籃豎向變形計(jì)算：掛籃豎向變形是指在施工載荷活載（新澆砼）作用下，掛籃底籃吊桿錨固位置的下沉量，它包括由掛籃主桁引起的變形和吊桿伸長引起的變形。掛籃主桁豎向變形f1由圖乘法，全部荷載作用下吊桿位置主梁變位:=944.8212/270.41431.627.18/62.51189.227.57/62.51647.824.62/270.4(68.02.1105)=32.3mm則活載（新澆砼）作用下主梁變位：f

29、1=32.354.8/68.0=26mm注：n是與位移相對(duì)應(yīng)的單位力引起的桁桿內(nèi)力，n是荷載g引起的桁桿內(nèi)力，l是桁桿長度；已求得g73.0t時(shí)（含自重）位移，則新澆砼（不含自重）引起的位移可求。、掛籃底籃吊帶變形f2掛籃底籃前吊帶計(jì)算長度取l=13.5m吊帶活載受力取為p=440.4kn吊帶截面積a=3.22/4=8.1cm2f2=nl/ea =35.2 mm、掛籃豎向彈性變形總和ff=f1+f2=32.3+8.0=40.3mm4.2底模計(jì)算 底模計(jì)算以最不利的塊件1號(hào)為依據(jù)進(jìn)行，該節(jié)段長度為3.5米，混凝土重為268噸3. 橫肋計(jì)算：由于底模板同時(shí)受豎腹板和底板混凝土重量，故橫肋計(jì)算分為底

30、板和腹板兩種情況。3. 底板處：底板處橫肋間距50cm，其受力按4跨連續(xù)梁計(jì)算，其受力簡圖如下：底板混凝土荷載：p1=（1.268+2.3）1.026=46.4kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2所以p=46.4+4.0+2.5=52.9 kn/m2q=0.552.9=26.45kn/mm=-0.107 ql2=-0.10726.451.52=6.4 kn.m va=0.393 ql=15.6 kn vb=-0.607ql=24.1kn vc=-0.464ql=18.4kn 取10作為橫肋: 則：wx=39.66cm3 ix=198.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=

31、m/ wx=6.4/39.66=161.4mpa210/k1=175 撓度驗(yàn)算: f=0.632ql4/100ei=0.63226.451.54/1002.1105198.3=2.0mmf=l/400=3.75mm 所以滿足要求(4). 腹板處: 受力簡圖如下:腹板混凝土荷載：p1=13.51.026=351kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2所以p=351+4.0+2.5=357.5kn/m2 q=0.5357.5=178.75kn/mm=1/8ql2=1/8178.50.72=10.9kn.m va=1/2 ql=62.5 kn vb=1/2ql=6

32、2.5kn 取210作為橫肋: 則：wx=239.66cm3 ix=2198.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=10.9/79.32=137.4mpa210/1.2=175 撓度驗(yàn)算: f=5ql4/384ei=5178.750.74/3842.1105396.6=0.7mmf=l/400=1.75mm 所以滿足要求4. 面板計(jì)算:面板按均布荷載作用下的兩邊固定,兩邊簡支的彈性薄板取區(qū)格為500700mm。由a/b=5/7=0.714查表得：mx=-0.0376 my=-0.0077 =0.00241mb= mb0.qa2=0.0077178.750.52=0.344kn.mma=ma0.qa2

33、=0.0376178.750.52=1.7kn.mwx/= ma /f=4.95cm3取=6mm鋼板；wx=6.0 cm3; ix=1.8 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=1.7/6.0=173.3mpa210/1.2=175 撓度驗(yàn)算: f=.ql4=0.00241178.750.54/4.154=2.6mmf滿足要求5. 底模平臺(tái)計(jì)算:底模平臺(tái)不僅是底模的支撐平臺(tái),同時(shí)也是翼緣模板的支撐平臺(tái)和施工平臺(tái),平臺(tái)由型鋼安置在前后下橫梁上形成. 平臺(tái)的受力計(jì)算可分為腹板下和底板下縱梁兩種情況進(jìn)行.1 .腹班板下縱梁:腹板下縱梁主要承受腹板混凝土的荷載及部分底模混凝土荷載和底模自重.其受力簡圖如下:

34、以1號(hào)節(jié)段為最不利節(jié)段腹板處混凝土荷載q1=357.50.7=250.25 kn/m部分底板混凝土荷載q2=52.91.0=52.9 kn/m 底模荷載 q3=3.0 kn/m 所以q= q1+ q2 + q3=250.25+52.9+3.0=306.2 kn/m va=669.8kn vb=401.9knm=669.82.7-306.22.22.2/2=1067.5 kn.m彎矩圖如下： 取4i40為腹班板縱梁w=41085.7 cm3 i=421714 cm4 強(qiáng)度計(jì)算：=m/w=1067.5/4342.8=245.8 mpak2215=193.5不滿足要求選擇3i50計(jì)算：w=31860

35、 cm3 i=346470 cm4 =m/w=1067.5/5580=191.3 mpak2215=193.5撓度計(jì)算：在均布荷載中心處作用單位力，得單位荷載內(nèi)力圖如下：圖乘法fm=mm1/eidx=wiyi/ei=(0.5334.91/20.3125/2+2.0803.81/20.75/2+334.93.5/20.86+334.93.5/21.08+2/33.5/2904.20.998+2/33.5/2904.21.163+234.453.5/21/20.86+234.453.5/21/21.08)/ei=(13.1+301.43+504.2+632.96+1052.79+1226.85+1

36、76.42+221.56)/ei=4129.31/2.1346470=14.1mml/400=15mm滿足要求所以腹板處主縱梁選取3i502 .底板處縱梁：底板處縱梁主要受底板處混凝土荷載及底板系統(tǒng)自重.以1號(hào)節(jié)段計(jì)算應(yīng)力，以5.0米長節(jié)段驗(yàn)算撓度。其受力簡圖如下：底板混凝土荷載：p1=（1.268+2.3）1.026=46.4kn/m2振搗荷載p2=4.0 kn/m2施工荷載：p3=2.5 kn/m2所以p=46.4+4.0+2.5=52.9 kn/m2q1=52.91.125=59.5 kn/m底模荷載q2=3.0 kn/mq=q1+q2=59.5+3.0=62.5 kn/mva=136.

37、72kn vb=82.03knm=136.722.7-62.52.22.2/2=217.9kn.m彎矩圖如下：取i32為底班板縱梁w=692.2 cm3 i=11075.5cm4 強(qiáng)度計(jì)算：=m/w=217.9/692.2=314.8mpak2215=193.5不滿足要求選擇i50計(jì)算：w=1860 cm3 i=46470 cm4 =m/w=217.9/1860=117.2mpak2215=193.5撓度計(jì)算：以均布荷載簡支梁計(jì)算：fm=5 ql4/384ei=562.564/3842.146470=10.8 mml/400=15mm滿足要求4.3 側(cè)模計(jì)算：1.設(shè)計(jì)荷載根據(jù)1號(hào)塊混凝土方量和

38、混凝土生產(chǎn)能力，預(yù)計(jì)混凝土在6小時(shí)內(nèi)完成，又設(shè)拌和物入倉溫度為200c，則：v=13.66/5=2.732m/hv/t=2.732/20=0.1370.035而pm=krh,其中：h=1.35+3.8v/t=1.35+3.80.137=1.87mk=1.2(添加外加劑)所以pm=1.2261.87=58.34kn/m2振搗產(chǎn)生的水平荷載：pz=4kpa傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載：pd=2kpa所以：p=pm+ pz+ pd=58.3+4+2=64.3 kn/m22.橫肋計(jì)算:橫肋作為側(cè)模的主肋承受混凝土的側(cè)壓力,橫肋間距取50厘米,其跨距為豎肋的間距 100厘米 ,其受力按5跨連續(xù)梁計(jì)算,其受力

39、簡 圖如下q=64.30.5=32.15kn/mm=-0.105ql2=-0.10532.151.02=-3.38knvb=vc=1.132.151.0=35.37knwx/=m/f=3.38/210=16.07cm3取8作為橫肋，則：wx=25.33 cm3 ix=101.3cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=3.38/25.33=133.4mpa210/1.2=175 撓度驗(yàn)算: f=0.644ql4/100ei=0.64432.151.04/1002.1105101.3=0.97mmf=l/400=2.5mm 所以滿足要求3.豎肋計(jì)算：豎肋的跨距既為對(duì)拉螺桿的間距120cm其受力可以認(rèn)為是支撐

40、在橫肋上的連續(xù)梁，可簡化為3跨連續(xù)梁計(jì)算：q=64.31.2=77.16kn/mm=-0.1ql2=-0.177.161.22=-11.1knvb=vc=1.177.160.5=38.58knwx/=m/f=11.1/210=52.86cm3取210作為豎肋，則：wx=239.66=79.32cm3 ix=2198.3=396.6cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=11.1/79.32=139.94mpa210/1.2=175 撓度驗(yàn)算: f=0.677ql4/100ei=0.67777.161.24/1002.1105396.6=1.3mmf=l/400=3.0mm 所以滿足要求4.面板計(jì)算面板按

41、均布荷載作用下的兩邊邊固定兩邊簡支的彈性薄板取區(qū)格為500600mm。由a/b=5/6=0.833查表得：ma0=-0.0645 mb0=-0.0555 w=0.00175mb= mb0.qa2=0.055564.30.52=0.89kn.mma=ma0.qa2=0.064564.30.52=1.04kn.mwx/= ma /f=4.95cm3取=6mm鋼板；wx=6.0 cm3; ix=1.8 cm4強(qiáng)度驗(yàn)算：=m/ wx=1.04/6.0=173.3mpa210 撓度驗(yàn)算: f=w.ql4=0.0017564.30.54/4.154=1.7mmf滿足要求5.對(duì)拉螺桿計(jì)算：1號(hào)塊外側(cè)模的對(duì)拉

42、螺桿分10層，層距1.2米，間距1米，對(duì)拉螺桿采用級(jí)鋼筋加工而成。對(duì)拉螺桿的受力按均布荷載作用下的3跨連續(xù)梁計(jì)算其受力，其受力簡圖如下： q=64.31.0=64.3kn/mvb=vc=kql=1.164.31.2=84.88knva=vd=kql=0.464.31.2=30.86kn由此可知中間層對(duì)拉螺桿受力最大每根受力為nt=84.88kn選取32的圓鋼為對(duì)拉螺桿，其有效直徑為： de=d-13/243.p(p取3mm)=32-2.8=29.2mm其承載力為：ntb=de2/4fy=3.142.922/4210=140.684.88kn滿足要求4.4前下橫梁計(jì)算：前下橫梁主要承受箱梁混凝土

43、及底平臺(tái)自重的一半，其受力簡土圖如下：q1=136.725/6=113.9kn/mq2：為施工平臺(tái)和施工荷載q2=3.02.1=6.3 kn/mp：為腹板處的集中荷載p=401.9kn為簡化計(jì)算q取120kn/m p=402kn受力簡圖如下：在c、d、e、f點(diǎn)分別作用一單位力，可得單位荷載簡圖如下： 列力法典型方程如下：11x1+12x2+13x3+14x4+1p=021x1+22x2+23x3+24x4+2p=031x1+32x2+33x3+34x4+3p=041x1+42x2+43x3+44x4+4p=011=22=1/21.2250.942/30.94+1/24.0750.942/30.

44、94=0.36+1.2=1.56/ei12=21=1/21.2250.942/30.28+1/21.2250.282/30.94+2.850.280.61+1/22.850.660.5=0.11+0.11+0.49+0.47=1.8/ei33=44=1/21.451.452/31.45+1/25.31.452/31.45=1.02+3.71=4.73/ei13=31=24=42=1/21.2250.941.23+1/24.0750.940.74=-(0.71+1.42)/ei=-2.13/ei34=43=1/25.31.451/31.45=1.86/ei14=41=23=32=1/21.225

45、0.940.22+1/24.0750.940.60=0.13+1.15=-1.28/ei 1p=2p=246.61.2251/20.94-2/31.22535.115/80.94+246.61.2251/20.28-2/31.22535.115/80.28-211.492.850.61-2/3121.642.850.61=141.98-16.85+42.29-5.02-367.68-140.98=-346.26/ei 3p=4p=-25.351.451.45/2-1/3221.251.453/41.45-246.65.31/21.45+2/3156.755.31/21.45=-26.65-11

46、6.29-947.56+401.54=-688.96/ei代入方程，可得：1.56x1+1.8x2-2.13x3-1.28x4-346.26=01.8x1+1.56x2-1.28x3-2.13x4-346.26=0-2.13x1-1.28x2+4.73x3+1.86x4-688.96=0-1.28x1-2.13x2+1.86x3+4.73x4-688.96=0因?yàn)閷?duì)稱x1= x2 x3= x4得x3= x4=332.47kn x1= x2=440.47knva=vb=199.06kn可得下列橫梁彎矩圖me=25.35kn.m ma=217.5kn.m mc=22.58kn.m m中=-82.1

47、1kn.m前下橫梁：采用2hn600*200*11/17的型鋼。截面積為a=2135.2=270.4cm2 wx =22610 cm3 ix=278200 cm4 ix=24.41cm l0=9.5m 強(qiáng)度驗(yàn)算:=m/ wx=217.5/5220=41.7mpak2215/1.5=129撓度驗(yàn)算:按5跨連續(xù)梁簡化計(jì)算:fm=0.644ql4/100ei=0.6441202.854/1002.11564=1.56mml/400=7.0mm滿足要求4.5前吊帶驗(yàn)算:采用jl930級(jí)32的精扎螺紋鋼根據(jù)前計(jì)算c、d點(diǎn)吊帶受力最大nc=nd=440.4kn采用182cm的鋼板吊帶=n/a=440.4/36=122k2295/1.5=265.5/1.5=177滿足要求伸長值： =nl/ea=440.413.5/2.136=5.2mm4.6后下橫梁計(jì)算：后下橫梁計(jì)算分別為澆注和行走兩種狀態(tài)a澆注狀態(tài)：澆注時(shí)受力狀態(tài)與前下橫梁極為相似，這里就省去計(jì)算過程。b行走狀態(tài)：行走時(shí)后下橫梁左右各設(shè)一個(gè)吊點(diǎn)，其受力如下：其主要承受底平臺(tái)、底模板、翼緣板及自重的一半。整個(gè)掛籃系統(tǒng)按1000kn 考慮的，則q=1000/2/11.06=45