電力變壓器設計手冊7溫升計算

1、油浸電力變壓器溫升計算共02頁第01頁目錄1概述SB1-007.7第1頁1.1熱的傳導過程SB1-007.7第1頁1.2溫升限值SB1-007.7第2頁1.2.1連續(xù)額定容量下的正常溫升限值SB1-007.7第2頁1.2.2在特殊使用條件下對溫升修正的要求SB1-007.7第2頁匸2.?1正常使用條件SB1-007.7第2頁匸2.?2安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正SB1-007.7第2頁1.2-2-3安裝場所為咼海拔時對溫升的修正SB1-007.7第3頁2層式繞組的溫差計算SB1-007.7第3頁2.1層式繞組的散熱面（S q c）計算SB1-007.7第3頁2.2層式繞組的熱負載（q

2、q c）計算SB1-007.7第3頁2.3層式繞組的溫差（Tq c）計算SB1-007.7第4頁2.4層式繞組的溫升（B qc）計算SB1-007.7第4頁3餅式繞組的溫升計算SB1-007.7第4頁3.1餅式繞組的散熱面（S q b）計算SB1-007.7第4頁3.1.1餅式繞組的軸向散熱面（S q bz）計算SB1-007.7第4頁3.1.2餅式繞組的橫向散熱面（S q b h）計算SB1-007.7第5頁3.2餅式繞組的熱負載（q q b）計算SB1-007.7第5頁3.3餅式繞組的溫差（Tq b）計算SB1-007.7第5頁3.3.1咼功能餅式繞組的溫差（T q g）計算SB1-007

3、.7第5頁3.3.2普通餅式繞組的溫差（T q b）計算SB1-007.7第6頁版日簽3.4餅式繞組的溫升（B q b）計算SB1-007.7第7頁次期字舊底圖總號4油溫升計算SB1-007.7第8頁底圖總號4.1箱壁幾何面積（Sb）計算SB1-007.7第8頁4.2箱蓋幾何面積（Sg）計算SB1-007.7第9頁日期簽字4.3油箱有效散熱面（Syx ）計算SB1-007.7第9頁版次日 期4.3.1平滑油箱有效散熱面（S yx）計算SB1-007.7第9頁4.3.2管式油箱有效散熱面（S yx）計算SB1-007.7第10頁4.3.3管式散熱器油箱有效散熱面（S yx）計算SB1-007.7

4、第12頁4.3.4片式散熱器油箱有效散熱面（S yx）計算SB1-007.7第14頁油浸電力變壓器溫升計算共02頁第02頁目錄4.4油平均溫升計算SB1-007.7第佃頁4.4.1油箱的熱負載（q yx）計算SB1-007.7第佃頁4.4.2油平均溫升（B y）計算SB1-007.7第佃頁4.5頂層油溫升計算SB1-007.7第佃頁5強油冷卻餅式繞組的溫升計算SB1-007.7第21頁5.1強油導向冷卻方式的特點SB1-007.7第21頁5.1.1線餅溫度分布SB1-007.7第21頁5.1.2橫向油道高度的影響SB1-007.7第21頁5.1.3縱向油道寬度的影響SB1-007.7第21頁5

5、.1.4線餅數(shù)的影響SB1-007.7第21頁5.1.5擋油隔板漏油的影響SB1-007.7第21頁5.1.6流量的影響SB1-007.7第21頁5.2強油冷卻餅式繞組的熱負載（q q p ）計算SB1-007.7第22頁5.3強油冷卻餅式繞組的溫差（Tq p ）計算SB1-007.7第23頁5.4強油冷卻餅式繞組的溫升（Bq p ）計算SB1-007.7第23頁5.5強油風冷變壓器本體的油阻力（ H T ）計算SB1-007.7第23頁5.5.1油管路的油阻力（厶Hg）計算SB1-007.7第23頁5.5.1.1油管路的摩擦油阻力（ H M）計算SB1-007.7第23頁5.5.1.2油管路

6、特殊部位的形狀油阻力（4H x）計算SB1-007.7第24頁5.5.1.3油管路的油阻力（4 H g）計算SB1-007.7第25頁5.5.2線圈內(nèi)部的油阻力（ Hq）確定SB1-007.7第26頁-5.5.2.1線圈內(nèi)部的摩擦油阻力（4 H q m）計算SB1-007.7第26頁_5.522線圈內(nèi)部特殊部位的形狀油阻力（H qT）計算SB1-007.7第27頁_5.5.2.3線圈內(nèi)部的油阻力（ Hq）計算SB1-007.7第27頁5.5.3額定油流量（Q r）下的變壓器本體的油阻力（H T r）計算SB1-007.7第27頁簽字舊底圖總號5.6強油風冷的實際油流量（Q）計算SB1-007.

7、7第28頁5.6.1冷卻回路的總油阻力（ Hz ）計算SB1-007.7第28頁5.6.2強油風冷的實際油流量（Q）計算SB1-007.7第28頁5.7強油風冷冷卻器的冷卻容量（P FP ）計算SB1-007.7第29頁5.7.1強油風冷油平均溫升（0 p）的初步確定SB1-007.7第29頁5.7.2單臺冷卻器的冷卻容量（P FP ）的初步確定SB1-007.7第29頁5.7.3風冷卻器工作的數(shù)量（Nfp ）確定SB1-007.7第29頁5.7.4強油風冷卻器單臺實際冷卻容量（P FP）計算SB1-007.7第30頁5.8強油風冷油平均溫升（0 yp ）計算SB1-007.7第30頁5.9強

8、油風冷冷卻器的技術數(shù)據(jù)SB1-007.7第31頁5.10強油水冷冷卻器工作的數(shù)量（Nsp ）確定SB1-007.7第38頁設計手冊油浸電力變壓器代替溫升計算共39頁第1 頁1概述1.1熱的傳導過程變壓器運行時，繞組、鐵心、鋼鐵結構件中均要產(chǎn)生損耗，這些損耗將轉變?yōu)闊崃堪l(fā) 散到周圍介質(zhì)中，從而引起變壓器發(fā)熱和溫度升高。當繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，達到穩(wěn)定狀態(tài)（溫度不再繼續(xù) 升高）此種狀態(tài)稱為熱平衡狀態(tài)。在熱平衡狀態(tài)下，“熱流”所經(jīng)過的路徑是相當復雜的, 在油浸變壓器中一般有：1 ）繞組和鐵心在運行的初始階段，溫度上升很快，繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量，將由 它們內(nèi)部最熱點藉傳導方式

9、傳到與油接觸的外面如圖 7.1所示。對于自冷式變壓器來說， 線圈內(nèi)部最熱點溫升比線圈平均溫升，一般要高出13K左右。Bq2 ba）層式線圈兩面散熱Bqb）層式線圈一面散熱圖7.1沿線圈輻向方向的溫差分布c）餅式線圈四面散熱（箭頭表示傳熱方向）2）當繞組和鐵心內(nèi)部的熱量傳到表面后，它們的表面溫度與周圍介質(zhì)（油）產(chǎn)生溫 差，通過對流作用將部分熱量傳給附近的油，從而使油溫逐漸上升。線圈對油的平均溫差 一般在20 K30 K左右。3）當繞組和鐵心附近的油溫升高后，由于油的對流作用，熱油向上流動，冷卻后的 向下流動，重新流入線圈，形成閉合的對流路線，從而使油箱中的油溫升高。對于自冷式 變壓器來說，一般上

10、層油溫比平均油溫高 20%左右。4 ）當熱油碰到箱壁或油管壁時，將部分熱量傳給它們，使油溫下降而箱壁或油管壁 溫度升高，其熱量從壁的內(nèi)側傳導到外側（壁的內(nèi)外側溫差一般不超過3K左右），它與周圍的介質(zhì)（空氣）也產(chǎn)生溫差，借助于對流和輻射作用，將熱量散發(fā)到空氣中。綜上所述，將繞組和鐵心損耗所產(chǎn)生的熱量散發(fā)到變壓器外面的空氣中，要經(jīng)過許多 部分，熱流每通過一個部分均要產(chǎn)生溫差，而溫差的大小與損耗和介質(zhì)的物理特性有關。 變壓器的溫升計算，就是要計算各部分的溫差和溫升，即繞組對油的溫差、繞組對空氣的 平均溫升、油對空氣的平均溫升及頂層油溫升。而鐵心對油的溫差和鐵心對空氣的平均溫 升計算，詳見鐵心計算 S

11、B1007.1。油浸電力變壓器溫升計算共39頁第2頁1.2 溫升限值1.2.1連續(xù)額定容量下的正常溫升限值1）變壓器分接范圍在土 5%以內(nèi)，且額定容量不超過2 500 kVA的變壓器，負載損 耗和溫升限值的保證僅指主分接。溫升試驗選在主分接上進行。2）變壓器有一個分接范圍超過 5%或額定容量大于2 500 kVA的變壓器，在與每 個分接相應的分接容量、分接電壓和分接電流下，不同分接的負載損耗是不同的，有時空 載損耗也不同（即在分接范圍內(nèi)采用了變磁通調(diào)壓方式）。溫升限值應適用于每個分接， 溫升型式試驗應在最大電流分接上進行（另有規(guī)定除外）。在獨立繞組變壓器中，最大電流一般是最大負載損耗分接。3）

12、在帶分接的自耦變壓器中，溫升試驗時，應根據(jù)分接的布置來選擇分接。4）對于多繞組變壓器，當一個繞組的額定容量等于其他繞組額定容量之和時，溫升 試驗要求所有的繞組同時帶各自的容量值。如果情況不是這樣，應規(guī)定一個或多個特定的 負載組合進行溫升試驗。5）在具有同心式線圈排列的變壓器中，兩個或多個獨立線圈上下排列且容量及尺寸都相同時，繞組溫升讀數(shù)的平均值應不超過繞組溫升限值；如果容量（或）尺寸不相同時,則應按協(xié)議進行評估。6）油浸式變壓器在連續(xù)額定容量穩(wěn)態(tài)下的正常溫升限值規(guī)定如表7.1:表7.1溫升限值表名稱溫升限值（K）頂層油溫升油不與大氣直接接觸的變壓器60油與大氣直接接觸的變壓器55繞組平均溫升（

13、用電阻法測量）65鐵心、繞組外部的電氣連接線或油箱中的結構件通常不超過801.2.2在特殊使用條件下對溫升修正的要求1.221正常使用條件a.油浸變壓器的正常環(huán)境溫度和冷卻介質(zhì)溫度應符合下列條件:最高氣溫+ 40 C ;最熱月平均溫度+ 30 r ；最高年平均溫度+ 20 r ；最低氣溫-25r （適用于戶外式變壓器）最低氣溫一5r （適用于戶內(nèi)式變壓器）；水冷卻入口處的冷卻水最高溫度 + 25 r。b.海拔海拔不超過1 000 m。1.2.2.2安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正a油浸空氣冷卻式變壓器：安裝場所的溫度條件，當最熱月平均溫度超過+ 30r；或最高年平均溫度超過 + 20r,則

14、對變壓器的溫升限值應按超過部分的數(shù)值減少，并應修 約到最接近溫度的整數(shù)值。b.油浸水冷式變壓器：當冷卻水溫度超過+ 25r時，則對變壓器的溫升限值應按冷卻水溫超過限值部分而減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值。油浸電力變壓器溫升計算共39頁第3頁1.2.2.3安裝場所為高海拔時對溫升的修正安裝場所海拔高于1 000 m,而試驗場地海拔低于 1 000 m時，自冷式變壓器（AN ） 繞組平均溫升限值應按海拔每增加 400 m降低1 K來計算；風冷式變壓器（AF）繞組平 均溫升限值應按海拔每增加 250 m降低1 K來計算。試驗場地海拔高于1 000 m,而安裝場所海拔卻低于 1 000 m時，溫升

15、限值應作相應 的增加值進行修正。因海拔而作的溫升修正值，均應修約到最接近的溫度的整數(shù)。對于油浸水冷式變壓器，其海拔或環(huán)境溫度對油箱冷卻的影響可以忽略不計。2層式繞組的溫升計算2.1 層式繞組的散熱面（S q c）計算層式（圓筒式）繞組，凡繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側與油直接接觸的表面均認為是 散熱面，與厚紙筒接觸的表面不作為散熱面，而與1.0 mm薄紙筒接觸的表面只算一半散熱面，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。層式繞組nSq mzh 2二 KsjRsjHkj 10一6m2】7.1j =1散熱面按下式計算：式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2

16、，三相三柱式或五柱式m z h = 3；K s j 被計算散熱面折算系數(shù)，它與線圈表面接觸的物體有關，一般按下列選?。?瓦楞紙板取 K sj = 0.85，撐條簾取 K sj = 0.8，1.0 mm薄紙筒取 K sj = 0.5, 厚紙筒K sj = 0;如線圈表面與撐條接觸時，K s j按下式計算：K sj = 1 （N j bctj / 2 n Rsj ）R s j 被計算散熱面處的線圈半徑（mm），見線圈計算（SB1 007.2）;Nj 被計算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)，b c t j 被計算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（mm）;H k j 電抗高度（mm），見線圈計算

17、（SB1 007.2）。2.2 層式繞組的熱負載（q q c）計算Pr 1 + K f %W/m2 17.2100Sqc式中:被計算繞組的電阻損耗（W）,當分接范圍在5%以內(nèi)，且變壓器額定容 量不超過2 500 kVA時，選取主分接時的電阻損耗（W），當分接范圍超 過5%，或變壓器額定容量大于2 500 kVA時，選取最大電流分接時的 電阻損耗（W）;按負載損耗計算中公式（6.1）計算；被計算繞組的附加損耗系數(shù)（），見負載損耗計算（SB1 007.6）;被計算繞組的散熱面（m2）,按公式（7.1）計算。油浸電力變壓器溫升計算共39頁第4頁K f %S q c2.3層式繞組的溫差（Tq c）計算

18、qc 二 0.065 口器人 cm7.3式中：q q c 高壓或低壓繞組的熱負載（W / m2），按公式（7.2）計算； t 被計算線圈的層間絕緣校正溫差（K）,當S c m0.64mm,按0.64mm計算; Tm =0.002 S c m (m c 2 m s) q q c K (7.5)其中：S c m被計算線圈的相鄰的兩層間絕緣總厚度，即層絕緣加導線絕緣（mm)；m c被計算線圈的總層數(shù)；m s被計算的線圈與油接觸的散熱面數(shù)。2.4層式繞組的溫升（B qc）計算0 qc = Tq c +0 yW 63 K(7.6)式中：Tq c -高壓或低壓繞組的溫差（K），按公式（7.3）計算；0 y

19、 -油平均溫升（K），按公式（7.46）計算。3餅式繞組的溫升計算3.1餅式繞組的散熱面（S q b）計算3.1.1餅式繞組的軸向散熱面 （S q b z）計算凡餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側與油直接接觸的表面均認為是軸向散熱面，與厚 紙筒接觸的表面不作為散熱面，而與1.0 mm薄紙筒接觸的表面只算一半散熱面，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。餅式繞組內(nèi)、外徑及軸nQbz 二 mz 2二 &j Rsj nj By 10-m2 17.7j=i向油道兩側的軸向散熱面按下式計算：式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2，三相三柱式或五柱式m z h

20、= 3；K s j 被計算散熱面折算系數(shù)，它與線圈表面接觸的物體有關，一般按下列選?。?瓦楞紙板取 K sj = 0.85，撐條簾取 K sj = 0.8，1.0 mm薄紙筒取 K sj = 0.5, 厚紙筒K sj = 0;如線圈表面與撐條接觸時，K s j按下式計算：K sj = 1 （N j bctj / 2 n Rsj ）R s j 被計算軸向散熱面處的線圈半徑（mm），見線圈計算（SB1007.2）;Nj 被計算軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)；b c t j 被計算軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（ mm）;n j 被計算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)；B t j 被計

21、算繞組的線餅中絕緣導線寬度（mm）。油浸電力變壓器溫升計算共39頁第5頁3.1.2餅式繞組的橫向散熱面 （S q b h）計算餅式繞組，當橫向油道2mm的線餅上下兩側均認為是散熱面，當橫向油道W 1.5mm 的較小油道或紙圈處的線餅上下兩側不作為散熱面，對墊塊處，應減去墊塊遮蓋面積。餅式繞組橫向油道2mm的線餅橫向散熱面按下式計算:62 TSqbhmzh 2 二 Rp-Ndkbdk m At nd 210 一 1 m 17.8式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2, 三相三柱式或五柱式 m z h = 3;R p 被計算繞組的線餅平均半徑（mm）,見線圈計算（SB1007

22、.2）；N d k 被計算繞組的線餅中橫向油道墊塊數(shù)；b d k 被計算繞組的線餅中橫向油道墊塊寬度（mm）;m 被計算繞組的線餅中沿輻向?qū)Ь€根數(shù)；At 被計算繞組的線餅中絕緣導線厚度（mm ）；n d 被計算繞組的橫向油道2mm的油道數(shù)。3.2餅式繞組的熱負載（q q b）計算PrKf %1 + I 100 丿Sq b z Sq b hW/m2 17.9式中:其中:的3.33.3.1被計算繞組的電阻損耗（W）,當分接范圍在5%以內(nèi)，且變壓器額定容 量不超過2 500 kVA時，選取主分接時的電阻損耗（W）,當分接范圍超 過5%，或變壓器額定容量大于2 500 kVA時，選取最大電流分接時的

23、電阻損耗（W）;按負載損耗計算中公式（6.1）計算；被計算繞組的附加損耗系數(shù)（），按負載損耗計算中公式（6.3）計算;被計算繞組的軸向散熱面（m2）,按公式（7.7）計算；被計算繞組的橫向散熱面（m2），按公式（7.8）計算；a t 被計算繞組的導線絕緣校正系數(shù)，當At 1.75 a 時，取 a t = At / 1.75 a ；At 被計算繞組的絕緣導線厚度（mm），如組合或換位導線指組合或換位后絕緣導線厚度；a被計算繞組的裸導線厚度（mm）,如組合或換位導線為：a = At S tSt 被計算繞組的導線絕緣（兩邊）厚度（mm）。餅式繞組的溫差（Tq b）計算高功能餅式繞組的溫差（Tq g）

24、計算高功能餅式繞組，是以軸向油道為主，少數(shù)橫向油道為輔的散熱方式，故高功能餅式 繞組的溫差計算方法與層式繞組溫差計算相似。qg 二 0.065 qqb8- 25 K7.10式中：q qb 高功能餅式高壓或低壓繞組的熱負載（ W / m2）；按公式（7.9）計算。油浸電力變壓器溫升計算共39頁第6頁332普通餅式繞組的溫差（Tq b）計算普通餅式繞組是以橫向油道為主，軸向油道為輔的散熱方式，其繞組的溫差計算與冷 卻方式有關。另外，電壓W 110kV級的自冷或風冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板 5個, 分成4個油區(qū)（外進外出）；電壓220kV級的自冷或風冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板 9個，分成8個

25、油區(qū)（外出外進）。當放有擋油隔板時，其繞組的溫差要比無擋油隔板小自冷式內(nèi)線圈：qb 二 .410.6qqb ：二食二 s 25 K7.11自冷式外線圈：qb 二 0.3580.6qqb 亠.、亠h 25 K7.12風冷式內(nèi)外線圈：qb = 0.159q0： ?八廠二U280 ;在4個吊拌處4&列(共8列)的 油管也應縮短，即當變壓器總重V 10 t時，h 1 260,變壓器總重1020 t時，h 1 320， 以便于操作。Bh175*75 -5h27;A - A舊底圖總號圖7.5扁管示意圖表7.4 1.6X18X55扁管數(shù)據(jù)表直線長l tz(mm)中心距*C t(mm)彎曲半徑R t (mm)

26、至箱蓋 距離h1 (mm)至箱底距離h2 (mm)兩排管間 中心距a t p (mm)兩列管間 中心距b t l (mm)母米散熱面s t(m 2/m)每米扁管重量g t(kg / m)每米油重量g ty(kg / m)554501950140 85 8075351154501950150 85 9075350.12561.520.5381907501950150 85 11075352651250 1950150 85 1207535注：*扁管中心距C t為50 mm 一級版日 簽扁管式油箱有效散熱面(S yx)按下式計算:2S yx = K g S g + （ S b一 S tzg） +

27、（刀 St + S tzg） K tb K tp m （7.25）式中：K g 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 K g = 0.75 ,當箱蓋不與油接觸時，K g = 0 ；Sg 箱蓋幾何面積（m2），按公式（7.20）計算；Sb 箱壁幾何面積（m2），按公式（7.18）計算；S tzg 扁管在箱壁上遮蓋面積（m2）,按下式計算：S tzg = （m tm - 1） b t 丨 H b X10 - m2 （7.26）油浸電力變壓器溫升計算共39頁第11頁m t m 扁管每排根數(shù)；b t l 兩列管間中心距（mm），扁管取b t i = 35 ;H b 油箱壁高度（mm）;刀S t 扁管總的幾何面積（

28、m2）,按下式計算：m2 (7.27)其中：s tlt其中：C t每米幾何散熱面（扁管總長度（m）m2），見表 7.4 。，按下式計算：（It - 12）X10 -3(7.28)扁管根數(shù)；扁管每根展開長（mm），按中心線展開尺寸計算后減去l ( l=19或 18 );lt = C t + 2 l tz- 2 Rt- d t n + n ( R t + d t n / 2) - l mm (7.29)如1.6X18X55扁管每根展開長計算如下:當 R t = 140時：It = C t +2 l tz +172當 R t = 150時：It = C t +2 l tz +184扁管中心距（mm）

29、，見表7.4及圖7.5;扁管端部直線部分長度（mm），見表7.4及圖7.5;扁管彎曲半徑（mm），見表7.4及圖7.5;圓管直徑或扁管寬度（mm）,扁管取d t n = 55 ;扁管按中心線展開尺寸計算的修正量（mm），當 R t = 140時，1= 19， 當 R t = 150 時，1= 18。K tb 扁管表面系數(shù)，按下式計算或見表 7.5 ;/45 巴 Sd+55Sf45人(七 n 十 Hi H 55 btiK tb70 SdS d 扁管對流散熱面（m2）,按下式計算:70 二 dt rhn btl7.301-6S d = Ct(n d t n t n + b t 1 ) X10S f

30、 扁管輻射散熱面(2),按下式計算：-6S F = C t b t 丨 X10 67.317.32C t 扁管中心距（mm）,見表7.4及圖7.5;d t 扁管等效直徑（mm）, d t = 40；n t n 扁管排數(shù);b t i 兩列管間中心距（mm），扁管取b t i = 35;卩r 空氣阻力系數(shù),n t nW 3：卩 r =1.0 ；n t n = 4: 卩 r =0.9 ;K tp 扁管排列系數(shù)，見表7.5。排數(shù)表面系數(shù)排數(shù)系數(shù)n t nK tbK tp10.8141.0020.7390.9630.7110.9440.6300.91表7.5扁管系數(shù)表油浸電力變壓器溫升計算共39頁第12

31、頁4.3.3管式散熱器油箱有效散熱面（S yx）計算S yx = K g S g + K b S b + 刀 S t s m2 （7.33）式中：Kg 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 Kg = 0.75，當箱蓋不與油接觸時，Kg = 0 ；K b 箱壁有效散熱系數(shù)，自冷式取K b = 1.0，風冷式取K b = 1.05 ;2Sg 箱蓋幾何面積（m ），按公式（7.20）計算;Sb 箱壁幾何面積（m2），按公式（7.18）計算; 刀S t s 扁管散熱器總有效散熱面積（m2）,按下式計算：2刀 S t s = m t s s ts m （7.34）式中：m t s 扁管散熱器只數(shù)；st s 每只扁管

32、散熱器有效散熱面積（m2），單面扁管式散熱器見表7.6， 雙面扁管式散熱器見表7.7。a ）88、100、120 管雙面835b ）44管單面表7.6單面扁管式散熱器數(shù)據(jù)表(如圖 7.6 b)名稱代號5ET.423.中心距Cts (mm)總高Hts (mm)H1(mm)厚 A ts(mm)幾何面(m2 )2有效散熱面sts ( m )散熱器重gts (kg)油重gtsy (kg)總重gtsz (kg)自冷風冷44管單面扁管 散熱器.309.11650206080011.78.320576281.309.21880229090012.99.1522081301.309.3200024101000

33、13.69.6522983312.309.422852695120015.110.724789336.309.524852895130016.211.526193354油浸電力變壓器溫升計算共39頁第13頁表7.7雙面扁管式散熱器數(shù)據(jù)表(如圖7.6 a)名稱代號中心距總高厚A ts幾何面2有效散熱面sts ( m )散熱器重油重總重5ET.423.Cts (mm)Hts (mm)H1(mm)(mm)(m2 )自冷風冷gts (kg)gtsy (kg)gtsz (kg).305.131400181570091520.1114.315.9280108388.305.1416502020800915

34、22.8616.318.1332119451.305.11880229590091525.3618.020.035212948188管.305.220002415100091526.7419.021.0367134501.305.322852700110091529.7921.623.8405145550雙面扁管.305.424852900120091532.1022.825.0433154587.305.526853100130091534.3124.426.6460163623散熱器.305.628853300140091536.5225.928.1487171658.305.730003

35、415100091537.7926.829.0503176679.305.832503665110091540.5628.831.0536186722.305.935003915120091543.3230.833.0570197767.305.1037504165130091546.0832.734.8603208811.305.1140004415140091548.8534.736.8637218855.305.1242504665150091551.6136.638.6670229899.307.118802295900102028.920.522.7400147547.307.220

36、0024151000102030.421.623.8418152570100管.307.3228527001100102034.024.126.4462166628.307.4248529001200102036.525.928.2492175667雙面扁管.307.5268531001300102039.027.730.0523185708.307.6288533001400102041.529.431.8554195749散熱器.307.7300034151000102043.030.532.8571200771.307.8325036651100102046.132.735.061121

37、2823.307.9350039151200102050.535.838.1648224872.307.10375041651300102052.437.239.4686236922油浸電力變壓器溫升計算共39頁第14頁4.3.4片式散熱器油箱有效散熱面（S yx）計算S yx = K g S g + K pb S b + 刀 S p sm2 (7.35)式中:式中:Kg -箱蓋有效散熱系數(shù)，K g = 0.75當箱蓋不與油接觸時,K g = 0K pb箱壁有效散熱系數(shù),見表7.8；S g -箱蓋幾何面積（m ），按公式S b -箱壁幾何面積（m ），按公式刀S p s 片式散熱器總有效散熱面

38、積（7.20）計算；（7.18）計算； m2）,按下式計算:m p s 片式散熱器只數(shù)；每只片式散熱器有效散熱面積（或?qū)?10見表7.10,寬480見表7.11及表7.12;s p s =卩 pE p K ph B卩p 片距修正系數(shù)，可按下式計算:-1 - 0.02 : ba b 半片寬與片間空隙之比， b二B p 片式散熱器寬度（mm）, a p 片間中心距（mm），見表 S p 片厚（mm）,般可按 S p表7.8箱壁有效散熱系數(shù) K pb散熱器的分布情況K pb布置在油相的一側0.9布置在油箱的二側0.85布置在油相的二側0.80m2）,按下式計算:Sd1.2Bp布置在油箱的四側m2 m2 0.75(7.36)(7.37)7.382ap-4，當鼻 b 4 時取a