熱工基礎(chǔ)題庫帶答案

1、熱工基礎(chǔ)題庫一、選擇題 基本概念1.2.3.4.與外界只發(fā)生能量交換而無物質(zhì)交換的熱力系統(tǒng)稱為 A、開口系統(tǒng)B、閉口系統(tǒng)C、絕熱系統(tǒng)與外界既無能量交換又無物質(zhì)交換的熱力系統(tǒng)稱為 _ A、開口系統(tǒng)B、閉口系統(tǒng)開口系統(tǒng)與外界可以有。DA、質(zhì)量交換B、熱量交換與外界有質(zhì)量交換的熱力學(xué)系統(tǒng)是 A、開口系統(tǒng)B、閉口系統(tǒng)C、絕熱系統(tǒng)_。BD、孤立系統(tǒng)。DD、孤立系統(tǒng)5.C、功量交換:AC、絕熱系統(tǒng)D、孤立系統(tǒng)BD、 A+B+C7.下列與外界肯定沒有質(zhì)量交換但可能有熱量交換。A、絕熱系統(tǒng)B、閉口系統(tǒng)C、開口系統(tǒng)實現(xiàn)熱功轉(zhuǎn)換的媒介物質(zhì)稱為。CA、系統(tǒng)B、氣體C、工質(zhì)工質(zhì)應(yīng)具有良好的 和。AA、流動性/膨脹性B

2、、耐高溫性/導(dǎo)熱性C、變形D、孤立系統(tǒng)D、蒸氣耐高壓性/純凈D、耐腐蝕性/不易若閉系處于熱力學(xué)平衡狀態(tài)，則內(nèi)部工質(zhì)的A、壓力和溫度 穩(wěn)定狀態(tài)A、一定/ 一定 均勻狀態(tài)A、一定/一定B、不一定/一定C、下列組參數(shù)都不是狀態(tài)參數(shù)。CA、壓力；溫度；比容 B、內(nèi)能；焓；熵C、質(zhì)量；流量；熱量D、膨脹功；技術(shù)功；推動功 下列組參數(shù)都是狀態(tài)參數(shù)。A、焓；熵；比容 B、膨脹功； 動能；位能13.9.10.11.12.14.15.16.處處一致。AB、壓力和比容C、比容和溫度D、壓力、溫度和比容_是平衡狀態(tài)，而平衡狀態(tài)是穩(wěn)定狀態(tài)。BB、不一定/一定C、一定/不一定 D、不一定/不一定_是平衡狀態(tài)，而平衡狀態(tài)

3、 是均勻狀態(tài)。CB、不一定/一定C、一定/不一定 D、不一定/不一定.組參數(shù)都不是狀態(tài)參數(shù)。A內(nèi)能；壓力C、熱量；比熱；溫度D、技術(shù)功;下列答案是正確的。BA、10C =43.8 T =285.15KC、10C =40.2 T =285.15K攝氏溫度變化C與熱力學(xué)絕對溫度變化1K相比，有A、前者大于后者 B、兩者相等 攝氏溫度變化1C與華氏溫度變化A、前者大于后者B、兩者相等若大氣壓力為A、160KPa若大氣壓力為A、160KPaB、10C =50 T =283.15KD、10C =42 T =283.15K。BC、 后者大于前者D、不一定100KPa,B、 100KPa,B、真空度為100

4、KPa表壓力為100KPa在工程熱力學(xué)計算中使用的壓力是 A、絕對壓力 若大氣壓力為 A、表壓力為 C、真空度為B、表壓力1T相比，有。BC、后者大于前者D、不一定60KPa，則絕對壓力為 。DC、60KPaD、40KPa60KPa，則絕對壓力為 。AC、60KPaD、40Kpa。AC、真空壓力D、大氣壓力0.1Mpa，容器內(nèi)的壓力比大氣壓力低 0.004Mpa,則容器的 B0.096MpaB、絕對壓力為 0.096Mpa0.104MpaD、表壓力為 0.104Mpa17.18.19.20.21.已知一熱水的溫度50r，則其華氏溫度為A、122T 若大氣壓力為A、表壓力為C、真空度為22.23

5、.B、133 T C、138 T D、0.1 Mpa,容器內(nèi)的壓力比大氣壓力高0.096Mpa0.104 Mpa o B數(shù)關(guān)系o BB、絕對壓力為D、表壓力為0.004Mpa142 T0.004Mpa,則容器的0.096Mpa比容和密度互為A、指數(shù)關(guān)系 任意工質(zhì)的焓是A、溫度的單值函數(shù)B、內(nèi)能與推動功之和C、定壓比熱與溫度的乘積C、反比關(guān)系D、正比關(guān)系D、內(nèi)能的K倍24.空氣的定壓比熱是定容比熱的A、0.528B、1.4倍。BC、R（氣體常數(shù)）D、不一定理想氣體1.2.3.理想氣體的內(nèi)能不包括氣體分子的 _ A、移動動能B、轉(zhuǎn)動動能理想氣體的定壓比熱和定容比熱之間有A、Cp=Cv+RB、Cp=

6、Cv-R理想氣體狀態(tài)方程式為A、pv=RT0 DC、振動動能0 AC、Cp=Cv/RD、分子內(nèi)位能D、Cv=C p/R4.5.7.9.10.11.12.13.14.15.。A B、 pT=vRC、 pR=TvD、p=vRT1kg理想氣體定容加熱，溫度從27C升高到127C，壓力將變化為原來的A、3/4B、4/3理想氣體不可能發(fā)生的過程是A、絕熱膨脹同時溫度降低C、絕熱膨脹同時溫度升高理想氣體在可逆絕熱過程中作出膨脹功A、74.1kJ實際氣體的內(nèi)能是A、溫度/熱量B、 100kJ和B、溫度/功C、127/27.0 CB、吸熱同時溫度降低D、放熱同時溫度升高100kJ，內(nèi)能將減少0 BD、都不對倍

7、。BD、27/127C、 140kJ的函數(shù)。DC、溫度/熵 對外做的功量。D、無法確定溫度/比容B理想氣體等溫過程中吸入的熱量A、大于B、等于對于一定質(zhì)量的理想氣體，不可能發(fā)生的過程是。AA、氣體絕熱壓縮，溫度降低B、氣體放熱，溫度升高C、氣體絕熱膨脹，溫度降低D、氣體吸熱，溫度升高對于一定質(zhì)量的理想氣體，可能發(fā)生的過程是A、定溫放熱，壓強增大C、絕熱膨脹，溫度升高滿足pvn =常數(shù)且A、定壓過程滿足pvn =常數(shù)且A、定壓過程 滿足pvn =常數(shù)且A、定壓過程 滿足pvn =常數(shù)且A、定壓過程小于n = k的過程是-B、定容過程 n=1的過程是_B、定容過程 n = 0的過程是.B、定容過程

8、 n= o的過程是B、定容過程B、定容吸熱，D、定溫壓縮，:DC、定溫過程: CC、定溫過程: AC、定溫過程: BC、定溫過程。A溫度不變氣體吸熱定熵過程定熵過程定熵過程某一過程中工質(zhì)吸收的熱量等于焓的增量，該過程是D、定熵過程_。AA、定壓過程B、定容過程C、定溫過程16. 定容過程中工質(zhì)吸收的熱量等于。 CA、膨脹功B、技術(shù)功C、內(nèi)能的增加17. 下列哪個過程中工質(zhì)做的膨脹功或技術(shù)功和吸收的熱量相等A、定壓過程B、定容過程C、定溫過程18. 可逆絕熱過程中工質(zhì)做的技術(shù)功等于。BA、內(nèi)能的減少B、焓的減少C、溫度的升高19. 空氣在定容過程中吸熱70kJ，對外界做功 。DA、70 kJB、

9、50 kJC、20 kJ20. PV圖上，可逆過程線以下的面積表示 。 BA、熱量B、膨脹功C、技術(shù)功21. T s圖上，可逆過程線以下的面積表示 。AA、熱量B、膨脹功C、技術(shù)功22. 以下哪個過程是可逆過程A、不平衡過程B、自由膨脹過程C、等溫傳熱過程23. 工質(zhì)經(jīng)歷一個可逆過程后，沿原路線逆行，可以使 A、系統(tǒng)B、外界C、系統(tǒng)或外界24. 工質(zhì)經(jīng)歷一個不可逆過程后，沿原路線逆行，可以使 A、系統(tǒng)B、外界C、系統(tǒng)或外界D、定熵過程D、焓的增加。CD、絕熱過程D、壓力的增加D、能量D、能量D、無摩擦的準(zhǔn)平衡過程 回到初態(tài)。DD、系統(tǒng)和外界同時 回到初態(tài)。CD、系統(tǒng)和外界同時B25. 下列參數(shù)

10、中，的變化量只與初、終狀態(tài)有關(guān)，而與變化過程無關(guān)。A、熱效率B、內(nèi)能C、壓縮比D、熱容量26. 在工質(zhì)的熱力狀態(tài)參數(shù)中，不能直接測量的參數(shù)是 A、壓力B、溫度C、比容D、內(nèi)能27. 下列各項為工質(zhì)熱力狀態(tài)參數(shù)的是：CA、熱量、壓力、熵B、功、比容、焓C、內(nèi)能、壓力、溫度D、內(nèi)能、比熱、焓28. 以下哪個過程是 不可逆過程。DA、逆時針方向進行的循環(huán)B、外界耗功壓縮工質(zhì)行的過程29. 可逆過程一定是 。 DA、非平衡過程B、存在著損耗的準(zhǔn)靜態(tài)過程過程30. 可逆過程是A、穩(wěn)定的膨脹過程C、均勻的傳熱過程C、向外界傳熱D、自發(fā)進C、等溫傳熱過程D、準(zhǔn)平衡B、沒有摩擦的準(zhǔn)平衡過程D、系統(tǒng)內(nèi)部溫度處處

11、一致，壓力處處一致的過程熱力學(xué)第一定律1.2.3.熱力學(xué)第一定律指出A、能量在轉(zhuǎn)換中是有條件性的 C、能量在轉(zhuǎn)換中是有方向性的 熱力學(xué)第一定律的實質(zhì)是A、物質(zhì)不滅定律C、能量轉(zhuǎn)換與守恒定律 空氣在壓縮過程中消耗外界的功A、130 kJB、90 kJ4.工質(zhì)吸熱90 kJ，內(nèi)能減少40 kJ，做出膨脹功B、能量只能增加或轉(zhuǎn)換而不能被消滅D、能量只能轉(zhuǎn)換而不能被創(chuàng)造或消滅 _。CB、質(zhì)量守恒定律D、孤立系熵增原理90kJ，內(nèi)能增加40kJ，空氣向外界放熱 _C、50 kJD、40 kJ。A5.7.9.A、130 kJ q=A u+w適用于A、任意氣體，可逆過程C、理想氣體，可逆過程 q=CvA T

12、+/ pd適用于 _A、任意氣體，可逆過程C、理想氣體，可逆過程 穩(wěn)定流動能量方程式為。 BA、Q=A U+WB、Q=A H+Wt經(jīng)歷一個不可逆循環(huán)后，工質(zhì)的熵_A、增大B、減小經(jīng)歷一個不可逆循環(huán)后，工質(zhì)的焓_A、增大B、減小B、 90 kJ。BC、 50 kJD、 40 kJB、任意氣體，任意過程D、理想氣體，任意過程B、任意氣體，任意過程D、理想氣體，任意過程C、Q=A H+Wi。CC、不變。CC、不變D、Q=A H+A Ek+A Ep+WiD、不一定D、不一定10. 以下哪項與過程無關(guān) 。DA、熱量B、膨脹功C、技術(shù)功11. 工質(zhì)經(jīng)卡諾循環(huán)后以回到初始狀態(tài)，其內(nèi)能：CA、增加B、減少 C

13、、不變D、增加或減少12. 工質(zhì)經(jīng)過一個循環(huán)，又回到初態(tài)，其值不變的是 A、焓B、功C、熱量D、A +B+ C13. 空氣在定壓過程中吸熱70kJ，對外界做功 A、70 kJB、50 kJC、20 kJD、推動功。D技術(shù)功？14. 空氣在定溫過程中吸熱70kJ，對外界做功 。AA、70 kJB、50 kJC、20 kJ熱力學(xué)第二定律1.2.3.4.5.以下哪項關(guān)于熱力學(xué)第二定律的論述是正確的A、閉系的總能量保持不變B、能量只能轉(zhuǎn)換而不能被創(chuàng)造或消滅C、孤立系的總熵可以減小D、能量在轉(zhuǎn)換過程中是有方向性的以下哪項關(guān)于熱力學(xué)第二定律的論述是不正確的 。 BA、熱不能自發(fā)的全部轉(zhuǎn)變?yōu)楣、能量只能轉(zhuǎn)

14、換而不能被創(chuàng)造或消滅C、孤立系的總熵可以增大或不變D、能量在轉(zhuǎn)換過程中是有方向性的熱力學(xué)第二定律闡明了能量傳遞和轉(zhuǎn)換過程中方向、條件和。BA、速度B、限度C、速率D、數(shù)量單一熱源的熱機，又稱為第二類永動機，它違反了A、能量守恒定律B、物質(zhì)不變定律C、熱力學(xué)第一定律D、熱力學(xué)第二定律熱力學(xué)第二定律可以這樣表述：CA、熱能可以百分之百的轉(zhuǎn)變成功B、熱能可以從低溫物體自動地傳遞到高溫物體C、使熱能全部而且連續(xù)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械功是不能的D、物體的熱能與機械功既不能創(chuàng)造也不能消滅 單一熱源的熱機理論是違反了： DA、能量守恒定律B、熱力學(xué)第一定律C、物質(zhì)不滅定律D、熱力學(xué)第二定律7.工質(zhì)經(jīng)歷一個可逆過程后熵增

15、大了，表示該過程。AA、吸熱B、有摩擦損失C、不等溫傳熱D、自由膨脹9.工質(zhì)經(jīng)歷一個不可逆放熱過程后，熵A、增大在溫度分別為1000C和300r之間工作的熱機熱效率為A、卡諾熱B、不變B、可逆機10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.。AC、減小C、不可逆機D、不一定n匸70%，則這個熱機是：DD、不可能有的熱機。D D、A+B + C。C不考慮化學(xué)反應(yīng)和電磁效應(yīng)的熱力學(xué)系統(tǒng)，過程的不可逆因素主要有A、耗散效應(yīng)B、有限溫差下的熱傳遞C、自由膨脹在t1=1000r，t2=300r的兩個恒溫?zé)嵩粗g工作的可逆熱機，熱效率為 A、0.3B、0.

16、45C、0.55D、0.7在T1=1000K,T2=300K的兩個恒溫?zé)嵩粗g工作的熱機熱效率為0.55,該熱機為BA、可逆機 卡諾循環(huán)熱效率A、n 0卡諾循環(huán)的熱效率僅與下面A、高溫?zé)嵩吹臏囟鹊牡蜏責(zé)嵩吹臏囟菴、高溫?zé)嵩吹臏囟群偷蜏責(zé)嵩吹臏囟燃肮べ|(zhì)的性質(zhì)、 理想氣體在高溫?zé)嵩礈囟萾h和低溫?zé)嵩礈囟?TL為。CA、(Th+Tl) /ThB、Th/(Th- Tl)C、Tl/ (Th- Tl) D、仃l- TH)/T h卡諾循環(huán)是由 組成的。CA、等溫過程和定壓過程C、等溫過程和絕熱過程 工質(zhì)經(jīng)過一個循環(huán)后以回到初始狀態(tài)，內(nèi)能A、增加B、減少C、不變D、增加或減少工質(zhì)經(jīng)過一個不可逆循環(huán)后以回到初始

17、狀態(tài)，熵 。CA、增加B、減少C、不變D、增加或減少在剛性容器中，一定質(zhì)量 的空氣被 300r的熱源從100C加熱到300r ,此過程是A、可逆的 B、不可逆的C、定容可逆D、等壓不可逆的經(jīng)過一個不可逆過程后，工質(zhì)不能恢復(fù)原來狀態(tài)，說法 。DA、正確 B、錯誤 C、有一定道理D、不定當(dāng)熱能和機械能發(fā)生轉(zhuǎn)變時，可獲得最大可用功的過程是 A、準(zhǔn)靜態(tài)過程B、平衡過程C、絕熱過程D、可逆過程逆向卡諾循環(huán)是從 吸熱。BA、咼溫?zé)嵩吹葴?B、低溫?zé)嵩吹葴?C、咼溫?zé)嵩吹褥谼、低溫?zé)嵩吹褥馗摺⒌蜏責(zé)嵩吹臏囟确謩e為327r、27r的卡諾循環(huán)的熱效率為。BA、60%B、50% C、40% D、30%在相同的高溫

18、熱源和相同的低溫?zé)嵩撮g工作的一切熱機中， 可逆機的熱效率最,在相同的高溫?zé)嵩春拖嗤牡蜏責(zé)嵩撮g工作的一切制冷機中可逆機的制冷系數(shù) 最A(yù)、高/低B、低/高C、高/高熱泵從-10r的低溫?zé)嵩次鼰?00kJ ,向20 r的高溫?zé)嵩捶艧?00kJ。則該熱泵 為。BA、可逆熱泵 只從單一熱源吸熱，A、能量守恒定律B、0.45C、0.55B、不可逆機n。BB、0 n 1C、不可能有C、n 1 有關(guān)。AD、D、卡諾機nt 0B、高溫?zé)嵩吹臏囟菵低溫?zé)嵩吹臏囟戎g的逆向卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)B、等溫過程和定容過程D、絕熱過程和定容過程。CD、低 /低B、不可逆熱泵C、不可能有D、不能判斷能持續(xù)輸出功的熱機，是違反

19、了 : DB、熱力學(xué)第一定律 C、物質(zhì)不滅定律D、熱力學(xué)第二定律26.27.28.氧氣在相同的初、終態(tài)之間進行兩次膨脹，第一次為可逆過程，第二次為不可逆過程, 這兩個過程相比有。BA、AS AS2。CC、不變 。CD、 AS 半A230.31.32.A、增大B、減少工質(zhì)在不可逆絕熱過程中，_A、熵流增大B、熵流減少C、熵產(chǎn)增大工質(zhì)在某過程中吸熱 50kJ，做功100kJ,工質(zhì)A、內(nèi)能增大；熵增大B、內(nèi)能增大；熵減小??；熵減小 在任意不可逆過程中，系統(tǒng)的熵 A、增大B、減少孤立系內(nèi)發(fā)生不可逆過程，系統(tǒng)的總熵A、增大B、減少D、不一定D、熵產(chǎn)減小CC、內(nèi)能減?。混卦龃驞、內(nèi)能減壓氣機1.2.3.4

20、.5.7.9.10._。DC、不變D、不一定C、不變D、不一定單級活塞式壓氣機，哪種壓縮過程消耗的功最小A、定溫過程B、nk的多變過程C、絕熱過程D、1k的多變過程活塞式壓氣機的余隙容積比為。DC、絕熱過程 D、1 n 1B、M=1C、MC 1D、M1空氣流經(jīng)噴管，進口壓力為1Mpa,出口壓力為0.1MPa，該噴管是_A、漸擴B、漸縮C、縮放D、直管空氣流經(jīng)噴管，進口壓力為1Mpa,出口壓力為0.6MPa,該噴管是A、漸擴B、漸縮C、縮放D、直管空氣流經(jīng)漸縮噴管，進口壓力為 1Mpa,背壓力為0.1MPa，出口壓力為A、0.1MPaB、0.6MPaC、0.528MPa D、1MPa空氣流經(jīng)漸縮

21、噴管，進口壓力為 1Mpa,背壓力為0.6MPa,出口壓力為形。C形。BC、0.528MPa。C9.A、0.1MPaB、0.6MPa縮放噴管喉部的壓力為臨界壓力，流速為A、亞音速B、超音速C、音速縮放噴管出口截面的壓力 P2與臨界壓力Per相比有_A、P2 PerB、P2 1向M V 1變化時，擴壓管截面的變化規(guī)律是 _A、漸擴B、漸縮C、縮放D、達到最小值26. 任何壓力下的理想氣體經(jīng)節(jié)流后，其溫度將 。C （理想氣體絕熱節(jié)流后溫度不變）A、降低B、升高C、不變D、無法確定27. 實際氣體經(jīng)節(jié)流后，其比焓將 A、降低B、升高C、不變28. 氣體經(jīng)節(jié)流后，其比熵將A、降低B、升高C、不變29.

22、 氣體經(jīng)節(jié)流后，其比容將0 CD、無法確定A、降低B、升高C、不變內(nèi)燃機1.D、無法確定D、無法確定內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán)由絕熱壓縮、絕熱膨脹和 過程組成。AA、定容吸熱/定容放熱B、定壓吸熱/定壓放熱C、定容吸熱/定壓放熱D、定壓吸熱/定容放熱內(nèi)燃機定容加熱理想循環(huán)的熱效率與哪個參數(shù)有關(guān)_A、定容升壓比 入B、定壓預(yù)脹比P C、壓縮比 內(nèi)燃機定壓加熱理想循環(huán)由絕熱壓縮、 、絕熱膨脹和 A、定容吸熱/定容放熱B、定壓吸熱/定壓放熱C、定容吸熱/定壓放熱D、定壓吸熱/定容放熱內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率與哪個參數(shù)無關(guān) 0 DA、定容升壓比入B、定壓預(yù)脹比P C、壓縮比 D、排氣溫度 以下哪中方

23、法不能提高內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率 0 DA、增大壓縮比B、減小預(yù)脹比C、增大升壓比D、減小壓縮比壓縮比和加熱量相同時，熱效率最高的內(nèi)燃機理想循環(huán)是 0 AA、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán) C、混合加熱循環(huán)D、定溫加熱循環(huán)循環(huán)最高壓力和最高溫度相同時，熱效率最高的內(nèi)燃機理想循環(huán)是A、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán) C、混合加熱循環(huán)D、定溫加熱循環(huán)柴油機采用增壓的目的是0 AA、提高循環(huán)熱效率B、增大柴油機功率C、改善潤滑條件D、提高排氣溫度理論上廢氣渦輪增壓柴油機能夠更有效的利用脈沖動能。？A、脈沖式B、定壓式C、混合式D、不一定10. 定壓式廢氣渦輪增壓柴油機理想循環(huán)由絕熱壓縮、定壓吸熱

24、、絕熱膨脹和 組成。AA、定壓放熱B、定溫放熱C、定容放熱D、多變放熱11. 燃?xì)廨啓C循環(huán)由絕熱壓縮、 、絕熱膨脹和 過程組成。BA、定容吸熱/定容放熱B、定壓吸熱/定壓放熱C、定容吸熱/定壓放熱D、定壓吸熱/定容放熱12. 燃?xì)廨啓C循環(huán)中，空氣在絕熱壓縮前的溫度為27r，壓縮后溫度為127C。循環(huán)熱效率為2.3.4.5.7.9.A、21%13. 內(nèi)燃機是一種A、傳遞運動 量14. 下列被稱為熱機的是C、壓縮比_。C D、A+B+C過程組成。B過程C、75%B、25%的裝置。BB、將能量部分地轉(zhuǎn)換為機械功D、79%C、能量交換D、傳遞熱C、冷凝器 D、冷機。AC、燃油D、水沖程燃?xì)馐亲髡?。C

25、、膨脹D、排氣沖程燃?xì)馐亲髫?fù)功。C、膨脹D、排氣A、柴油機B、鍋爐15. 內(nèi)燃機動力裝置的做功工質(zhì)是A、燃?xì)釨、蒸汽16. 在四沖程柴油機的工作循環(huán)中，A、進氣B、壓縮17. 在四沖程柴油機的工作循環(huán)中，A、進氣B、壓縮18. 燃油噴入內(nèi)燃機缸內(nèi)進行燃燒，最后推動曲軸作功的過程屬于A、化學(xué)能直接轉(zhuǎn)化為機械能B、熱能轉(zhuǎn)化為機械能C、化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能D、化學(xué)能、熱能、機械能及光能的相互轉(zhuǎn)換19. 柴油機的實際放熱過程是A、多變過程B、等溫過程20. 柴油機的實際膨脹過程是A、多變過程B、等溫過程C、等壓過程。AC、等壓過程D、絕熱過程D、絕熱過程21. 柴油機燃燒的前期，可近似地看作為。DA、等溫

26、過程B、等壓過程C、等容過程22. 柴油機燃燒的后期，可近似地看作為。DB、等壓過程C、等容過程D、絕熱過程A、等溫過程23. 柴油機的理想循環(huán)是 淘汰）A、卡諾循環(huán)C、定壓加熱循環(huán)24. 汽油機的理想循環(huán)是A、卡諾循環(huán)C、定壓加熱循環(huán)D、絕熱過程。C?（早期柴油機的理想循環(huán)是定壓加熱循環(huán)，但是早已被B、定容加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)。BB、定容加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)。？25. 衡量內(nèi)燃機單位氣缸容積工作能力的大小的指標(biāo)是A、氣缸的工作容積B、曲軸發(fā)出的功率C、噴油量D、平均壓力26. 當(dāng)內(nèi)燃機理想循環(huán)的循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，混合加熱循環(huán)熱效率 加熱循環(huán)熱效率

27、A、最大/最小/居中C、居中/最小/最大,定壓加熱循環(huán)熱效率B、居中/最大/最小D、最大/居中/最小，定容27. 當(dāng)壓縮比和加熱量一定時，內(nèi)燃機三種加熱理想循環(huán)的熱效率從大到小排列依次 為B、定容/混合/定壓D、定壓/混合/定容向外界放熱400kJ/kg,對外作功600kJ/kg,其熱效率為A、定容/定壓/混合C、定壓/定容/混合28. 內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)，CA、0.3B、0.4C、0.6D、429. 力升高比，壓縮比，可以提高內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率。AD、降低/降低。？A、提高/提高B、提高/降低C、降低/提高30. 提高內(nèi)燃機理想循環(huán)平均指示壓力的方法是在壓縮始點A、提高空氣壓

28、力B、提高燃油粘度C、降低空氣壓力D、降低燃油粘度31. 提高內(nèi)燃機理想循環(huán)平均指示壓力的方法是在壓縮始點A、提高空氣密度B、提高燃油粘度C、降低空氣密度D、降低燃油粘度32. 內(nèi)燃機循環(huán)的平均壓力與汽缸的直徑、沖程 。 ?A、有關(guān)B、無關(guān) C、可能有關(guān)D、無法確定33. 當(dāng)壓縮比和加熱量一定時，熱效率最高的內(nèi)燃機理想循環(huán)為_A、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)34. 當(dāng)壓縮比和加熱量一定時，熱效率最低的內(nèi)燃機理想循環(huán)為_A、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)35. 當(dāng)循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，熱效率最高的內(nèi)燃機理想循環(huán)為A、定容加熱循環(huán)

29、B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)36. 當(dāng)循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，熱效率最低的內(nèi)燃機理想循環(huán)為A、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)37. 在柴油機的理想循環(huán)中，在噴入一定量燃油條件下，應(yīng)該使燃油盡可能地在上止點附近燃燒，這是為了 0 BA、提咼壓縮比B、提咼壓力升咼比C、提高預(yù)膨脹比D、降低排氣溫度38. 定壓加熱循環(huán)的熱效率與無關(guān)。BA、壓縮比B、壓力升高比C、預(yù)脹比D、絕熱指數(shù)39. 混合加熱循環(huán)的熱效率與無關(guān)。DA、壓縮比B、壓力升高比C、預(yù)脹比D、質(zhì)量40. 定容加熱循環(huán)的熱效率只與 有關(guān)，并隨其提高而提高。AA、壓縮比B、壓力升高比C、

30、預(yù)脹比D、質(zhì)量41. 壓縮比或 _ 定壓加熱量，都不能提高內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率。A、提高/提高B、提高/降低C、降低/提高D、降低/降低42. 在其它條件不變時，只把內(nèi)燃機理想循環(huán)的定壓加熱過程改為定容加熱過程，其熱效率0 ?A、提高B、降低C、不變D、不一定43. 在其它條件不變時，只把內(nèi)燃機理想循環(huán)的定容加熱過程改為定壓加熱過程，其熱效率0 ?A、提高B、降低C、不變D、不一定44. 汽油機的壓縮比通常應(yīng) 柴油機的壓縮比。BA、大于B、小于 C、等于D、不小于45. 柴油機循環(huán)凈功越大，則循環(huán)的熱效率 0 DA、越大B、越小C、不變D、不一定46. 燃?xì)廨啓C動力裝置的做功工質(zhì)是0

31、 AA、燃?xì)釨、蒸汽C、氧氣D、水47. 燃?xì)廨啓C的實際膨脹過程是 0 AA、多變過程 B、等溫過程C、等壓過程D、絕熱過程48. 燃?xì)廨啓C最理想的循環(huán)是0 CA、卡諾循環(huán)B、定容加熱循環(huán)C、定壓加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)49. 燃?xì)廨啓C理想循環(huán)的組成依次為：絕熱壓縮過程、定壓加熱過程、絕熱膨脹過程、0 BA、定容放熱過程B、定壓放熱過程C、定容排氣過程D、定壓排氣過程50. 廢氣渦輪機動裝置的做功工質(zhì)是。 ？A、燃?xì)釨、蒸汽C、燃油 D、水51. 廢氣渦輪機理想循環(huán)的組成依次為 、定壓加熱過程、絕熱膨脹過程和定壓放熱過程。AA、絕熱壓縮過程B、多變過程C、定容壓縮過程D、定壓吸氣

32、過程有關(guān)。A52. 燃?xì)廨啓C理想循環(huán)的熱效率只與A、壓氣機的增壓比B、燃?xì)鉁囟菴、燃?xì)鈮毫、排氣壓力53. 燃?xì)廨啓C理想循環(huán)中，壓氣的增壓比為12,則熱效率約為A、41%B、51% C、61%D、65%54. 廢氣渦輪理想循環(huán)的熱效率只與有關(guān)。？A、壓氣機的增壓比B、燃?xì)鉁囟菴、燃?xì)鈮毫、排氣壓力55. 廢氣渦輪理想循環(huán)的熱效率與有關(guān)。？A、壓氣機的進口溫度B、壓氣機的出口溫度C、燃?xì)獾淖罡邷囟?6. 廢氣渦輪理想循環(huán)中，壓氣機的增壓比為7,則熱效率約為A、33%B、40%C、43%D、50%制冷與蒸汽動力循環(huán)1.2.3.朗肯循環(huán)的裝置由鍋爐、汽輪機、冷凝器和 組成。CA、壓縮機B、節(jié)流閥

33、C、水泵D、噴管朗肯循環(huán)由絕熱壓縮、定壓吸熱、 、定壓放熱過程組成。AA、絕熱膨脹B、絕熱節(jié)流C、絕熱流動D、定溫膨脹提高郎肯循環(huán)熱效率的方法是4.5.A、提高新汽溫度B、提高新汽壓力C、降低背壓只提高朗肯循環(huán)的初溫，其它不變，則A、熱效率提高，乏氣干度提高C、熱效率提高，乏氣干度降低 只提高朗肯循環(huán)的初壓，其它不變，則A、熱效率提高，乏氣干度提高C、熱效率提高，乏氣干度降低D、A+B+C0 AB、熱效率降低，乏氣干度降低 D、熱效率降低，乏氣干度提高7.壓縮蒸汽制冷裝置由蒸發(fā)器、壓縮機、冷凝器和 A、噴管B、擴壓管C、膨脹機壓縮蒸汽制冷循環(huán)由定壓吸熱、絕熱壓縮、定壓放熱和.A、絕熱膨脹B、絕

34、熱流動C、絕熱節(jié)流。CB、熱效率降低，乏氣干度降低D、熱效率降低，乏氣干度提高 組成。DD、膨脹閥 過程組成。AD、絕熱混合以下哪種方法是提高壓縮蒸汽制冷循環(huán)制冷系數(shù)的最佳方法 0 AA、提高蒸發(fā)溫度B、降低蒸發(fā)溫度 C、提高冷凝溫度 D、降低冷凝溫度9.以下哪種方法不能提高壓縮蒸汽制冷循環(huán)的制冷系數(shù)A、提高蒸發(fā)溫度B、降低冷凝溫度 C、增加過冷度D、增加過熱度10. 安裝空調(diào)機時，將蒸發(fā)器出口處的管道與冷凝器出口處的管道扎在一起，是為了增大壓縮蒸氣制冷循環(huán)的 ，進而使循環(huán)制冷系數(shù)增大。CA、蒸發(fā)溫度B、冷凝溫度C、過冷度D、過熱度11. 蒸氣壓縮制冷裝置主要由壓縮機、冷凝器、 和蒸發(fā)器組成。

35、BD、排氣閥。AD、中間冷卻器。BD、中間冷卻器 來控制的。？A、噴油器B、膨脹閥C、鍋爐12. 窗式空調(diào)器處于夏天工況時，在室外的熱交換器是A、冷凝器B、蒸發(fā)器C、增壓器13. 窗式空調(diào)器處于冬天工況時，在室外的熱交換器是A、冷凝器B、蒸發(fā)器C、增壓器14. 在船舶的伙食冷庫中，低溫庫的蒸發(fā)壓力是由_A、背壓閥B、壓縮機的吸入壓力C、膨脹閥D、溫度繼電器來控制的。？15. 在船舶的伙食冷庫中，高溫庫的蒸發(fā)壓力是由_A、背壓閥B、壓縮機的吸入壓力C、膨脹閥D、溫度繼電器16. 實際的制冷循環(huán)為了增加過冷度，經(jīng)常把從冷凝器出來到膨脹閥的這一段管路和包扎在一起。DA、從壓縮機的排出到冷凝器的管路B

36、、從膨脹閥到蒸發(fā)器的管路C、蒸發(fā)盤管D、從蒸發(fā)器出來到壓縮機吸入口的管路17. 在密閉絕熱的房間內(nèi)，起動一臺所有設(shè)備都置于室內(nèi)的空調(diào)機藉以降溫，最終室內(nèi)的溫度將。 D？A、降低B、升高 C、不變 D、無法確定18. 提咼制冷系數(shù)的正確途徑是A、盡量使實際循環(huán)接近逆卡諾循環(huán)B、降低冷庫溫度C、盡量增大冷劑在冷庫和冷凝器中的傳熱溫度D、提高冷卻水溫度19. 某窗式空調(diào)由夏天工況轉(zhuǎn)為冬天工況是時，下列說法不正確的是 。DA、冷劑的流向相反B、冷凝器變成蒸發(fā)器C、蒸發(fā)器變成冷凝器D、膨脹閥變成膨脹機20. 某窗式空調(diào)由冬天工況轉(zhuǎn)為夏天工況是時，下列說法不正確的是A、冷劑的流向相反B、冷凝器變成蒸發(fā)器C、蒸發(fā)器變成冷凝器D、膨脹閥變成膨脹機21. 制冷劑的P h圖（壓焓圖）上 定溫線，定熵線。BA、畫有/畫有B、未畫有/畫有C、畫有/未畫有 D、未畫有/未畫有22. 影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有A、膨脹閥B、冷凝溫度C、背壓閥23. 影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有D、節(jié)流A、膨脹閥B、過冷度C、背壓閥24. 影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有A、膨脹閥B、蒸發(fā)溫度C、背壓閥D、節(jié)流。B。BD、節(jié)流25. 提高和，可以提高蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)的制冷系數(shù)。CA、蒸發(fā)溫度/冷凝溫度B、冷凝溫度/過冷度C、蒸發(fā)溫度/過冷度D、冷凝溫度/過冷劑量26. 其它