基礎(chǔ)工程樁基礎(chǔ)PPT學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1基礎(chǔ)工程樁基礎(chǔ)基礎(chǔ)工程樁基礎(chǔ) 單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基礎(chǔ)，通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑礎(chǔ)，通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑和單樁承載力的構(gòu)成及其發(fā)展過程，以及單樁的破壞和單樁承載力的構(gòu)成及其發(fā)展過程，以及單樁的破壞機(jī)理等，對(duì)正確評(píng)價(jià)單樁承載力設(shè)計(jì)值具有一定的指機(jī)理等，對(duì)正確評(píng)價(jià)單樁承載力設(shè)計(jì)值具有一定的指導(dǎo)意義。導(dǎo)意義。 樁頂荷載一般包括樁頂荷載一般包括軸向力軸向力、水平力水平力和和力矩力矩，為簡，為簡化起見，在研究樁的受力性能及計(jì)算樁的承載力時(shí)，化起見，在研究樁的受力性能及計(jì)算樁的承載力時(shí)，對(duì)對(duì)豎向受

2、力豎向受力情況單獨(dú)進(jìn)行研究。情況單獨(dú)進(jìn)行研究。4.3 4.3 豎向荷載下單樁的工作性能豎向荷載下單樁的工作性能第1頁/共45頁 豎向荷載施加于樁頂時(shí)，樁身的上豎向荷載施加于樁頂時(shí)，樁身的上部首先受到壓縮而發(fā)生相對(duì)于土的向下部首先受到壓縮而發(fā)生相對(duì)于土的向下位移，于是樁周土在樁側(cè)界面上產(chǎn)生向位移，于是樁周土在樁側(cè)界面上產(chǎn)生向上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力并通過它向程就是不斷克服這種摩阻力并通過它向土中擴(kuò)散的過程土中擴(kuò)散的過程 。 如果樁側(cè)摩阻力不足以抵抗豎向荷載如果樁側(cè)摩阻力不足以抵抗豎向荷載，一部分豎向荷載將傳遞到樁底，樁底，一部分

3、豎向荷載將傳遞到樁底，樁底持力層也將產(chǎn)生壓縮變形，故樁底土也持力層也將產(chǎn)生壓縮變形，故樁底土也會(huì)對(duì)樁端產(chǎn)生阻力。會(huì)對(duì)樁端產(chǎn)生阻力。4.3.1 4.3.1 樁的荷載傳遞樁的荷載傳遞 第2頁/共45頁樁側(cè)阻力樁側(cè)阻力Qs樁端阻力樁端阻力Qp地基土對(duì)樁的支承作用地基土對(duì)樁的支承作用但兩者并不是同步發(fā)揮的但兩者并不是同步發(fā)揮的單樁承載力的構(gòu)成單樁承載力的構(gòu)成第3頁/共45頁 對(duì)對(duì)1010根樁長為根樁長為272746m46m的大直徑灌注樁的荷載傳遞性能的大直徑灌注樁的荷載傳遞性能的足尺試驗(yàn)結(jié)果。試驗(yàn)表明，樁側(cè)發(fā)揮極限摩阻力所需要的足尺試驗(yàn)結(jié)果。試驗(yàn)表明，樁側(cè)發(fā)揮極限摩阻力所需要的位移很小，粘性土為的位移

4、很小，粘性土為1 13mm3mm，無粘性土為，無粘性土為5 57mm7mm；除兩；除兩根支承于巖石的樁外，其余各樁（樁端持力層為卵石、礫根支承于巖石的樁外，其余各樁（樁端持力層為卵石、礫石、粗砂或殘積粉質(zhì)粘土）在設(shè)計(jì)工作荷載下，端承力都石、粗砂或殘積粉質(zhì)粘土）在設(shè)計(jì)工作荷載下，端承力都小于樁頂荷載的小于樁頂荷載的1010。 不同荷載下軸力沿深度的變化不同荷載下軸力沿深度的變化第4頁/共45頁單樁荷載傳遞的基本規(guī)律單樁荷載傳遞的基本規(guī)律 基礎(chǔ)的功能在于把荷載傳遞給地基土。作為樁基主要傳力基礎(chǔ)的功能在于把荷載傳遞給地基土。作為樁基主要傳力構(gòu)件的樁是一種細(xì)長的桿件，它與土的界面主要為側(cè)表面，構(gòu)件的樁

5、是一種細(xì)長的桿件，它與土的界面主要為側(cè)表面，底面只占樁與土的接觸總面積的很小部分（底面只占樁與土的接觸總面積的很小部分（ 一般低于一般低于1%1%），），這就意味著樁側(cè)界面是樁向土傳遞荷載最重要的，甚至是主要這就意味著樁側(cè)界面是樁向土傳遞荷載最重要的，甚至是主要的途徑。的途徑。 豎向荷載施加于樁頂時(shí)，樁身的上部首先受到壓縮而發(fā)生豎向荷載施加于樁頂時(shí)，樁身的上部首先受到壓縮而發(fā)生相對(duì)于土的向下位移，于是樁周土在樁側(cè)界面上產(chǎn)生向上的相對(duì)于土的向下位移，于是樁周土在樁側(cè)界面上產(chǎn)生向上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力并通過它

6、向土中擴(kuò)散的過程并通過它向土中擴(kuò)散的過程 。第5頁/共45頁設(shè)樁身軸力為設(shè)樁身軸力為Q，樁身軸力是樁頂荷樁身軸力是樁頂荷載載N N與深度與深度Z Z的函數(shù)的函數(shù)(,)Qf N Z樁身軸力沿深度樁身軸力沿深度分布的實(shí)測(cè)資料分布的實(shí)測(cè)資料第6頁/共45頁樁越長，端阻力所占的比例越低樁越長，端阻力所占的比例越低第7頁/共45頁樁側(cè)摩阻力和樁端阻力的分布規(guī)律及影響因素樁側(cè)摩阻力和樁端阻力的分布規(guī)律及影響因素1.1.樁的側(cè)阻隨深度呈線性增大樁的側(cè)阻隨深度呈線性增大; ; 2.2.樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質(zhì)、成樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質(zhì)、成樁方法等多種因素有關(guān)樁方法等多種因

7、素有關(guān); ; 3.3.隨著樁頂荷載的逐級(jí)增加，樁截面的軸力、位移和樁隨著樁頂荷載的逐級(jí)增加，樁截面的軸力、位移和樁側(cè)摩阻力不斷變化側(cè)摩阻力不斷變化; ; 4.4.樁端阻力樁端阻力的發(fā)揮不僅滯后于樁側(cè)阻力，而且其的發(fā)揮不僅滯后于樁側(cè)阻力，而且其充分發(fā)充分發(fā)揮所需的樁底位移值比樁側(cè)摩阻力到達(dá)極限所需的樁身揮所需的樁底位移值比樁側(cè)摩阻力到達(dá)極限所需的樁身截面位移值大得多截面位移值大得多; ; 5.5.樁長樁長對(duì)荷載的傳遞也有著重要的影響。對(duì)荷載的傳遞也有著重要的影響。 第8頁/共45頁4.3.24.3.2單樁的破壞模式單樁的破壞模式 一、單樁的破壞模式影響因素一、單樁的破壞模式影響因素樁周土的抗剪強(qiáng)

8、度樁周土的抗剪強(qiáng)度樁端支承情況樁端支承情況樁的尺寸樁的尺寸樁的類型樁的類型 第9頁/共45頁二、常見的單樁破壞模式二、常見的單樁破壞模式 軸向荷載下基樁的破壞模式軸向荷載下基樁的破壞模式屈曲破壞屈曲破壞整體剪切破壞整體剪切破壞刺入破壞刺入破壞第10頁/共45頁 當(dāng)樁底支承在堅(jiān)硬的土層或巖層當(dāng)樁底支承在堅(jiān)硬的土層或巖層上，樁周土層極為軟弱，樁身無約束上，樁周土層極為軟弱，樁身無約束或側(cè)向抵抗力。樁在軸向荷載作用下或側(cè)向抵抗力。樁在軸向荷載作用下，如同一細(xì)長壓桿出現(xiàn)縱向撓曲破壞，如同一細(xì)長壓桿出現(xiàn)縱向撓曲破壞，荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關(guān)系曲線為關(guān)系曲線為“急劇急劇破壞破壞”的陡降型，其沉

9、降量很小，具的陡降型，其沉降量很小，具有明確的破壞荷載。樁的承載力取決有明確的破壞荷載。樁的承載力取決于樁身的材料強(qiáng)度。如穿越深厚淤泥于樁身的材料強(qiáng)度。如穿越深厚淤泥質(zhì)土層中的小直徑端承樁或嵌巖樁，質(zhì)土層中的小直徑端承樁或嵌巖樁，細(xì)長的木樁細(xì)長的木樁等多屬于此種破壞。等多屬于此種破壞。（一）屈曲破壞（一）屈曲破壞第11頁/共45頁 當(dāng)具有足夠強(qiáng)度的樁穿過抗剪當(dāng)具有足夠強(qiáng)度的樁穿過抗剪強(qiáng)度較低的土層，達(dá)到強(qiáng)度較高的土強(qiáng)度較低的土層，達(dá)到強(qiáng)度較高的土層，且樁的長度不大時(shí)，樁在軸向荷層，且樁的長度不大時(shí)，樁在軸向荷載作用下，由于樁底上部土層不能阻載作用下，由于樁底上部土層不能阻止滑動(dòng)土楔的形成，樁底

10、土體形成滑止滑動(dòng)土楔的形成，樁底土體形成滑動(dòng)面而出現(xiàn)整體剪切破壞。此時(shí)樁的動(dòng)面而出現(xiàn)整體剪切破壞。此時(shí)樁的沉降量較小，樁側(cè)摩阻力難以充分發(fā)沉降量較小，樁側(cè)摩阻力難以充分發(fā)揮，主要荷載由樁端阻力承受，揮，主要荷載由樁端阻力承受，荷載荷載沉降沉降( (Q-S) )關(guān)系曲線也為陡降型關(guān)系曲線也為陡降型，呈現(xiàn)明確的破壞荷載。樁的承載力主呈現(xiàn)明確的破壞荷載。樁的承載力主要取決于樁端土的支承力。要取決于樁端土的支承力。一般打入一般打入式短樁、鉆擴(kuò)短樁式短樁、鉆擴(kuò)短樁等均屬于此種破壞等均屬于此種破壞。（二）整體剪切破壞（二）整體剪切破壞第12頁/共45頁 當(dāng)樁的入土深度較大或樁周土層抗剪當(dāng)樁的入土深度較大或

11、樁周土層抗剪強(qiáng)度較均勻時(shí)，樁在軸向荷載作用下將出現(xiàn)強(qiáng)度較均勻時(shí)，樁在軸向荷載作用下將出現(xiàn)刺入破壞。此時(shí)樁頂荷載主要由樁側(cè)摩阻力刺入破壞。此時(shí)樁頂荷載主要由樁側(cè)摩阻力承受，樁端阻力極微，樁的沉降量較大。一承受，樁端阻力極微，樁的沉降量較大。一般當(dāng)樁周土質(zhì)較軟弱時(shí)，般當(dāng)樁周土質(zhì)較軟弱時(shí)， 荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關(guān)系曲線為關(guān)系曲線為“漸進(jìn)破壞漸進(jìn)破壞”的緩變型的緩變型，無，無明顯拐點(diǎn)，極限荷載難以判斷，樁的承載力明顯拐點(diǎn)，極限荷載難以判斷，樁的承載力主要由上部結(jié)構(gòu)所能承受的極限沉降主要由上部結(jié)構(gòu)所能承受的極限沉降s su u確定確定；當(dāng)樁周土的抗剪強(qiáng)度較高時(shí)，；當(dāng)樁周土的抗剪強(qiáng)度較高時(shí)，

12、荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關(guān)系曲線可能為陡降型，有明顯拐點(diǎn)關(guān)系曲線可能為陡降型，有明顯拐點(diǎn)，樁的承載力主要取決于樁周土的強(qiáng)度。，樁的承載力主要取決于樁周土的強(qiáng)度。一一般情況下的般情況下的鉆孔灌注樁鉆孔灌注樁多屬于此種情況。多屬于此種情況。 （三）刺入破壞（三）刺入破壞第13頁/共45頁4.3.3 4.3.3 樁側(cè)負(fù)摩阻力樁側(cè)負(fù)摩阻力 樁土之間相對(duì)位移的方向決定了樁側(cè)摩阻力的方向，當(dāng)樁周土層相樁土之間相對(duì)位移的方向決定了樁側(cè)摩阻力的方向，當(dāng)樁周土層相對(duì)于樁側(cè)向下位移時(shí)，樁側(cè)摩阻力方向向下，稱為對(duì)于樁側(cè)向下位移時(shí)，樁側(cè)摩阻力方向向下，稱為負(fù)摩阻力負(fù)摩阻力。正摩阻正摩阻負(fù)摩阻負(fù)摩阻引起樁側(cè)負(fù)

13、摩阻力的條件是引起樁側(cè)負(fù)摩阻力的條件是： 樁側(cè)土體下沉必須大于樁側(cè)土體下沉必須大于樁的下沉樁的下沉。第14頁/共45頁1. 負(fù)摩阻力發(fā)生的條件負(fù)摩阻力發(fā)生的條件1)1) 在軟土地區(qū)，大范圍地下水位下降，使樁周土中有效應(yīng)在軟土地區(qū)，大范圍地下水位下降，使樁周土中有效應(yīng)力增大，導(dǎo)致樁側(cè)土層沉降；力增大，導(dǎo)致樁側(cè)土層沉降；2) 2) 樁側(cè)地面承受局部較大的長期荷載，或地面有大面積堆樁側(cè)地面承受局部較大的長期荷載，或地面有大面積堆載（包括填土）時(shí)；載（包括填土）時(shí)；3) 3) 樁穿越較厚松散填土、自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土、液樁穿越較厚松散填土、自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土、液化土層進(jìn)入相對(duì)較硬土層時(shí)；化土

14、層進(jìn)入相對(duì)較硬土層時(shí)；4) 4) 凍土地區(qū)，由于溫度升高而引起樁側(cè)土的缺陷。凍土地區(qū)，由于溫度升高而引起樁側(cè)土的缺陷。第15頁/共45頁2 2、樁側(cè)負(fù)摩阻力的分布規(guī)律、樁側(cè)負(fù)摩阻力的分布規(guī)律對(duì)于下部為巖石的端承樁對(duì)于下部為巖石的端承樁, ,可能全樁為負(fù)阻力；可能全樁為負(fù)阻力； 對(duì)于一般樁對(duì)于一般樁, ,因?yàn)闃锻炼加凶冃我驗(yàn)闃锻炼加凶冃? ,視二者的相對(duì)位移量和方向而變。視二者的相對(duì)位移量和方向而變。樁周土與樁截面沉降相等，兩者無相對(duì)位移發(fā)生，其摩阻力為零樁周土與樁截面沉降相等，兩者無相對(duì)位移發(fā)生，其摩阻力為零，這種摩阻力為零的點(diǎn)稱為，這種摩阻力為零的點(diǎn)稱為中性點(diǎn)中性點(diǎn)lnNegative土位移

15、Ss樁位移Sp-+摩阻力軸向力N0znzntgkq中性點(diǎn)中性點(diǎn)第16頁/共45頁3.3.減少樁側(cè)負(fù)摩阻力影響的措施減少樁側(cè)負(fù)摩阻力影響的措施1 1）在樁的中性點(diǎn)以上部分涂一薄層涂料，以降低負(fù)摩阻力，）在樁的中性點(diǎn)以上部分涂一薄層涂料，以降低負(fù)摩阻力， 常用瀝青涂層，價(jià)格便宜，效果比較好。常用瀝青涂層，價(jià)格便宜，效果比較好。2 2）對(duì)鋼樁再）對(duì)鋼樁再加加一層厚度為一層厚度為3mm3mm的的塑料薄膜塑料薄膜( (兼作防銹蝕用兼作防銹蝕用) )；3 3）對(duì)現(xiàn)場(chǎng)灌注樁也可在）對(duì)現(xiàn)場(chǎng)灌注樁也可在樁與土之間灌注斑脫土漿樁與土之間灌注斑脫土漿等方法，來等方法，來消除或降低負(fù)摩阻力的影響。消除或降低負(fù)摩阻力的

16、影響。第17頁/共45頁4.4 4.4 單樁豎向承載力的確定單樁豎向承載力的確定單樁的承載力：單樁的承載力： 是指單樁在豎向荷載作用下，不喪失是指單樁在豎向荷載作用下，不喪失穩(wěn)定性穩(wěn)定性、不產(chǎn)生、不產(chǎn)生過大變形過大變形時(shí)的承載能力。時(shí)的承載能力。單樁的豎向承載力主要取決于兩方面單樁的豎向承載力主要取決于兩方面：一是地基土對(duì)樁的支承能力；一是地基土對(duì)樁的支承能力；二是樁身的材料強(qiáng)度二是樁身的材料強(qiáng)度。 一般情況下，樁的承載力由地基土的支承能力所控制一般情況下，樁的承載力由地基土的支承能力所控制，材料強(qiáng)度往往不能充分發(fā)揮，只有對(duì)端承樁、超長樁以，材料強(qiáng)度往往不能充分發(fā)揮，只有對(duì)端承樁、超長樁以及樁

17、身質(zhì)量有缺陷的樁，樁身材料強(qiáng)度才起控制作用。及樁身質(zhì)量有缺陷的樁，樁身材料強(qiáng)度才起控制作用。第18頁/共45頁4.4.1 4.4.1 按材料強(qiáng)度確定按材料強(qiáng)度確定 按樁身材料強(qiáng)度確定單樁豎向承載力時(shí)，可將樁視為按樁身材料強(qiáng)度確定單樁豎向承載力時(shí)，可將樁視為軸心受壓構(gòu)件，根據(jù)樁材按軸心受壓構(gòu)件，根據(jù)樁材按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2012)(GB50010-2012)或鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范計(jì)算。對(duì)于鋼筋混凝土樁：或鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范計(jì)算。對(duì)于鋼筋混凝土樁：c樁的穩(wěn)定系數(shù)；基樁成樁工藝系數(shù)；0.9ccpygNf Af A 混凝土預(yù)制樁，預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁取混凝土預(yù)制樁，預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁

18、取0.85;0.85;干作業(yè)非擠土灌注樁取干作業(yè)非擠土灌注樁取0.9;0.9;泥漿護(hù)壁和套管護(hù)壁非擠土灌注樁，部分?jǐn)D土灌注樁及擠土灌注樁取泥漿護(hù)壁和套管護(hù)壁非擠土灌注樁，部分?jǐn)D土灌注樁及擠土灌注樁取0.7-0.8;0.7-0.8;軟土區(qū)擠土灌注樁取軟土區(qū)擠土灌注樁取0.65;0.65;注意：當(dāng)樁頂以下注意：當(dāng)樁頂以下5d5d范圍內(nèi)樁身箍筋間距不大于范圍內(nèi)樁身箍筋間距不大于100mm100mm，且符合相關(guān)構(gòu)造要求時(shí)才考慮縱向主筋對(duì)樁身受壓承載力的作用。，且符合相關(guān)構(gòu)造要求時(shí)才考慮縱向主筋對(duì)樁身受壓承載力的作用。第19頁/共45頁 靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁承載力最為直觀和可靠的方法靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁

19、承載力最為直觀和可靠的方法，其除了考慮到地基土的支承能力外，也計(jì)入了樁身材料，其除了考慮到地基土的支承能力外，也計(jì)入了樁身材料強(qiáng)度對(duì)承載力的影響。對(duì)于甲級(jí)、乙級(jí)建筑基樁，必須通強(qiáng)度對(duì)承載力的影響。對(duì)于甲級(jí)、乙級(jí)建筑基樁，必須通過靜載荷試驗(yàn)。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總數(shù)過靜載荷試驗(yàn)。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總數(shù)的的1%1%，并不少于，并不少于3 3根根。工程總樁數(shù)在。工程總樁數(shù)在5050根根以內(nèi)時(shí)不應(yīng)少于以內(nèi)時(shí)不應(yīng)少于2 2根根。4.4.2 4.4.2 按單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)確定按單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 ： 單樁在豎向荷載作用

20、下達(dá)到破壞狀態(tài)前或出現(xiàn)不適單樁在豎向荷載作用下達(dá)到破壞狀態(tài)前或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形時(shí)所對(duì)應(yīng)的于繼續(xù)承載的變形時(shí)所對(duì)應(yīng)的最大荷載最大荷載。第20頁/共45頁次梁次梁錨筋錨筋錨樁錨樁主梁主梁千斤頂千斤頂百分表百分表基準(zhǔn)基準(zhǔn)柱柱（1 1）靜載荷試驗(yàn)裝置及其方法：）靜載荷試驗(yàn)裝置及其方法：試驗(yàn)裝置主要由試驗(yàn)裝置主要由加荷穩(wěn)壓加荷穩(wěn)壓、提供反力提供反力和和沉降觀測(cè)沉降觀測(cè)三部分組成。三部分組成。第21頁/共45頁錨樁桁架法錨樁桁架法 試驗(yàn)時(shí)加載方式通試驗(yàn)時(shí)加載方式通常有常有慢速維持荷載法慢速維持荷載法、快速維持荷載法快速維持荷載法、等貫等貫入速率法入速率法、等時(shí)間間隔等時(shí)間間隔加載法加載法以及以及循

21、環(huán)加載法循環(huán)加載法。 工程中最常用的是工程中最常用的是慢速維持荷載法慢速維持荷載法，即逐級(jí)加載，每，即逐級(jí)加載，每級(jí)加載值為單樁承載力特征值的級(jí)加載值為單樁承載力特征值的1/8-1/51/8-1/5，當(dāng)每級(jí)荷載下樁，當(dāng)每級(jí)荷載下樁頂沉降量小于頂沉降量小于0.1mm/h0.1mm/h時(shí)，則認(rèn)為已趨于穩(wěn)定。然后施加下時(shí)，則認(rèn)為已趨于穩(wěn)定。然后施加下一級(jí)荷載直到試樁破壞，再分級(jí)卸載到零。一級(jí)荷載直到試樁破壞，再分級(jí)卸載到零。第22頁/共45頁當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)即可終止加載：當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)即可終止加載： 某級(jí)荷載下，樁頂沉降量為前一級(jí)荷載下沉降量的某級(jí)荷載下，樁頂沉降量為前一級(jí)荷載下沉降量的5

22、 5倍；倍； 某級(jí)荷載下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載下沉降量的某級(jí)荷載下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載下沉降量的2 2倍倍，且經(jīng)過，且經(jīng)過2424小時(shí)尚未達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定；小時(shí)尚未達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定； 已達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大加載量或達(dá)到錨樁最大抗拔力或壓已達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大加載量或達(dá)到錨樁最大抗拔力或壓重平臺(tái)的最大質(zhì)量時(shí)。重平臺(tái)的最大質(zhì)量時(shí)。 當(dāng)荷載當(dāng)荷載- -沉降曲線為緩變型時(shí)，可加載至樁頂總沉降量沉降曲線為緩變型時(shí)，可加載至樁頂總沉降量60-60-80mm80mm，特殊情況下可按具體要求加載至樁頂累計(jì)沉降量超，特殊情況下可按具體要求加載至樁頂累計(jì)沉降量超過過80mm80mm。（2 2）終止加載條件：）終止加

23、載條件：第23頁/共45頁 根據(jù)沉降隨荷載的變化特征確定：根據(jù)沉降隨荷載的變化特征確定：此外，也可根據(jù)終止加載條件中的此外，也可根據(jù)終止加載條件中的前一級(jí)荷載值作為前一級(jí)荷載值作為 根據(jù)沉降量確定根據(jù)沉降量確定 ：對(duì)于陡降型對(duì)于陡降型 Qs 曲線，可取曲線曲線，可取曲線發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷載為載為 ；（3 3）按試驗(yàn)結(jié)果按試驗(yàn)結(jié)果確定單樁豎向極限承載力確定單樁豎向極限承載力 ：對(duì)于緩變型對(duì)于緩變型 Qs 曲線，一般可取曲線，一般可取 s=40s=4060mm60mm對(duì)應(yīng)的荷載值為對(duì)應(yīng)的荷載值為對(duì)于大直徑樁可取對(duì)于大直徑樁可取所對(duì)應(yīng)的荷載值。所對(duì)應(yīng)的荷載值

24、。第24頁/共45頁 測(cè)出每根試樁的極限承載力值后，通過統(tǒng)計(jì)確定單樁豎測(cè)出每根試樁的極限承載力值后，通過統(tǒng)計(jì)確定單樁豎向抗壓極限承載力。向抗壓極限承載力。1 1）參加統(tǒng)計(jì)的所有試樁，當(dāng)滿足其級(jí)差不超過平均值的）參加統(tǒng)計(jì)的所有試樁，當(dāng)滿足其級(jí)差不超過平均值的30% 30% 時(shí)，取平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。時(shí)，取平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。2 2）若級(jí)差超過平均值的）若級(jí)差超過平均值的30%30%，應(yīng)分析級(jí)差過大的原因，結(jié)合，應(yīng)分析級(jí)差過大的原因，結(jié)合工程具體情況綜合確定，必要時(shí)增加試樁數(shù)量；工程具體情況綜合確定，必要時(shí)增加試樁數(shù)量；3 3）對(duì)樁數(shù)為）對(duì)樁數(shù)為3 3根或根或3 3根以下的

25、柱下承臺(tái)，或工程樁抽檢數(shù)少根以下的柱下承臺(tái)，或工程樁抽檢數(shù)少于于3 3根，應(yīng)取低值。根，應(yīng)取低值。單樁豎向承載力特征值單樁豎向承載力特征值R Ra a的確定：的確定：第25頁/共45頁4.4.3 4.4.3 按經(jīng)驗(yàn)公式法確定按經(jīng)驗(yàn)公式法確定（1 1）對(duì)直徑）對(duì)直徑 d 800mm d 1=11第35頁/共45頁1.1.端承型群樁基礎(chǔ)端承型群樁基礎(chǔ)sdh=(s-d)/(2tan )圖414 端承型群樁基礎(chǔ) 端承型群樁基礎(chǔ)中各端承型群樁基礎(chǔ)中各根單樁的工作性狀接近于根單樁的工作性狀接近于獨(dú)立單樁，故獨(dú)立單樁，故1 1。 由于樁的變形很小，樁間由于樁的變形很小，樁間土基本不承受荷載，群樁基礎(chǔ)土基本不

26、承受荷載，群樁基礎(chǔ)的承載力就等于各單樁的承載的承載力就等于各單樁的承載力之和，群樁的沉降量也與單力之和，群樁的沉降量也與單樁基本相同，故可不考慮群樁樁基本相同，故可不考慮群樁效應(yīng)。效應(yīng)。第36頁/共45頁2.2.摩擦型群樁基礎(chǔ)摩擦型群樁基礎(chǔ)QQQQQsssD(a)(b)圖4-15 摩擦型樁的樁頂荷載通過側(cè)阻擴(kuò)散形成的樁端平面壓力分布(a)單樁；(b)群樁dl應(yīng)力重疊應(yīng)力重疊沉降增加沉降增加單樁承載力下降，單樁承載力下降，11。 當(dāng)當(dāng)樁距小于樁距小于3 3d d（d d為樁徑）為樁徑）時(shí)，樁端處應(yīng)力時(shí)，樁端處應(yīng)力重疊重疊現(xiàn)象現(xiàn)象嚴(yán)嚴(yán)重重；當(dāng)樁距；當(dāng)樁距大于大于6 6d d時(shí)，應(yīng)力時(shí)，應(yīng)力重疊重疊

27、現(xiàn)象現(xiàn)象較小較小。 對(duì)打入對(duì)打入較疏松的砂類土和粉土中的擠土群樁較疏松的砂類土和粉土中的擠土群樁，其樁間，其樁間土和樁端土被明顯擠密，所以群樁效應(yīng)系數(shù)土和樁端土被明顯擠密，所以群樁效應(yīng)系數(shù)常大于常大于1 1。 第37頁/共45頁3.3.承臺(tái)底面貼地的影響承臺(tái)底面貼地的影響 由摩擦型樁組成的群樁基礎(chǔ)，當(dāng)其由摩擦型樁組成的群樁基礎(chǔ)，當(dāng)其承受豎向荷載而沉降時(shí)，承臺(tái)底面一般承受豎向荷載而沉降時(shí)，承臺(tái)底面一般與地基土緊密接觸，因此承臺(tái)底面必產(chǎn)與地基土緊密接觸，因此承臺(tái)底面必產(chǎn)生土反力，從而分擔(dān)了一部分荷載，使生土反力，從而分擔(dān)了一部分荷載，使樁基承載力隨之提高。考慮到一些因素樁基承載力隨之提高?？紤]到一

28、些因素可能會(huì)導(dǎo)致承臺(tái)底面與基土脫開（例如可能會(huì)導(dǎo)致承臺(tái)底面與基土脫開（例如擠土樁施工時(shí)產(chǎn)生的孔隙水壓力會(huì)在承擠土樁施工時(shí)產(chǎn)生的孔隙水壓力會(huì)在承臺(tái)修筑后繼續(xù)消散而引起地基土固結(jié)下臺(tái)修筑后繼續(xù)消散而引起地基土固結(jié)下沉），沉），為了保證安全可靠，設(shè)計(jì)時(shí)一般為了保證安全可靠，設(shè)計(jì)時(shí)一般不考慮承臺(tái)貼地時(shí)承臺(tái)底反力對(duì)樁基承不考慮承臺(tái)貼地時(shí)承臺(tái)底反力對(duì)樁基承載力的貢獻(xiàn)。載力的貢獻(xiàn)。 第38頁/共45頁結(jié)論結(jié)論設(shè)計(jì)群樁基礎(chǔ)時(shí)，設(shè)計(jì)群樁基礎(chǔ)時(shí)，一般可不考慮群樁效應(yīng)對(duì)單樁豎向一般可不考慮群樁效應(yīng)對(duì)單樁豎向承載力的影響，即取群樁效應(yīng)系數(shù)承載力的影響，即取群樁效應(yīng)系數(shù)1 1，但對(duì)，但對(duì)摩擦型摩擦型樁基、設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)

29、以及部分乙級(jí)的建筑物樁基，樁基、設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)以及部分乙級(jí)的建筑物樁基，必須進(jìn)行沉降驗(yàn)算，必須進(jìn)行沉降驗(yàn)算，以確保樁基沉降不超過允許值。以確保樁基沉降不超過允許值。 第39頁/共45頁復(fù)合樁基：復(fù)合樁基：由由基樁和承臺(tái)下地基土基樁和承臺(tái)下地基土共同承擔(dān)荷載的樁基礎(chǔ)共同承擔(dān)荷載的樁基礎(chǔ)。 復(fù)合基樁：復(fù)合基樁：單樁及其對(duì)應(yīng)面積的承臺(tái)底地基土單樁及其對(duì)應(yīng)面積的承臺(tái)底地基土組成的組成的 復(fù)合承載基樁。復(fù)合承載基樁。復(fù)合樁基中基樁的承載復(fù)合樁基中基樁的承載力含有承臺(tái)底的土阻力力含有承臺(tái)底的土阻力，故稱為復(fù)合基樁。故稱為復(fù)合基樁。軟土層4.6.2 4.6.2 復(fù)合基樁的豎向承載力特征值復(fù)合基樁的豎向承載力特征值第40頁/共45頁基樁豎向承載力特征值基樁豎向承載力特征值 R R：不考慮承臺(tái)效應(yīng)：不考慮承臺(tái)效應(yīng)： 基樁基樁 考慮承臺(tái)效應(yīng)：考慮承臺(tái)效應(yīng)： 復(fù)合基樁復(fù)合基樁aRR 端承型樁基、樁數(shù)少于端承型樁基、樁數(shù)少于4 4根的摩擦型樁基、土性特殊、根的摩擦型樁基、土性特殊、使用條件等因素不宜考慮承臺(tái)效應(yīng)時(shí)：使用條件等因素不宜考慮承臺(tái)