某城鎮(zhèn)污水處理廠設計使用說明書

1、成績水污染控制工程課程設計某城鎮(zhèn)污水處理廠設計使用說明書學生姓名學院名稱環(huán)境工程學院學號班級專業(yè)名稱環(huán)境工程指導教師2013年11月18日目錄第一章 總論31 設計任務和內容32 基本資料3第二章 污水處理工藝流程說明41 污水、污泥處理工藝的確定4第三章 污水處理構筑物的設計與計算51 泵前中格柵設計計算52 沉砂池設計計算73 平流式初沉池設計計算104 傳統(tǒng)活性污泥法鼓風曝氣池設計計算125 向心輻流式二沉池設計計算16第四章 主要設備說明191 構筑物一覽表19第五章 污水廠總體布置201 主要構（建）筑物與附屬建筑物202 污水廠平面布置203 污水廠高程布置21設計體會24參考文獻

2、24第一章 總論1 設計任務和內容設計任務：針對一座城鎮(zhèn)污水處理廠，要求對主要污水處理構筑物的工藝尺寸進行設計計算，確定污水廠的平面布置和高程布置。最后完成設計計算說明書和設計圖。最大日處理量為90000+15700萬立方米每天1、平均日平均時流量: Qa 9104 m3/d +15700 m3/d 2、最大日最大時流量: 工業(yè)污水日變化系數取Kz 1.4 ，生活污水日變化系數取Kz 1.5而 Qm Kz Qa ，則有：Qm Kz Qd24 15700*1.4/24+90000*1.5/24=1.817m3/s設計內容：對工藝構筑物的選型作說明；主要處理設施（格柵、沉砂池、初沉池、曝氣池、二沉

3、池）的工藝計算污水處理廠的平面和高程的布置2 基本資料1、根據原始資料，污水處理廠的設計進、出水水質見下表：城市污水處理廠設計進水水質：單位：（mg/L）CODcrBOD5SS進水500300310出水6030302、氣象與水文資料風向：多年主導風向為西南風；氣溫：年平均氣溫11；最熱月平均為26.5；極端氣溫，最高為37.3，最低為-203、廠區(qū)選型平均地面坡度為1。4、設計成果設計計算說明書一份設計圖紙：污水廠的工藝平面布置圖，污水廠工藝流程高程布置，曝氣池的平面、立面和剖面圖，按擴大初步設計的要求，畫出二沉池的工藝設計圖。第二章 污水處理工藝流程說明本工程設計中氮、磷的去除不作要求，其他

4、各項指標均應達到城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準GB189182002中的一級B標準，即要求出水BOD5 降至20mg/L以下，CODCr降至60mg/L以下，SS 降至30mg/L以下。經分析，原污水各項指標均不是很高，采用傳統(tǒng)的城鎮(zhèn)污水處理工藝即可達到處理要求。1 污水、污泥處理工藝的確定 1.1 污水處理工藝選擇傳統(tǒng)活性污泥法，又稱普通活性污泥法，時早起開始使用并一直沿用至今的運行方式。有機污染物在曝氣池內的降解，經歷了第一階段和第二階段代謝的完整過程，活性污泥也經歷了一個從池首端的對數增長，經減速增長到池末端的內源呼吸期的完全生長周期。傳統(tǒng)活性污泥法對污水處理的效果極好，BOD的去除率可達

5、到90%以上，適于處理凈化程度和穩(wěn)定程度要求較高的污水。本設計采用傳統(tǒng)活性污泥法生物處理，曝氣池采用傳統(tǒng)的推流式曝氣池。中格柵污水提升泵房平流式初沉池平流式沉砂池進水出水計量槽向心輻流式二沉池傳統(tǒng)活性污泥曝氣池（1）工作原理：1）流入工序：原污水從曝氣池首端進入，由二沉池回流的回流污泥也同步注入， 2）曝氣反應工序：壓縮機通過管道輸送到設在池底的空氣擴散裝置，成為氣泡彌散逸出，在氣液界面把氧氣溶入水中，污水和回流污泥形成的混合溶液在池內呈推流形式流動至池的末端.3）沉淀工藝：處理后的污水和活性污泥在二沉池內分離，4）排放工序：處理后的部分污泥作為剩余污泥排除系統(tǒng)進行污泥處理，另一部份活性污泥則

6、回流到進水端。特點： 污水處理效果好，BOD5去除率可達到90%以上； 通過對運行方式的調節(jié)，可進行除磷脫氮反應； 不易發(fā)生污泥膨脹； 曝氣池容積大，占地規(guī)模大，基建費用高。1.2 處理構筑物選擇污水處理構筑物形式多樣，在選擇時，應根據其適應條件和所在城市應用情況選擇。選用中格柵、平流沉砂池，平流式初沉淀池，傳統(tǒng)活性污泥法鼓風曝氣，向心輻流式二沉池， 1.3 污泥處理工藝方案1.3.1 污泥的處理要求污泥生物處理過程中將產生大量的生物污泥，有機物含量較高且不穩(wěn)定，易腐化，并含有寄生蟲卵，若不妥善處理和處置，將造成二次污染。污泥處理要求如下：減少有機物，使污泥穩(wěn)定化；減少污泥體積，降低污泥后續(xù)處

7、置費用；減少污泥中有毒物質；利用污泥中有用物質，化害為利；1.3.2 常用污泥處理的工藝流程 ：（1）：生污泥濃縮消化機械脫水最終處置（2）：生污泥濃縮機械脫水最終處置（3）：生污泥濃縮消化機械脫水干燥焚燒最終處置（4）：生污泥濃縮自然干化堆肥農田由于該工藝選用傳統(tǒng)活性污泥法，污泥較多，不穩(wěn)定，且污水中重金屬含量較多，不易采用農田處置方式，干燥焚燒方式沒有必要，因此綜合比較各處理工藝選用（生污泥重力濃縮厭氧消化機械脫水最終處置）如下圖。其中污泥濃縮，機械脫水污泥含水率能達到80%以下。重力濃縮池初沉池污泥二沉池污泥機械脫水泥餅外運厭氧消化池貯泥池1.3.3. 處理構筑物選擇污水處理構筑物形式多

8、樣，在選擇時，根據其適應條件和所在城市應用情況選擇。選用污泥泵房，豎流式污泥濃縮池，正方形貯泥池，固定蓋式消化池，采用帶式壓濾機進行污泥脫水。第三章 污水處理構筑物的設計與計算1 泵前中格柵設計計算中格柵用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以減輕后續(xù)處理構筑物的負荷，用來去除那些可能堵塞水泵機組駐管道閥門的較粗大的懸浮物，并保證后續(xù)處理設施能正常運行的裝置。1.1 格柵的設計要求（1）水泵處理系統(tǒng)前格柵柵條間隙，應符合下列要求：1) 人工清除 2540mm2) 機械清除 1625mm3) 最大間隙 40mm（2）過柵流速一般采用0.61.0m/s.（3）格柵傾角一般用450750。機械格柵傾角一

9、般為600700.（4）格柵前渠道內的水流速度一般采用0.40.9m/s.（5）柵渣量與地區(qū)的特點、格柵間隙的大小、污水量以及下水道系統(tǒng)的類型等因素有關。在無當地運行資料時，可采用： 1）格柵間隙1625mm適用于0.100.05m3 柵渣/103m3污水 2）格柵間隙3050mm適用于0.030.01m3 柵渣/103m3污水.（6）通過格柵的水頭損失一般采用0.080.15m接下是中格柵草圖1.2 格柵尺寸計算設計參數確定：設計流量Q1=0.9085m3/s（設計2組格柵），以最高日最高時流量計算；柵前流速：v1=0.7m/s， 過柵流速：v2=0.9m/s；渣條寬度：s=0.01m， 格

10、柵間隙：e=0.025m；柵前部分長度：0.5m， 格柵傾角：=60；單位柵渣量：w1=0.05m3柵渣/103m3污水。設計中的各參數均按照規(guī)范規(guī)定的數值來取的。（1）確定格柵前水深，根據最優(yōu)水力斷面公式計算得:柵前槽寬，則柵前水深（2）柵條間隙數： n= =50 (取n=50)（3）柵槽有效寬度：B0=s（n-1）+en=0.01（50-1）+0.02550=1.74m；考慮0.4m隔墻：B=2B0+0.4=3.88m（4）進水渠道漸寬部分長度：進水渠寬：；（其中1為進水渠展開角，取1=）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（6）過柵水頭損失（h1）設柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3，

11、則通過格柵的水頭損失： 其中： ； ， h0：水頭損失； k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3；：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時=2.42。（7） 柵后槽總高度（H）：本設計取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.81+0.3=1.11m；H=h+h1+h2=0.81+0.075+0.3=1.185m（8）柵槽總長度L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=0.18+0.09+0.5+1.0+1.11/tan60=2.41m（9） 每日柵渣量：在格柵間隙在20mm的情況下，每日柵渣量為：； 所以宜采用機械清渣。2 沉砂池設計計算2.1

12、 沉砂池的選型：沉砂池主要用于去除污水中粒徑大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保護管道、閥門等設施免受磨損和阻塞。沉砂池有平流式、豎流式、曝氣式和旋流式四種形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建費用低的優(yōu)點；豎流式沉砂池污水由中心管進入池后自下而上流動，無機物顆粒借重力沉于池底，處理效果一般較差；區(qū)旗沉砂池則是在池的一側通入空氣，使污水沿池旋轉前進，從而產生與主流方向垂直的橫向恒速環(huán)流。砂粒之間產生摩擦作用，可使沙粒上懸浮性有機物得以有效分離，且不使細小懸浮物沉淀，便于沉砂和有機物的分別處理和處置。平流式沉砂池具有構造簡單、處理效果好的優(yōu)點。本設計采用平流式沉砂池。2.2 設

13、計資料1）沉砂池表面負荷200m3/(m2h),水力停留時間50s；2）進水渠道直段長度為渠道寬度的7倍，并不小于4.5 米，以創(chuàng)造平穩(wěn)的進水條件；3）進水渠道流速，在最大流量的40%-80%的情況下為0.6-0.9m/s，在最小流量時大于0.15m/s；但最大流量時不大于1.2m/s；4）出水渠道與進水渠道的夾角大于270 度，以最大限度的延長水流在沉砂池中的停留時間，達到有效除砂的目的。兩種渠道均設在沉砂池的上部以防止擾動砂子。5）出水渠道寬度為進水渠道的兩倍。出水渠道的直線段要相當于出水渠道的寬度。6）沉砂池前應設格柵。沉砂池下游設堰板，以便保持沉砂池內需要的水位。計算草圖如下頁圖4所示

14、2.2.1 設計參數確定設計流量：=1817L/s（設計4組池子，每組分為2格，每組設計流量為Q=500L/s=0.5m3/s） 設計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=50s2.3 池體設計計算（1）沉砂池長度：L=vt=0.2550=12.5m（2）水流斷面面積： A=Q/v=0.5/0.25=2m2（3）沉砂池總寬度：設計n=8格，每格寬取b=0.7m0.6m，每組池總寬B=2b=1.4m（4）有效水深： h2=A/B=2/1.4=1.43m （5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數為2天，則每個沉砂斗容積（每格沉砂池設兩個沉砂斗，八格共有十六個沉砂斗）其中城市污水

15、沉砂量：X=5m3/105m3.（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬a1=2.0m，斗壁與水平面的傾角為60，斗高hd=2.0m，則沉砂斗上口寬： ；沉砂斗容積： （20.7110.2m3，符合要求）沉砂斗草圖如下：（7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.01， 坡向沉砂斗長度： 則沉泥區(qū)高度為h3=hd+0.01L2 =2+0.011.95=2.0195m 池總高度H ：設超高h1=0.3m， （8）進水漸寬部分長度: ；式中： B1進水渠道寬度（m），本設計取1.0m；（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=3.96m（10）校核最小流量時的流速： 最小流量一般采用即為0.75

16、Qa，則，符合要求.（11）進水渠道：格柵的出水通過DN1200mm的管道送入沉砂池的進水渠道，然后向兩側配水進入進水渠道,污水在渠道內的流速為: 式中： B1進水渠道寬度（m），本設計取1.4m； H1進水渠道水深（m），本設計取0.3m。（12）出水管道：出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保證沉砂池內水位標高恒定，（13）堰上水頭為： 式中： m流量系數，一般采用0.4-0.5；本設計取0.4；（14） 排砂管道本設計采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管徑DN=200mm。3 平流式初沉池設計計算3.1 設計參數及設計計算（1）沉淀部分水面面積：表面負荷一般采用1.5-3.0，本設計取=3

17、.0，（2）沉淀部分有效水深：設沉淀時間t = 2h ,有效水深： h2 =qt =32=6m（3）沉淀部分有效容積： （4）池長：設水平流速v=6.0m/sL=（5）池總寬：（6）池子的個數：設每個池子寬：7.6m；則n=B/b=10個L/b=43.2/7.6=64(符合要求)（7）污泥部分所需的容積：初沉池污泥含水率p0=95%，取污泥量為25g/（人d），取貯泥時間T=2d，污泥部分所需的容積：；式中：s每人每日污泥量L/(人d);N設計人口數（取25萬人）；（8）每格污泥所需容積;（9）污泥斗容積： ; （10）污泥斗以上梯形部分污泥容積：式中：l為污泥斗以上梯形部分上下底的長度，m.

18、; 污泥總體積： V= V1+ V2 =135.7+51=187m391m3 ，滿足要求。（11）沉淀池總高度：設沉淀池超高h1=0.3m，緩沖層高h3 =0.5m，沉淀池總高度： （12）排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管管徑DN200，排泥管伸入污泥斗底部，排泥靜壓頭采用1.0m，連續(xù)將污泥排出池外貯泥池內。草圖如下：4 傳統(tǒng)活性污泥法鼓風曝氣池設計計算4.1 處理工藝說明傳統(tǒng)活性污泥法，又稱普通活性污泥法，污水從池子首段進入池內，二沉池回流的污泥也同步進入，廢水在池內呈推流形式流至池子末端，流出池外進入二次沉淀池，進行泥水分離。污水在推流過程中，有機物在微生物的作用下得到降解，濃度逐漸降

19、低。傳統(tǒng)活性污泥法對污水處理效率高，BOD去除率可待90%u以上，是較早開始使用并沿用至今的一種運行方式。本工藝設計曝氣池采用廊道式，二沉池為輻流式，采用螺旋泵回流污泥。4.2 處理程度計算 處理水中非溶解性BOD5 濃度： BOD5 = 7.1Kd Xe Ce = 7.10.080.420 = 4.54 mg/L式中： Kd 微生物自身氧化率，一般在0.05-0.1之間，取0.08； Xe 活性微生物在處理水懸浮物中所占比例，取0.4； Ce 處理水中懸浮物固體濃度，取20mg/L。 處理水中溶解性BOD5 濃度： BOD5 = 20-4.54 = 15.46mg/L； S0 = 240（m

20、g/L） 去除率： 4.2.1 設計參數（1）BOD5污泥負荷率： K2有機物最大比降解速度與飽和常數的比值，一般采用0.01680.0281之間；本設計取0.02; fMLVSS/MLSS值，一般采用0.7-0.8，本設計取0.77； Se處理后出水中BOD5濃度（mg/L），本設計應為15.46mg/L（2）曝氣池內混合液污泥濃度根據Ns值，查排水工程下冊圖4-7得：SVI=120，取R50%，r1.2。 4.3平面尺寸計算 (1)曝氣池容積的確定 按規(guī)定，曝氣池個數N不少于2個，本設計中取N=6,則每組曝氣池有效容積為： （2）曝氣池尺寸的確定：本設計曝氣池深取4.0米，每組曝氣池的面積

21、為： 本設計池寬取B=5米，B/H=5/41.25，介于12之間，符合要求。 池長:； （符合設計要求）本設計設五廊道式曝氣池，廊道長度為：L1 = L/5=212/5 = 42.28m本設計取超高為0.5 m，則曝氣池總高為：H = 4.00.5 = 4.5m （3）確定曝氣池構造形式 本設計設六組5廊道曝氣池，在曝氣池進水端和出水端設橫向配水渠道，在兩池中間設配水渠道與橫向配水渠相連，污水與二沉池回流污泥從第一廊道進入曝氣池。曝氣池平面圖如圖6所示：4.4 需氧量計算本工程設計中采用鼓風曝氣系統(tǒng)。（1） 平均時需氧量計算：；式中：每代謝1kgBOD所需氧量（kg），本設計取0.5； 1kg

22、活性污泥(MLVSS)每天自身氧化所需氧量（kg），取0.15.(2) 最大時需氧量：最大時需氧量與平均時需氧量的比值為： (3) 每日去除的BOD5 值 :（4）去除1 kg BOD5 需養(yǎng)量： 4.5 供氣量計算本設計中采用YHW-型微孔曝氣器，氧轉移效率（EA）為20%。敷設在距池底0.20m處，淹沒水深為3.8m，計算溫度定為26.5。 相關設計參數的選用：溫度為20時，=0.82，=0.95，=1.0，CL=2.0mg/L，CS（20）=9.17 mg/L。溫度為26.5時，CS26.5） =8.15 mg/L。（1） 空氣擴散器出口處絕對壓力： Pb =P+9.8103H=1.01

23、31059.81033.8= 1.39105 （ Pa）（2） 空氣離開曝氣池水面時氧的百分比： Qt = 100% = 100% = 17.54%（3）氣池混合液平均氧飽和度： CSb26.5 = CS()= 8.15()=9.03 mg/L換算成20條件下脫氧清水的充氧量： （R 為平均時需氧量）（4） 相應的最大時需氧量： （5） 曝氣池平均時供氣量： （6） 曝氣池最大時供氣量： （7） 去除1kg BOD5 的供氣量： （8）1m3污水的供氣量： （9）本系統(tǒng)的空氣總用量：除采用鼓風曝氣外，本系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R取50，這樣，

24、提升回流污泥所需空氣量為： 總需氣量： （10）空氣管系統(tǒng)計算如草圖曝氣池平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個隔墻的廊道上設一根干管，共10根干管。每根干管上設5對配氣豎管，共10條配氣豎管，全曝氣池共設100條配氣豎管，每根豎管的供氣量為： 曝氣池平面面積為：每個空氣擴散器的服務面積按0.49m2計，則所需空氣擴散器的個數：個；為安全計，本設計采用8200個空氣擴散器，每豎管上安裝空氣擴散器的數目為：個每個空氣擴散器的配氣量為：（11）空壓機的選定空氣擴散裝置安裝在距曝氣池池底0.2m處，因此，空壓機所需壓力為：最大時：平均時：根據所需壓力及空氣量，決定采用：RMF-250羅茨鼓風機；1170

25、r/min P=49KP;Qa=84.7m3/min;La=88.6KW;Pa=110KW;選用8臺，正常情況下七臺工作一臺備用，最大量時八臺一起工作。5 向心輻流式二沉池設計計算為了使沉淀池內水流更穩(wěn)、進出水配水更均勻、存排泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池。該沉淀池采用周邊進水，中心出水的幅流式沉淀池，采用吸泥機排泥。計算草圖如圖85.1 設計參數的選取 表面負荷：qb范圍為1.01.5 m3/ m2.h ，取q=1.5 m3/ m2.h，出水堰負荷設計規(guī)范規(guī)定取值范圍為1.52.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)；沉淀池個數n=6；沉淀時間T=2h；池子直徑與有效水深之比宜為612。池

26、子直徑不宜小于16m。池底坡底不宜小于0.05。5.2 沉淀池尺寸設計（1）每組池子表面積為： （2）池子直徑 （取27米） 式中： F 每池表面積，m2； D 每池直徑，m； n 池數； qo 表面水力負荷，m3/(m2.h)。 （3）池子實際表面積 實際的表面負荷 (4) 單池設計流量 （5）校核堰口負荷：1.7L/(s.m)校核固體負荷 150 kg/( m2.d) ，符合要求（6）沉淀部分有效水深：混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，沉淀時間采用1.5-3.0h，本設計取t=2h。 式中：h2 有效水深，m； t 沉淀時間。 D/ h

27、2 = 24.29/2.42 10,合格沉淀池總高度H H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 式中： H 總高度，m； h1 保護高，取0.3m； h2 有效水深，m； h3 緩沖層高，m，宜為0.5m； h4 污泥區(qū)高度，m。 污泥區(qū)的容積V設計采用周邊傳動的刮吸泥機排泥，污泥區(qū)容積按2h貯泥時間確定：V=2T(1+R)QX/24(X+X)=21.51.53300/24(3300+10000)=4652.26 m每個沉淀池污泥區(qū)的容積為V=4652.26/4=1163.06 m污泥區(qū)高度ha 污泥斗高度設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D=1.5m，上部直徑D=3.0

28、m，傾角60，則： h=(D- D)tan60/2=(3.0-1.5) tan60/2=1.3mV=h(D+ DD+ D)/12=1.3(9+31.5+1.51.5)/12=5.36 mb 圓錐體高度h=(D- D)0.05/2=(27-3.0)0.05/2=0.6mV=h(D+ D D+ D)/12=0.6(2626+263.0+9)/12=128.58 mc 豎直段污泥部分的高度h=(V-V-V)/F=(1163.06-5.36-128.58)/572.27=1.8m污泥區(qū)總高度h=h+h+h=1.3+0.6+1.8=3.7m沉淀池的總高度H設超高h=0.3m，緩沖層高度h=0.5m，則H

29、= h+h+h+h=0.3+2.42+0.5+3.7=6.92m（7）流入槽： Q= 277.781.5=416.67m3/h。本設計設流入槽寬0.8m，水深0.6m，流入槽流速(介于0.20.5之間)取導流絮凝區(qū)停留時間為600s，Gm = 20S-1,水溫以20計，=1.0610-6 m3/ s, 0.71m/s孔徑用50mm,每座池流入槽內的孔數：個孔距 導流絮凝區(qū)：導流絮凝區(qū)的平均速度： 核算Gm值：； Gm 在1030之間，設計符合要求。 （8）集配水井設計計算1） 配水井中心管直徑：，本設計取1.5m。式中 v中心管內污水流速（m/s），本設計取0.7m/s。2）配水井直徑：，本設

30、計取2.7m。式中 v3配水井內污水流速（m/s），本設計取0.3m/s。3）集水井直徑：，本設計取3.6m。式中 v1配水井內污水流速（m/s），本設計取0.25m/s。4）進水管管徑：取進入二沉池的管徑DN400mm。校核流速：，符合要求。5）出水管管徑：由前面可知，DN=1000m，v=0.75m/s.(9)排泥裝置： 沉淀池采用周邊傳動刮吸泥機，周邊傳動刮吸泥機的線速度為2-3m/min，刮吸泥機底部設有刮泥板和吸泥管，利用靜水壓力將污泥吸入污泥槽，沿進水豎井中的排泥管將污泥排至分配井中。排泥管采用DN200mm.第四章 主要設備說明1 構筑物一覽表構筑物一覽表序號名稱尺寸（單位：米）

31、數量1中格柵3.142.7622進水泵房15813平流沉砂池12.51.484平流沉淀池28.85.8105傳統(tǒng)曝氣池200.05.066輻流沉淀池2767接觸池24.513.528污泥濃縮池1129一級消化池13210二級消化池13111脫水間2015112堆泥間1015113鼓風機房2615114倉庫2015115維修間2015116配電間1010117食堂1810118檢驗樓1538119綜合樓120宿舍2010121籃球場2815122門衛(wèi)室105123沼氣間1810124污泥泵房5101第五章 污水廠總體布置1 主要構（建）筑物與附屬建筑物該污水處理廠主要處理構筑物有：機械除渣格柵井

32、、污水提升泵房、平流沉砂池、平流初次沉淀池、鼓風曝氣池與二次沉淀池、污泥回流泵房、濃縮池、消化池、計量設施等及若干輔助建筑物。工藝流程布置根據設計任務書提供的面積和地形，采用直線型布置。這種布置方式生產聯(lián)絡管線短，水頭損失小，管理方便，且有利于日后擴建。廠區(qū)排水管道系統(tǒng)包括構筑物上清液和溢流管、構筑物放空管、各建筑物的排水管、廠區(qū)雨水管。對于雨水管，水質能達到排放標準，可以直接排放，而構筑物上清液和溢流管與構筑物放空管及各建筑物的排水管，這些污水的污染物濃度很高，水質達不到排放標準，不能直接排放，設計中把它們收集后接入泵前集水池繼續(xù)進行處理。2 污水廠平面布置2.1.總平面布置原則 處理構筑物

33、與設施的布置應順應流程、集中緊湊，以便于節(jié)約用地和運行管理。 工藝構筑物（或設施）與不同功能的輔助建筑物應按功能的差異，分別相對獨立布置，并協(xié)調好與環(huán)境條件的關系（如地形走勢、污水出口方向、風向、周圍的重要或敏感建筑物等）。 構（建）之間的間距應滿足交通、管道（渠）敷設、施工和運行管理等方面的要求。 管道與渠道的平面布置，應與其高程布置相協(xié)調，應順應污水處理廠各種介質輸送的要求，盡量避免多次提升和迂回曲折，便于節(jié)能降耗和運行維護。污水廠管線布置主要有以下管線的布置：污水廠工藝管道、污泥工藝管道、廠區(qū)排水管道、空氣管道、超越管道 協(xié)調好輔建筑物，道路，綠化與處理構（建）筑物的關系，做到方便生產運

34、行，保證安全暢道，美化廠區(qū)環(huán)境。2.2.總平面布置結果污水由北邊排水總干管截流進入，經處理后由該排水總干管排入河流。污水處理廠呈長方形。綜合樓、職工宿舍及其他主要輔助建筑位于廠區(qū)西南部，占地較大的污水處理構筑物在廠區(qū)北部，沿流程自西向東排開，污泥處理系統(tǒng)在污水處理構筑物的南部。廠區(qū)主干道寬6米，兩側構（建）筑物間距不小于1.5米，次干道寬4米，兩側構（建）筑物間距不小于1.0米該廠平面布置特點為：流線清楚，布置緊湊。鼓風機房和回流污泥泵房位于曝氣池和二次沉淀池一側，節(jié)約了管道與動力費用，便于操作管理。輸送管較短。節(jié)約了基建投資。辦公室。生活住房與處理構筑物、鼓風機房、泵房、消化池等保持一定距離

35、，位于常年主風向的上風向，衛(wèi)生條件與工作條件均較好。在管線布置上，盡量一管多用，如超越管、處理水出廠管都借道雨水管泄入附近水體，而剩余污泥、污泥水、各構筑物放空管等，又都與廠內污水管合并流人泵房集水井。第二期工程預留地設在一期工程北側。 具體布置見附圖13 污水廠高程布置為使污水能在各處理構筑物之間通暢流動，以保證處理廠的正常運行，需進行高程布置，以確定各構筑物及連接管高程。為降低運行費用和便于維護管理，污水在處理構筑物之間的流動已按重力流考慮為宜；污泥也最好利用重力流動，若需提升時，應盡量減少抽升次數。為保證污泥的順利自流，應精確計算處理構筑物之間的水頭損失，并考慮擴建時預留的儲備水頭。3.

36、1 主要任務污水處理廠污水處理流程高程布置的主要任務是：1、確定各處理構筑物和泵房的標高；2、確定處理構筑物之間連接管渠的尺寸及其標高；3、通過計算確定各部分的水面標高，從而能夠使污水沿處理流程在處理構筑物之間暢通地流動，保證污水處理廠的正常運行。 3.1.1 高程布置原則1、保證污水在各構筑物之間順利自流。2、認真計算管道沿程損失、局部損失，各處理構筑物、計量設備及聯(lián)絡管渠的水頭損失；考慮最大時流量、雨天流量和事故時流量的增加，并留有一定的余地；還應考慮當某座構筑物停止運行時，與其并聯(lián)運行的其余構筑物及有關的連接管渠能通過全部流量。3、考慮遠期發(fā)展，水量增加的預留水頭。4、選擇一條距離最長，

37、水頭損失最大的流程進行水力計算。5、計算水頭損失時，一般應以近期最大流量作為構筑物和管渠的設計流量；計算涉及遠期流量的管渠和設備時，應以遠期最大流量為設計流量，并酌加擴建時的備用水頭。6、設置終點泵站的污水廠，水力計算常以接受處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒推計算，以防處理后的污水不能自由流出。二泵站需要的揚程較小，運行費用較低。但同時應考慮挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。7、在作高程布置時，還應該注意污水流程與污泥流程的配合，盡量減少需要提升的污泥量。8、協(xié)調好高程布置與平面布置的關系，做到既減少占地，又有利于污水、污泥輸送，并有利于減少工程投資和運行成本。3.2 污水處理廠構筑物高程布置計算在污水處理工程中，為簡化計算一般認為水流是均勻流。管渠水頭損失主要有沿程水頭損失和局部水頭損失。沿程水頭損失按下式計算： 式中：為沿程水頭損失，m；為管段長度，m；為水力半徑，m；為管內流速，m/s；為謝才系數。局部水頭損失為： 式中：局部阻力系數。