橋梁工程課程設(shè)計(jì)t型簡(jiǎn)支梁的計(jì)算

1、裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋計(jì)算一 .基本設(shè)計(jì)資料（一）.跨度及橋面寬度二級(jí)公路裝配式簡(jiǎn)支梁橋，雙車(chē)道，計(jì)算跨徑為13m，橋面寬度為凈 7.0+22+20.5=12m，主梁為鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t 梁，橋面由7片t梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長(zhǎng)設(shè)置3道橫隔梁。（二）.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)，人群荷載3.0kn/m。汽車(chē)荷載提高系數(shù)1.3（三）.主要材料鋼筋：主筋用hrb335級(jí)鋼筋，其他用r235級(jí)鋼筋。 混凝土：c50， 容重26kn/m3；橋面鋪裝采用瀝青混凝土；容重23kn/m3；（四）.設(shè)計(jì)依據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtj d602004）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（

2、jtj d622004）；（五）.參考資料 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理：葉見(jiàn)曙，人民交通出版社； 橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社；混凝土公路橋設(shè)計(jì)：橋梁計(jì)算示例叢書(shū) 混凝土簡(jiǎn)支梁(板)橋(第三版) 易建國(guó)主編.人民交通出版社(5)鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)閆志剛主編.機(jī)械工業(yè)出版社（六）.構(gòu)造形式及截面尺寸1. 主梁截面尺寸：根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtgd60-2004），梁的高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計(jì)中計(jì)算跨徑為13m，擬定采用的梁高為1.0m，翼板寬2.0m。腹板寬0.18m。 2. 主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈寬：7.0+22+20.5=12m，采用7片t型主梁

3、標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，主梁間距為2.0m。全斷面7片主梁，設(shè)3道橫隔梁，橫隔板厚0.15m,高度取主梁高的3/4,即0.75m。路拱橫坡為雙向2%，由c50瀝青混凝土墊層控制，斷面構(gòu)造形式及截面尺寸如圖所示。二 .主梁的計(jì)算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按gm法） （1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁界面的的重心位置（圖2）：平均板厚： 主梁截面的重心位置： 主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩： 對(duì)于翼板： 查表得 對(duì)于肋板： 由線性?xún)?nèi)插 單位寬度抗彎及抗扭慣矩： （2）橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度的計(jì)算，計(jì)算圖3所示橫梁長(zhǎng)度取兩邊主梁的軸線間距，即： 查表得當(dāng) 時(shí) 則 橫隔

4、梁界面重心位置： 橫隔梁抗彎慣矩：橫隔梁的抗扭慣矩： 由 , 故 ，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板的一半，可取。，查表得。 則 單位長(zhǎng)度抗彎及抗扭慣矩： (3) 計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) 則 (4) 計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)已知，查g-m圖表，可得表1中的數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值如圖所示。影響系數(shù)和值表1梁位荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b校核k100.420.590.921.421.781.420.920.590.428.06b/40.861.091.501.771.420.920.510.320.208.06b/21.541

5、.801.931.500.910.540.310.220.148.053b/42.572.591.761.060.580.320.230.140.057.99b40262.701.530.800.390.230.180.110.048.09k00-0.760.170.961.962.621.960.960.17-0.768.04b/4-0.390.781.862.661.931.040.34-0.22-0.517.94b/21.122.022.581.850.970.31-0.03-0.16-0.267.973b/44.263.462.000.750.08-0.15-0.14-0.130.02

6、8.01b8.904.511.00-0.39-0.74-0.50-0.31-0.010.188.10各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值 表2梁號(hào)算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b13.2942.6371.6610.9490.4490.2810.2090.1270.0466.2493.9101.5710.261-0.271-0.300-0.213-0.0790.089-2.955-1.2730.0900.6880.7700.5810.4220.206-0.043-0.803-0.3460.0240.1870.2090.1580.1150.056-0.0125.4463.5641.

7、5950.448-0.026-0.142-0.098-0.023-0.0790.7780.5090.2280.064-0.009-0.020-0.014-0.0030.01121.8342.0261.8811.3740.8160.4770.2870.1970.1142.0172.4312.4141.5360.7160.179-0.061-0.157-0.180-0.183-0.405-0.533-0.1260.1000.2980.3480.3480.294-0.050-0.110-0.145-0.0440.0270.0810.0950.0950.0801.9672.3212.2691.4920

8、.7430.2600.034-0.056-0.1000.2810.3320.3240.2130.1060.0370.005-0.008-0.01430.9571.1911.5611.7311.3470.8660.4810.3050.191-0.1740.9571.9632.5441.7930.9360.287-0.211-0.4741.1310.234-0.402-0.813-0.446-0.0700.1940.5160.6650.3080.064-0.019-0.221-0.121-0.0190.0530.1400.1810.1341.0211.8542.3230.2390.1310.049

9、-0.010-0.0420.0190.1460.2650.3320.2390.1310.049-0.010-0.04240.4200.5900.9201.4201.7801.4200.9200.5900.420-0.7600.1700.9601.9602.6201.9600.9600.170-0.7601.18/00.420-0.040-0.540-0.840-0.540-0.0400.4201.1800.3210.114-0.011-0.147-0.228-0.147-0.0110.1140.321-0.4390.2840.9491.8132.3931.8130.9490.284-0.439

10、-0.0630.0410.1360.2590.3420.2590.1360.041-0.063 圖6 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（cm） 列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值表2。繪制橫向分布影響線（圖6）求橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定，汽車(chē)荷載距人行道邊緣不小于0.5m，人群荷載取。各梁橫向分布系數(shù)：公路級(jí)：人群荷載：人行道板：2. 梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級(jí)（圖6） 人群荷載：（二）作用效應(yīng)計(jì)算 1.永久作用效應(yīng) (1) 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。鋼筋混凝土t形橋梁永久荷載計(jì)算表表3構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長(zhǎng)度體積/重度/() 每延米重（）主梁

11、0.3802269.8852中橫梁0.0217260.5642邊橫梁0.0108260.2808橋面鋪裝瀝青混凝土（厚4cm）0.08231.84混凝土墊層（取平均厚度9cm）.0.18244.326.16欄桿及人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)偟礁髁旱陌逯貫椋? 號(hào)，7號(hào)梁： 2號(hào)，6號(hào)梁： 3號(hào)，5號(hào)梁： 4號(hào)梁： 各梁的永久荷載匯總與表4。各梁的永久荷載（單位kn/m）表4梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1（7）9.8850.28085.376.1621.6962（6）9.8850.28081.506.1617.8263（5）9.8850.28080.686.1617.006

12、49.8850.2808-1.376.1614.956影響線面積計(jì)算見(jiàn)表5。影響線面積計(jì)算表表5項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積永久作用計(jì)算見(jiàn)表6永久作用計(jì)算表 表6梁號(hào)1（7）21.69619.531423.74521.69614.648317.80321.6966.25135.6002（6）17.82619.531348.16017.82614.648261.11517.8266.25114.4133（5）17.00619.531332.14417.00614.648249.10417.0066.25106.288414.95619.531292.10614.95614.648219.07514.9

13、566.2593.4752. 可變作用效應(yīng) （1）汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)簡(jiǎn)支梁自振頻率計(jì)算：由于介于1.5hz至14hz之間，按橋規(guī)4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù) 則 （2）公路級(jí)均布荷載，集中荷載及其影響線面積（表7）公路級(jí)車(chē)道荷載按照公路級(jí)的0.75倍取用，即：計(jì)算彎矩時(shí) 計(jì)算剪力時(shí) 公路級(jí)及其影響線面積表表7項(xiàng)目頂點(diǎn)位置l/2處7.875157.519.531l/4處7.875157.514.648支點(diǎn)處7.875157.56.25l/2處7.875157.51.563可變作用人群荷載（每延米）： (3) 可變作用效應(yīng)彎矩計(jì)算（表8表10）公路級(jí)車(chē)道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表表8梁號(hào)內(nèi)力（1）（2）（3）（

14、4）（5）（6）彎矩效應(yīng)(1)x(2)x(3x(4)+(5)x(6)10.6981.3624 7.87519.531157.53.125614.3110.69814.6482.344460.76920.74719.5313.125657.4360.74714.6482.344493.115340.69819.5313.125614.3110.69814.6482.344460.7690.71319.5313.125627.5130.71314.6482.344470.671人群荷載產(chǎn)生的彎矩表9梁號(hào)內(nèi)力10.893619.531104.6470.89314.64878.48420.25919.

15、53130.3510.25914.64822.76330.15519.53118.1640.15514.64813.6234-0.11419.53113.359-0.11414.64810.019永久作用設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 汽車(chē)荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：基本組合公式為彎矩基本組合計(jì)算表（單位：）表10梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車(chē)荷載彎矩基本組合值1423.745104.647614.3111142.703317.80378.484460.769857.0562348.16030.351657.4361035.947261.11522.763

16、493.115776.99334332.14418.164614.311946.619249.10613.623460.769723.498192.10613.359627.513832.978219.07510.019470.671699.765(4)可變作用效應(yīng)剪力計(jì)算計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的有等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)，再由支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至為直線變化來(lái)計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。a. 跨中剪力的計(jì)算（表11和表12）公路級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kn）表11梁號(hào)內(nèi)力剪力效應(yīng)/kn 10.6981.36247.8751.5

17、633150.5161.34720.7470.5172.81630.6980.5161.34740.7130.5164.951b. 支點(diǎn)剪力的計(jì)算計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a. 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算b. l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)c. 支點(diǎn)l/4處支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：在和之間按照直線變化人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表表12梁號(hào)內(nèi)力剪力效應(yīng)/kn10.89361.5638.37520.2592.42930.1551.4544-0.114-1.069梁段剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車(chē)荷載作用下如圖7所示，計(jì)算結(jié)果及過(guò)程如下。1號(hào)梁： 2號(hào)梁：3號(hào)

18、梁：4號(hào)梁：剪力效應(yīng)組合表（單位：kn）表13 粱號(hào)內(nèi)力永久荷載汽車(chē)荷載（由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1135.600557.912943.7970161.347 225.8862114.413264.541507.6530172.816241.9423 4106.288486.374808.4960161.347225.886 93.475487.129343.1010164.951230.931由上表可以看出，剪力效應(yīng)以1號(hào)粱控制設(shè)計(jì)。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)，配筋與驗(yàn)算 1. 配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號(hào)梁值最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，

19、故按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=3+0.07100=10cm，則主梁有效高度為=h-a=(100-18)cm=82cm.已知1號(hào)梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類(lèi)t形截面或第二類(lèi)t形截面：若滿(mǎn)足: ，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類(lèi)t形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類(lèi)t形截面。式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)為c50混凝土，故；hrb335級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為t形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。為t形截面受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值計(jì)算跨徑的1/3:l/3=1300cm/3=433cm相鄰兩

20、粱的平均間距;d=200cm,此處，b為粱腹板寬度，其值為18cm，為承托長(zhǎng)度，其值為0，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為11cm.故取為150cm。判別式左邊：由判別式可得：受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類(lèi)t形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有 求受拉鋼筋面積：將各已知值及代入得：選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的hrb335級(jí)鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。9 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求。2.持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算：按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度x為: 截面抗彎極限

21、承載力為：抗彎承載力滿(mǎn)足規(guī)范要求。3.斜截面抗剪承載力計(jì)算：由表12可知，支點(diǎn)剪力以1號(hào)粱最大，考慮安全因素，一律采用1號(hào)粱剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng)以2號(hào)粱最大，一律以2號(hào)粱剪力值進(jìn)行計(jì)算。 假定下排2根鋼筋沒(méi)有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有 驗(yàn)算抗剪截面尺寸：端部抗剪截面尺寸不滿(mǎn)足要求；故可在粱跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置鋼筋。驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算：跨中段截面：支點(diǎn)截面：因故應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1）.斜截面配筋計(jì)算圖式最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按45）承擔(dān)的剪力

22、不大于。計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。計(jì)算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（如圖9所示）由內(nèi)插得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為： 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見(jiàn)表13彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計(jì)算表 表13鋼筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值鋼筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值10.839219.80632.434107.85121.646186.68843.22230.871（2）.各排彎起鋼筋的計(jì)算：與斜截面相交的

23、彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算：此處：，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計(jì)算：計(jì)算得每排彎起鋼筋面積見(jiàn)表14彎起排次每排彎起鋼筋面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積11497.4781568.521256.5661568.53725.927981.74207.788402.1靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋，.(3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。為簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。鋼筋的抵抗彎矩為:鋼筋抵抗彎矩為:跨中截面鋼筋抵抗矩為：全粱抗彎承載力校核見(jiàn)圖10所示：第一排鋼筋彎起處正截

24、面承載力為：第二排鋼筋彎起處正截面承載力為：第三排鋼筋彎起處正截面承載力為：第四排鋼筋彎起處正截面承載力為：4.箍筋設(shè)計(jì)選用210雙肢箍筋，則其面積; 距支座中心處的主筋為 ，；有效高度， 則；最大剪力值；為異號(hào)彎矩影響系數(shù)，此處取1.0；為受壓翼緣影響系數(shù)，此處取1.1；將以上數(shù)據(jù)代入下式，得箍筋間距;考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求，選用，在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高（100cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100cm。有由上述計(jì)算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置210雙肢箍筋，在支座中心至距支點(diǎn)1.646m段，箍筋間距可取100mm,其他粱段箍筋間距取150mm。箍筋配筋率： 時(shí) ， 時(shí)，均滿(mǎn)足最小

25、配箍率r235鋼筋不小于0.18%的要求。（五） 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為:1) 距支座中心h/2(梁高一半)處截面。2) 受拉取彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開(kāi)始不受力處的截面。4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計(jì)要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見(jiàn)圖13）1）距支點(diǎn)h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=455.2217knmd=227.6490 knm2）距支點(diǎn)0.926處截面2-2，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=437.2630knmd=374.0170 knm3）距支點(diǎn)1.776處截

26、面3-3，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=396.533knmd=676.800knm4）距支點(diǎn)2.5505處截面4-4，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為vd=359.233knmd=918.579 knm驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩md。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度c值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為式中 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kn）；與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kn）；斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋

27、的截面面積（mm2）；異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的配筋率，。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度c為c=0.6mh0式中 m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=md/(vdh0),當(dāng)m3.0時(shí)，取m=3.0；vd通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值（kn）；md相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值（knm）；h0通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取c值為ch0（h0可采用平均值），則c=(1052+945.774)/2=998.887mm由c值可內(nèi)插求得各個(gè)截面頂端處的

28、最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=100=157/(100180)=0.872%則vcs1=1.01.10.4510-3180998.887 =443.779kn斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故vsb1=0.7510-3280(1609+1609) sin45=477.849knvcs1+ vsb1=（443.779+477.849）kn455.222kn斜截面2-2：斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：p=100=157/(100180)=0.872%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，

29、故vsb2=0.7510-3280(16092) sin45=477.849kn由圖12可以看出，斜截面2-2實(shí)際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。vcs2+ vsb2=443.779+477.849=921.678kn437.263kn斜截面3-3：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=100=2.027=157/(250180)=0.349%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故vsb3=0.7510-3280(16092) s

30、in45=477.849knvcs3+ vsb3=355.967+477.849=833.816kn396.533kn斜截面4-4：斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為p=100=1002.5 取p=2.5=157/(250180)=0.349%則 斜截面截割2組彎起鋼筋232+216，故vsb4=0.7510-3280（1609+402） sin45=291.54knvcs4+ vsb4=378.059+298.618=676.677kn359.233kn 所以斜截面抗剪承載力符合要求。（六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不

31、足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿(mǎn)足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。三 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度按下式計(jì)算式中 c1鋼筋表面形狀系數(shù)，取c1=1.0；c2作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，c2=1+0.5nl/ns, nl和ns分別為按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；c3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取c3=1.0； d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)，改用換算直徑de，本設(shè) 計(jì)中；縱向受拉鋼筋配筋率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)0.02時(shí)，取=0.02；當(dāng)0.006時(shí)，取=0

32、.006；es鋼筋的彈性模量，對(duì)hrb335鋼筋，es=2.0105mpa；bf構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即；ms按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；as受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前文計(jì)算，取1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合 =646.345+0.7x552.7128/1.2846+1.0x101.3456=1048.891kn.m式中 mq1k汽車(chē)荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值； mq2k人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。長(zhǎng)期效應(yīng)組合 =646.354+0.4552.7128/1.2846+0.4101.3546 =859.000 knm受拉鋼筋在

33、短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為mpa把以上數(shù)據(jù)代入wfk的計(jì)算公式得wfk=1.01.4091.0()=0.175mml/1600=9.69mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.42517.374+0.5(7.648+3.006)=32.349mm，支點(diǎn)=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。五.行車(chē)道板的計(jì)算（一）永久荷載效應(yīng)計(jì)算由于主梁翼緣板在接縫處沿全長(zhǎng)設(shè)置連接鋼筋，故行車(chē)道板可按兩端固定和中間鉸接的板計(jì)算，如圖13所示。每延米板上的恒載g g1=0.04123=0.92 kn/mc50混凝土墊層： g2=0.09124=2.16 kn/m t形梁翼緣板自重： g3=0.11126=2.86 kn/

34、m每延米跨寬板的恒載總計(jì)：g= =0.92+2.16+2.86=5.94 kn/m永久荷載效應(yīng)計(jì)算彎矩： 剪力： 圖14 行車(chē)道板計(jì)算圖式（單位：cm）可變荷載效應(yīng)公路級(jí)：以重車(chē)后輪作用于鉸縫軸線上為最不利布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車(chē)輪荷載，如圖15所示。車(chē)輛荷載后輪著地寬度b2及長(zhǎng)度a2分別為a2=0.2mb2=0.6m沿著行車(chē)方向輪壓分布寬度為a1= a2+2h=0.2+2(0.04+0.09)=0.46m垂直行車(chē)方向輪壓分布寬度為b1= b2+2h=0.6+2(0.04+0.09)=0.86m荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度a=a1+d+2l0=0.46+1.4+1.82=3.6

35、8m單輪時(shí)：=a1+2 l0=0.46+1.82=2.28m局部加載沖擊系數(shù)取1.3，則作用于每米寬板條上的彎矩為 = -17.186 knm單個(gè)車(chē)輪時(shí)： = -13.870 knm取兩者中最不利情況，則mp= -17.186knm作用于每米寬板條上的剪力為作用效應(yīng)基本組合根據(jù)作用效應(yīng)組合的規(guī)定，基本組合計(jì)算如下:恒載+汽車(chē)荷載：彎矩：1.2mg+1.4mp= -(1.22.459+1.417.186)= -27.011knm剪力：1.2vg+1.4vp=1.2 5.405+1.424.728=41.105kn故行車(chē)道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為: (二) 截面設(shè)計(jì)，配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算懸臂板跟高度h=13cm，凈保護(hù)層厚度a=3cm。選用12鋼筋，則有效