kj順德大橋鋼板樁圍堰計算書定稿

1、順德水道特大橋 59#70#水中墩鋼 板 樁 圍 堰 施 工 支 護 計 算 書- 1 -目目 錄錄一、概述一、概述.- 3 -二、計算模型的建立二、計算模型的建立.- 3 -三、計算結(jié)果三、計算結(jié)果.43.1 59#墩支護計算結(jié)果.43.1.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.43.1.2 鋼板樁封底計算.83.1.3 基坑穩(wěn)定性驗算.93.2 60#墩支護計算結(jié)果. - 10 -3.2.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.- 10 -3.2.2 鋼板樁封底計算.- 14 -3.2.3 基坑穩(wěn)定性驗算.163.3 61#墩支護計算結(jié)果.173.3.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.173.3.2 鋼板樁封底計算.

2、213.3.3 基坑穩(wěn)定性驗算.- 22 -3.4 62#墩支護計算結(jié)果.243.4.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.243.4.2 鋼板樁封底計算.283.4.3 基坑穩(wěn)定性驗算.303.5 63#墩支護計算結(jié)果.- 31 - 2 -3.5.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.- 31 -3.5.2 鋼板樁封底計算.353.5.3 基坑穩(wěn)定性驗算.363.6 64#、65#墩支護計算結(jié)果.383.6.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.383.6.2 鋼板樁封底計算.- 42 -3.6.3 基坑穩(wěn)定性驗算.- 43 -3.7 66#、67#墩支護計算結(jié)果.453.7.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.453.7.2

3、鋼板樁封底計算.483.7.3 基坑穩(wěn)定性驗算.- 50 -3.8 68、69#墩支護計算結(jié)果.- 51 -3.8.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.- 51 -3.8.2 鋼板樁封底計算.553.8.3 基坑穩(wěn)定性驗算.573.9 70#墩支護計算結(jié)果.583.9.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算.583.9.2 鋼板樁封底計算.623.9.3 基坑穩(wěn)定性驗算.63四、結(jié)論四、結(jié)論.65- 3 -順德水道特大橋 59#70#水中墩鋼 板 樁 圍 堰 施 工 支 護 計 算 書一、概述一、概述順德水道特大橋 59#70#水中墩設(shè)計為深水低樁承臺，水深高達 21米，施工時采用鋼板樁圍堰進行支護，為保證支護的

4、安全，對鋼板樁圍堰支護的強度與穩(wěn)定進行了驗算。二、計算模型的建立二、計算模型的建立各墩支護的設(shè)計圖附后。計算時按施工水位的最大標高取鋼板樁圍堰的頂標高為+4.0 米。支護的最不利工況為澆筑封底混凝土后并把圍堰內(nèi)的水抽光，取此工況對結(jié)構(gòu)進行驗算。結(jié)構(gòu)所受的側(cè)面壓力，在河床以上的范圍內(nèi)為靜水壓力，在河床以下至封底混凝土底面以上的范圍內(nèi)為靜水壓力以及主動土壓力之和。其中靜水壓力為三角形荷載：，為距離水面的高度；主動1ghpa1h土壓力根據(jù)肯朗土壓力理論來進行計算：主動土壓力系數(shù)為：，圍堰開挖范圍內(nèi)的土質(zhì)為粉砂或淤泥質(zhì)土，偏于安全，)245(tan2ak內(nèi)摩擦角取為 10 度，則，土的飽和容重為：70

5、4. 0)21045(tan2ak，主動土壓力為：，為距河床底的高度。32/0 . 9mkn22bapk h2h考慮到圍堰的高度較高，承受較大的水壓力和土壓力，為保證圍堰的安全，故采用拉森鋼板樁 iv 型，鋼板樁的截面如下圖所示，尺寸以毫米記，- 4 -圖 1 鋼板樁橫斷面尺寸在建立計算模型的時候，采用板單元，根據(jù)等剛度的原則將以上的鋼板樁截面換算為等效的矩形板截面。查得一片 0.4 米寬的鋼板樁截面對重心軸x-x 的慣性矩為：i=12629.4cm4，則等效的 0.4 米寬矩形鋼板截面的厚度為：，則在計算模型中的板厚采用cmbib54.1540/4 .1262912/123315.54cm。

6、計算采用 midas civil 6.1.1，其中鋼板樁圍堰采用板單元模擬，支撐與圍檁采用梁單元模擬。三、計算結(jié)果三、計算結(jié)果3.1 59#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.1.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 2 為 59#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 3 所示。59#墩圍堰的支撐的標高及數(shù)量見表 1，采用的兩根 i56a 工字鋼截面的工字鋼；豎撐采用單根 i56a 的工字鋼。表 1 59#墩支護各支撐的標高編號1標高3.5- 5 -截面尺寸2i56a圖 2 59#墩計算模型圖 3 支撐圍檁構(gòu)造 在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 4.68mm，如圖 4 所示。

7、- 6 - 圖 4 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 5 所示，支撐圍檁的最大應(yīng)力達到31.1mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。 圖 5 支撐、圍檁的應(yīng)力- 7 -圖 6 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸的最大彎矩為 132.9kn*m/m，如圖 6 所示。計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 132.9kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm3=0.0008148m3,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 132.9 1065.243 106

8、5.2430.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如下圖，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為58.18，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 8 -圖 7 結(jié)構(gòu)的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.1.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhxwc解得=0.310（4+4）/(23-10)=1.85（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間

9、摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.4。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 1.85+0.35=2.2m。- 9 -（2）封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 191

10、2 米的矩形，故雙向板的彎矩系數(shù)為 0.0257，均布壓力為 p10（6+2.2）232.231.4（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.025731.41219=183.99(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=1.469 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 0.183991 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 1.469+0.5=1.969m。綜上所述, 封底厚度 x 取為 2m。3.1.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1）坑底流砂驗算- 10 -在坑底內(nèi)抽水可能

11、引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiwbk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.431hht7.512.55而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.43*10=8.46b9,不滿足要求。故入土深度需重新取值,將 t 取為 7 米,則 i =0.4481117.57故 kiw =2.0*0.449*10=8.96 b9,滿足入土深度要求

12、所以鋼板樁底標高可改為-15.5 米。- 17 - 結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-20 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算?；瑒恿貫椋?2dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd 其中=atan()=atan()=1.256，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,bbh18.4/23為坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排us水抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=2.2608 1.2，滿足dsrmkm(2 )ush(3.142 1.256) 5010 12.5 坑底隆起驗算。3.3 6

13、1#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.3.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 14 為 61#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 15 所示。原設(shè)計不滿足要求，故在對支撐的標高進行調(diào)整（見表 3） ，同時在橫向支撐 3、4、5、6 間每間距 4.425 米加一道橫撐，每層共 24 道豎向支撐，使橫向支撐 3、4、5、6 連成整體，各側(cè)面每道豎向支撐采用一根 i56a 的工字鋼；在 6 橫向支撐和封底混凝土的豎撐加入一根 i40a 的剪刀撐，如圖26 所示。表 3 61#墩支護各支撐的標高- 18 -編號123456標高2.50.0-3.0-6.0-9.0-12.5截面尺寸2

14、i40a2i40a2i56a2i56a2i56a2i56a圖 14 61#墩計算模型圖 15 支撐圍檁構(gòu)造- 19 -在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 6.8mm，如圖 16 所示。圖 16 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 17 所示，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 88.85mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 17 支撐、圍檁的應(yīng)力- 20 -圖 18 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 254.64kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8

15、cm3=0.0008148m3,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 254.64 10124.92 10124.920.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如圖 19 所示，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為 6.104，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 21 -圖 19 結(jié)構(gòu)的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.3.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要

16、靠封底混凝土的自重，由：)(xhxwc解得=0.310（4+16）/(23-10)=4.65（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.3。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層- 22 -浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 4.65+0.35=5m。（2） 封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;j

17、wr 荷載安全系數(shù),此處=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 17.7 米的正方形，故雙向板的彎矩系數(shù)為 0.0368，均布壓力為 p10（20+5）235135（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.036813517.717.7=1556.4(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=4.27 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 1.5561 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 4.27+0.35=4.62m。綜

18、上所述, 封底厚度 x 取為 5m。- 23 -3.3.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1） 坑底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiw bk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.551hht22346而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.55*10=11b9,不滿足要求故入土深度需重新取值,將 t 取為

19、9 米,則 i =0.44917409故 kiw =2.0*0.449*10=8.98 b9,滿足入土深度要求所以鋼板樁底標高可改為-27 米；結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-26 米。（2） 坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算。滑動力矩為：22dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd - 24 -其中=atan()=arctan()=1.24，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,bbh17.7/23為坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排us水抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.27 1.2

20、，滿足坑底dsrmkm(2 )ush(3.142 1.24) 5010 22 隆起驗算。3.4 62#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.4.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 20 為 62#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 21 所示。原設(shè)計不滿足要求，故在對支撐的標高進行調(diào)整（見表 4） ，同時在橫向支撐 3、4、5、6、7 間加多 12 道豎向支撐，使橫向支撐3、4、5、6、7 連成整體，每道豎向支撐都采用單根 i56a 的工字鋼；剪刀撐采用單根 i40a 的工字鋼，見圖 31。表 4 62#墩支護各支撐的標高編號1234567標高2.50-2.5-5.5-8.5-

21、11.5-15.0截面尺寸2i40a2i40a2i56a2i56a2i56a2i56a2i56a- 25 -圖 20 62#墩計算模型圖 21 支撐圍檁構(gòu)造 在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 4.8mm，如下圖 22 所示。- 26 - 圖 22 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 23 所示，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 80.02mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 23 支撐、圍檁的應(yīng)力- 27 - 圖 24 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 280.378kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的

22、寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm3=0.0008148m3,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：=m/w=0.4*280.378/0.0008148=137.642mpa在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。需要特別指出的是,雖然板的最大應(yīng)力達到 137.642mpa,但該處是工字鋼和鋼板樁的相交處,該處在模型處理過程中由于共節(jié)點而產(chǎn)生應(yīng)力集中，板的其它部位是安全和可靠的。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如圖 25 所示，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為 6.097，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 28 -圖 25 結(jié)構(gòu)的第 1 階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使

23、用要求。3.4.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhxwc解得=0.210（4+24.5）/(23-10)=4.38（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.2。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層- 29 -浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x=4.38+0.5=4.88m,x 取整 5米。（2） 封底最大應(yīng)力控制計

24、算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 20.2 米*23 米的長方形，故雙向板的彎矩系數(shù)為0.0353，均布壓力為 p10（22.5+5）235160（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.035316020.223=2624.1(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=5

25、.5 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 2.6241 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 5.5+0.5=6m。綜上所述, 封底厚度 x 取為 6m。- 30 -3.4.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1）坑底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重

26、b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiw bk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.51hht24.531 6而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.5*10=10b9,不滿足要求故入土深度需重新取值,將 t 取為 9 米,則 i =0.42224.5499故 kiw =2.0*0.422*10=8.4 b9,滿足入土深度所以鋼板樁底標高可改為-30 米；結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-26 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算?；瑒恿貫椋?2dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd 其中=atan(

27、)=atan()=1.15，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,b 為bh23/23- 31 -坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排水us抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.7 1.2，滿足坑底dsrmkm(2 )ush(3.142 1.15) 5010 17 隆起驗算。3.5 63#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.5.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 26 為 63#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 27 所示。原設(shè)計不滿足要求，故在對支撐的標高進行調(diào)整（見表 5） ，同時在橫向支撐 2、3、4 間加多 12 道豎向支撐，使橫向支撐

28、2、3、4 連成整體，每道豎向支撐都采用單根 i40a 的工字鋼；剪刀撐用單根 i40a 的工字鋼。表 5 63#墩支護各支撐的標高編號1234標高2.5-1.5-5.5-9.2截面尺寸2i40a2i40a2i56a2i56a- 32 -圖 26 63#墩計算模型圖 27 支撐圍檁構(gòu)造 在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 13.8mm，如圖 28 所示。- 33 -圖 28 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 29 所示，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 118.6mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 29 支撐、圍檁的應(yīng)力- 34 -圖 30 板樁圍堰每延米寬

29、度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸的最大彎矩為 298.9kn*m/m，如圖 30 所示。計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 298.9kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm3=0.0008148m3,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 298.9 10142.9 10142.90.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如圖 31 所示，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為 1.67，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 35 -圖 31 結(jié)構(gòu)

30、的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.5.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhxwc解得=0.310（4+17.52）/(23-10)=5（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.3。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層- 36 -浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 5+0.5=5.5m

31、。（2） 封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 2320.2 米的矩形，故雙向板的彎矩系數(shù)為 0.0353，均布壓力為 p10（16.715+5.5）235.595.65（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.035395.652320.2=1568.696

32、(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=4.28 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 1.568.6961 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 4.28+0.5=4.78m。綜上所述, 封底厚度 x 取為 5.0m。- 37 -3.5.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1）坑底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程

33、t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiwbk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.5971hht16.71521.56.5而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.597*10=11.938b9,不滿足要求。故入土深度需重新取值,將 t 取為 16 米,則 i =0.44516.71521.5 16故 kiw =2.0*0.445*10=8.9 b9,滿足入土深度要求所以鋼板樁底標高可改為-33.5 米。結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-26 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆

34、起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算。滑動力矩為：22dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd - 38 -其中=atan()=atan()=1.316，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,b 為bh23/23坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排水us抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.29 1.2，滿足坑dsrmkm(2 )ush(3.142 1.316) 5010 22.715 底隆起驗算。3.6 64#、65#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.6.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 32 為 64#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖

35、 33 所示。原設(shè)計不滿足要求，故在對支撐的標高進行調(diào)整（見表 6） ，同時在橫向支撐 2、3、4、5 每層加 12 道豎向支撐，使橫向支撐 2、3、4、5 連成整體，每道豎向支撐都采用單根 i56a 的工字鋼；在 4、5 層的相鄰的豎撐之間加入單根 i40a 的剪刀撐。表 6 64#、65#墩支護各支撐的標高編號12345標高2.5-0.5-3.5-6.0-9.2截面尺寸2i40a2i56a2i56a2i56a2i56a- 39 -圖 32 64#、65#墩計算模型圖 33 支撐圍檁構(gòu)造 在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 5.71mm，如圖 34 所示。- 40 -圖 34 結(jié)構(gòu)變形計算

36、結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 45 所示，從圖中可以看到，在側(cè)向力的作用下，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 95.7a，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。- 41 -圖 35 支撐、圍檁的應(yīng)力圖 36 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸的最大彎矩為 251.8m，如圖36 所示。計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 251.8m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm3=0.0008148m3,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 251.8 10119.64 10119

37、.640.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如圖 37 所示，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為 2.679 體穩(wěn)定性能滿足要求。- 42 -圖 37 結(jié)構(gòu)的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.6.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhxwc解得=0.310（4+17.4）/(23-10)=5（m）wcwhx其中為考慮未計算樁

38、土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.3。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層- 43 -浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 5+0.5=5.5m。（2）封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 2320

39、.2 米的矩形，故雙向板的彎矩系數(shù)為 0.0353，均布壓力為 p10（16.715+5.5）235.595.65（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.035395.652320.2=1568.696(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=4.28 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 1.568.6961 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 4.28+0.5=4.78m。綜上所述, 封底厚度 x 取為 5.0m。- 44 -3.6.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1）坑

40、底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiwbk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.5971hht16.71521.56.5而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.597*10=11.938b9,不滿足要求。故入土深度需重新取值,將 t 取為 16 米,則 i =0.44516.71521.5 16故 kiw =

41、2.0*0.445*10=8.9 b9,滿足入土深度要求所以鋼板樁底標高可改為-27.75 米，可取-26.0 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算?；瑒恿貫椋?2dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd 其中=atan()=atan()=1.316，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,b 為hb23/23坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排水us- 45 -抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.29 1.2，滿足坑(2 )dusrmskmh(3.142 1.316) 5010

42、22.715 底隆起驗算3.7 66#、67#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.7.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 38 為 67#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 39 所示。67#墩圍堰的設(shè)計采用兩根 i40a 及 i56a 的工字鋼截面；水平橫撐4、5 之間設(shè) 12 道豎撐，4、5 層水平橫撐間相鄰的豎撐之間設(shè)剪刀撐，剪刀撐采用單根 i40a 的工字鋼，如圖 39 所示。表 7 66#、67#墩支護各支撐的標高編號12345標高2.50-3.5-6.5-10.0截面尺寸2i40a2i40a2i56a2i56a2i56a- 46 -圖 38 67#墩計算模型圖 3

43、9 支撐圍檁構(gòu)造在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 3.978mm，如圖 50 所示。- 47 -圖 40 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 41 所示，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 62.53mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 41 支撐、圍檁的應(yīng)力- 48 - 圖 42 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸的最大彎矩為 312kn*m/m，如圖 42 所示。計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為 312kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm

44、3=0.0008148m3，則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 312 10153 101530.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如下圖，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為6.704，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 49 -圖 43 結(jié)構(gòu)的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.7.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算(1) 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhx

45、wc解得=0.310（4+13.5）/(23-10)=4.04（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.3。封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層- 50 -浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 4.04+0.35=4.39m。(2) 封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處

46、=1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 17.717.7 米的正方形，故雙向板的彎矩系數(shù)為0.0368，均布壓力為 p10（17.5+4.4）234.4117.8（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.0368117.817.717.7=1358.12(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=3.99 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 1.3581 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 3.99+0.4=4.39m。

47、綜上所述, 封底厚度 x 取為 5.0m。- 51 -3.7.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1）坑底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiw bk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.481hht17.5288.5而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.48*10=9.6b9,不滿足要求。故入土深度需重新取值

48、,將 t 取為 9.6 米,則 i 0.4517.529.1 9.6故 kiw =2.0*0.45*10b9,滿足入土深度所以鋼板樁底標高可改為-25.1 米；結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-26 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算。滑動力矩為：22dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd 其中=atan ()=atan()=1.24，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,bbh17.7/23- 52 -為坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排us水抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.

49、61 1.2，滿足坑底dsrmkm(2 )ush(3.142 1.24) 5010 17.5 隆起驗算3.8 68、69#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.8.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 44 為 68、69#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 45 所示。對原圍堰的設(shè)計支撐的標高及數(shù)量進行調(diào)整（見表 8） ，均采用兩根i40a 工字鋼截面。表 8 68、69#墩支護各支撐的標高編號12345標高2.50-2.5-5.5-8.5截面尺寸2i40a2i40a2i40a2i56a2i56a- 53 -圖 44 68、69#墩計算模型圖 45 支撐圍檁構(gòu)造在側(cè)向壓力的作用

50、下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 3.67mm，如圖 46 所示。- 54 - 圖 46 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 47，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 59.23mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 47 支撐、圍檁的應(yīng)力- 55 - 圖 48 板樁圍堰每延米寬度承受繞水平軸的彎矩計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸的最大彎矩為255.195kn*m/m，如圖 48 所示。計算得到鋼板樁圍堰每延米的繞水平軸最大彎矩為255.195kn*m/m。取一片鋼板樁來進行驗算：鋼板樁的寬度為 0.4m，查得鋼板樁邊緣斷面的模量為：w=814.8cm3=0.0008148m3

51、,則可以得到鋼板樁外緣的應(yīng)力為：360.4 255.195 10125.297 10125.2970.0008148mpampaw在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)計算結(jié)果如下圖，結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)最小的特征值為7.845，結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性能滿足要求。- 56 -圖 49 結(jié)構(gòu)的第一階屈曲模態(tài)因此，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與穩(wěn)定性能夠滿足使用要求。3.8.2 鋼板樁封底計算鋼板樁封底計算（1） 浮力控制計算封底厚度作用在封底層的浮力是由封底混凝土和圍堰的自重以及圍堰在土中的摩擦阻力平衡的，當(dāng)板樁打入基坑底以下的深度不大時，從安全角度考慮，平衡浮力主要靠封底混凝土的自重，由：)(xhxw

52、c解得=0.310（4+12.5）/(23-10)=3.81（m）wcwhx其中為考慮未計算樁土間摩阻力和圍堰自重的修正系數(shù)，憑經(jīng)驗取為0.3。- 57 -封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 3.81+0.35=4.16m。（2） 封底最大應(yīng)力控制計算封底厚度封底混凝土的厚度,可按下式計算:6simtmtjwmhbr式中:封底混凝土的厚度(m);th 在最大均布反力作用下的最大設(shè)計彎矩(kn.m),按支承條件考tmm慮的荷載系數(shù)可由結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊查取; 混凝土彎曲抗拉極限強度;jwr 荷載安全系數(shù),此處=

53、1.1;sisi 材料安全系數(shù), 此處=2.31;mm b計算寬度, 此處取 1m.由于板是邊長 17.717.7 米的正方形，故雙向板的彎矩系數(shù)為0.0368，均布壓力為 p10（16.5+4.16）234.16110.9（kpa） ，故雙向板單位板寬最大彎矩為：0.0368110.917.717.7=1278.57(knm/m)tmm故封底混凝土的厚度為:=3.87 米6simtmtjwmhbr6 1.1 2.31 1.2781 1.3封底混凝土灌注時厚度宜比計算值超過 0.250.5 米,以便在抽水后將頂層浮漿和軟弱層鑿除,以保證質(zhì)量。所以封底厚度 x 取為 3.87+0.4=4.27m

54、。綜上所述, 封底厚度 x 取為 4.0m。- 58 -3.8.3 基坑穩(wěn)定性驗算基坑穩(wěn)定性驗算（1） 坑底流砂驗算在坑底內(nèi)抽水可能引起流砂的危險，采用簡化計算方法進行驗算。其原則是板樁有足夠的入土深度以增大滲流長度，減小向上動水力。由于基坑內(nèi)抽水后引起的水頭差為 h造成的滲流，其最短滲流途徑為 h1t，在流程 t 中水對土粒動水力應(yīng)是垂直向上的，故可要求此動水力不超過土的浮重 b，則不產(chǎn)生流砂的安全條件為：kiw bk 為安全系數(shù),取為 2.0，i 為水力梯度,即0.521hht16.5256.5而 w10，b9 則 kiw =2.0*0.52*10=10.4b9,不滿足要求。故入土深度需重

55、新取值,將 t 取為 9 米,則 i 0.4516.527.59故 kiw =2.0*0.45*10b9,滿足入土深度所以鋼板樁底標高可改為-25 米；結(jié)合樁底地質(zhì)，樁底標高取為-26 米。（2）坑底隆起驗算較深的軟土基坑在水壓力作用下，坑底軟土可能受擠在坑底發(fā)生隆起現(xiàn)象，用滑動面簡單方法進行驗算?；瑒恿貫椋?2dwxmh穩(wěn)定力矩為：20(),2rumxsxd 其中=atan ()=atan()=1.24，h 為最底層內(nèi)支撐相對封砼頂高度,bbh17.7/23- 59 -為坑底一半長度.為滑動面上不排水抗剪強度,取土層滑動面的平均不排us水抗剪強度=50kpaus則安全系數(shù)為：=1.61 1

56、.2，滿足坑底dsrmkm(2 )ush(3.142 1.24) 5010 17.5 隆起驗算3.9 70#墩支護計算結(jié)果墩支護計算結(jié)果3.9.1 鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算鋼板樁強度和穩(wěn)定性驗算圖 50 為 70#墩圍堰的計算模型圖，支撐圍檁的構(gòu)造圖見圖 51 所示。由計算看出，70#墩圍堰的設(shè)計無法達到要求，故在對支撐的標高結(jié)構(gòu)和數(shù)量進行調(diào)整（見表 9） ，除第一層支撐用兩根 i40a 截面外，其他采用兩根 i56a 工字鋼截面；豎撐及剪刀撐采用 i56a 的工字鋼。表 9 70#墩支護各支撐的標高編號1234標高2.5-1.0-4.5-7.5截面尺寸2i40a2i56a2i56a2i56a- 60 -圖 50 70#墩計算模型圖 51 支撐圍檁構(gòu)造 在側(cè)向壓力的作用下，結(jié)構(gòu)的最大位移為 5.783mm，如圖 52 所示。- 61 -圖 52 結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果支撐、圍檁的應(yīng)力計算結(jié)果如圖 53 所示，從圖中可以看到，在側(cè)向力的作用下，最下面一道支撐圍檁的最大應(yīng)力達到 93.8mpa，在 a3 級鋼的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，能夠滿足要求。圖 53 支撐、圍檁的應(yīng)力