哈爾濱工程大學15系壓水堆熱力系統(tǒng)初步設計說明書

1、哈爾濱工程大學壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設計說明書摘要：該說明書介紹了一個1000MWe核電廠二回路熱力系統(tǒng)設計及其設計過程。該設計以大亞灣900MWe核電站為母型，選擇了一個高壓缸，三個低壓缸，設有兩級再熱器的汽水分離器，四個低壓給水加熱器，一個除氧器，兩個高壓給水加熱器。蒸汽發(fā)生器的運行壓力為6.8MPa，高壓缸排氣壓力為0.816MPa，一級再熱器抽汽壓力2.718MPa，低壓缸進口過熱蒸汽壓力為0.784MPa,溫度為269.88，冷凝器的運行壓力為5kPa，給水溫度為194.06。高壓給水加熱器疏水逐級回流送入除氧器，低壓給水加熱器疏水逐級回流送入冷凝器。排污水經凈化后排進除氧器

2、。各級回熱器和再熱器的蒸汽分配合理，經過加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個系統(tǒng)電廠效率為36.25%。設計時，假設蒸汽發(fā)生器蒸汽產量為1，根據選定的合理的參數值可求出給水泵的耗汽份額為1.76%，假設低壓缸進口蒸汽份額為a，低壓回熱蒸汽、再熱蒸汽、高壓回熱蒸汽、除氧器加熱蒸汽份額都可以用a表示。對除氧器列質量守恒、能量平衡方程即可求出a值，從而知道各設備的蒸汽分配。利用各設備的蒸汽分配后可求出高壓缸、低壓缸比做功量，根據電功率要求可求出蒸汽發(fā)生器蒸汽產量，進而求出堆芯熱功率，即可得出電廠效率。對效率不滿意時可調整合理調整各設備的運行參數，直至求出電廠效率滿意為止。1、 設計內容及要求：1.1設

3、計內容（1）確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；（2）根據總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數；（3）依據計算原始資料，進行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計算，確定計算負荷工況下各部分汽水流量及其參數、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經濟指標；（4）編制課程設計說明書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。1.2設計要求（1）了解、學習核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設計的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的原則；（2）掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計算和核電廠熱經濟性指標計算的內容和方法；（3）提高計算機繪圖、制表、數據處理的能力；（4）培養(yǎng)查閱資料、合理選擇和分析數據的能力，掌握工程設計說明書撰寫的基本原則。2、 熱力系統(tǒng)原則方案說明

4、該設計設有一個高壓缸，三個低壓缸，兩級再熱，七級回熱，汽動給水泵。蒸汽發(fā)生器的運行壓力為6.8MPa，冷凝器的運行壓力為5kPa。2.1 汽輪機組該核電廠汽輪機使用運行壓力為6.8MPa的蒸汽發(fā)生器產生的低參數的飽和蒸汽，汽輪機由一個高壓缸、3個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設置外置式汽水分離器和兩級再熱器。高壓缸進口蒸汽壓力為6.5MPa，高壓缸內效率為79%，出口壓力為0.816MPa，出口蒸汽干度為85.97%，低壓缸進口壓力為0.784MPa，溫度為269.88，低壓缸內效率為88%，排汽壓力為5.3kPa，干度為88.24%。分缸壓力為0.12，高壓缸發(fā)出整個機組功率的36.14%，

5、低壓缸發(fā)出整個機組功率的63.86%。2.2 蒸汽再熱系統(tǒng)在主汽輪機的高、低壓缸之間設置汽水分離-再熱器，高壓缸排汽經過分離器除濕、經過兩級再熱器加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態(tài)，提高了低壓汽輪機運行的安全性和經濟性。汽水分離-再熱器由一級分離器、兩級再熱器組成，第一級再熱器使用高壓缸的抽汽（壓力為2.718MPa，比焓為2642.658 kJ/kg）加熱，第二級再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽（壓力為6.8MPa，比焓為2771.338 kJ/kg）加熱。分離器的疏水排放到除氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放到第一、第二級高壓給水加熱器。蒸汽經分離器后干度達到99.5%，經兩級再熱器

6、加熱后達到壓力為0.784MPa、溫度為269.88的過熱蒸汽。2.3 給水回熱系統(tǒng)該設計的給水回熱系統(tǒng)設有7級回熱，低壓回熱4級，除氧器1級、高壓回熱2級，高壓、低壓給水加熱器為表面式換熱器，除氧器為混合式加熱器。給水的焓升在各級回熱器中平均分配，每級焓升為97.543 kJ/kg。采用新蒸汽驅動的汽動給水泵，汽動給水泵的壓力為6.9MPa，給水泵汽輪機排出的廢汽被送到主冷凝器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽（抽汽壓力1.50/0.92MPa）進行加熱，除氧器采用高壓缸的排汽(壓力0.816MPa，干度85.97%)進行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽（抽汽壓力0.263

7、/0.125/0.053/0.019MPa）進行加熱。高壓給水加熱器的疏水逐級回流，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水逐級回流，最終送入冷凝器。除氧器既是熱力除氧設備，又是一個混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給水在除氧器中被來自汽輪機高壓缸的經減壓后排汽、高壓給水加熱器的疏水以及排污水經凈化的蒸汽加熱到除氧器運行壓力0.4575MPa下的飽和溫度148.54，經過除氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到194.06后再送入蒸汽發(fā)生器。2.4 參數的選擇和結果表1 已知條件和給定參數序號項目符號單位取值范圍或數值1核電廠輸出電功率NeMW給定，10002一回路能量利用系數10.9

8、91.03蒸汽發(fā)生器排污率d1.05%4汽輪機組相對內效率i0.780.905汽輪機組機械效率m0.980.996發(fā)電機效率ge0.980.997新蒸汽壓損pfhMPapfh =（3%7%）pfh8再熱蒸汽壓損prhMPaprh 10%phz9回熱抽汽壓損pe，jMPape，j=（3%5%）pe，j10低壓缸排汽壓損pcdMka5%11高壓給水加熱器出口端差h，u312低壓給水加熱器出口端差l，u213加熱器效率h0.970.9914給水泵效率fwp，p0.5815給水泵汽輪機內效率fwp，ti0.780.916給水泵汽輪機機械效率fwp，tm0.917給水泵汽輪機減速器效率fwp，tg0.9

9、818循環(huán)冷卻水進口溫度Tsm，12419循環(huán)冷卻水溫升Tsm6820冷凝器傳熱端差T310在確定二回路熱力系統(tǒng)原則方案和給定的參數的基礎上，選定和計算出熱平衡計算的主要熱力參數。選定、確定熱力參數的順序和方法見下表：表二 主要熱力參數確定序號項目符號單位計算公式或來源數值1反應堆冷卻劑系統(tǒng)運行壓力pcMPa選定，151615.52反應堆冷卻劑的飽和溫度Tc,s查水和水蒸汽表確定344.83反應堆出口冷卻劑過冷度Tsub選定，1520184反應堆出口冷卻劑溫度TcoTco =Tc,s Tsub326.85反應堆進出口冷卻劑溫升Tc選定，304036.86反應堆進口冷卻劑溫度TciTci=Tco

10、 Tc2907二回路蒸汽壓力psMPa選定，676.88蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽溫度Tfhps對應的飽和溫度283.889蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽干度xfh%蒸汽發(fā)生器運行參數給定干度99.7510蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽焓值hfhkJ/kg根據（ps、xfh）查水蒸汽表2771.338411循環(huán)冷卻水溫升Tsw選定，68612冷凝器傳熱端差T選定，310313冷凝器凝結水飽和溫度TcdTcd=TSW,1+Tsw+T3314冷凝器的運行壓力PcdkpaTcd對應的飽和壓力515凝水焓值hcdkJ/kg查表Pcd對應飽和水焓值137.765116高壓缸進口蒸汽壓力ph，iMPa新蒸汽壓損取4.0% ps6.

11、52817高壓缸進口蒸汽干度xh,i%近似焓相等過程，根據（ph，i、hfh）查表99.5318高壓缸進口蒸汽熵值Sh,ikJ/(kg)根據（ph，i、xh,i）查水蒸汽表5.83649919高壓缸排汽壓力ph, zMPa選定分壓比12% ps0.81620高壓缸排汽理想焓值hh,z*kJ/kg熵相等過程，根據（ph, z、Sfh）查表2405.47821高壓缸內效率h,i汽輪機效率0.780.89，選定0.790.7922高壓缸排汽實際焓值hh,zkJ/kghh,z =hfh-h,i（hfh- hh,z*）2482.30823高壓缸排汽干度xh,z%根據（ph, z、hh,z）查水蒸汽表xh

12、,z85.9724汽水分離器進口蒸汽壓力psp,iMPapsp,i= ph, z0.81625汽水分離器進口蒸汽干度xsp,i%xsp,i = xh,z85.9726第一級再熱器進口蒸汽壓力prh1,iMPa選定分離器壓損2% psp,i0.799727第一級再熱器進口蒸汽干度xrh1,i%分離后濕度0. 51%，選定99.528第一級再熱器進口蒸汽焓值hrh1,ikJ/kg根據（prh1,i、xrh1,i）查水蒸汽表2758.04929第二級再熱器出口蒸汽壓力prh2, zMPa再熱器壓損選定2% psp,i0.783730第二級再熱器出口蒸汽溫度Trh2,z比新蒸汽低1020，選定端差14

13、269.8831第二級再熱器出口蒸汽焓值hrh2, zkJ/kg根據（prh2, z、Trh2,z）查水蒸汽表2993.61832第二級再熱器進口蒸汽壓力prh2,iMPa兩級再熱器等壓損0.791733第二級再熱器進口蒸汽焓值hrh1,2kJ/kg蒸汽經過兩級再熱器焓升相等2875.83434第二級再熱器進口蒸汽溫度Trh2,i根據（prh2,i、hrh1,2）查水蒸汽表215.7235低壓缸進口蒸汽壓力pl,iMPapl,i= prh2, z0.783736低壓缸進口蒸汽溫度Tl,iTl,i = Trh2,z269.8837低壓缸進口蒸汽焓值hl,ikJ/kghpl,i= hrh2, z2

14、993.61838低壓缸進口蒸汽熵值Sl,ikJ/(kg)根據（pl,i、Tl,i）查水蒸汽表7.1303739低壓缸排汽壓力pl,zMPa根據排汽壓損，pl,z= pcd /0.950.005340低壓缸排汽理想焓值hh,zkJ/kg等熵過程，根據（pl,z、Sl,i）查表2180.17941高壓缸內效率h,i汽輪機效率0.780.89，選定0.880.8842高壓缸排汽實際焓值hh,zkJ/kghh,z = hl,i l,i（hl,i hl,z*）2277.79243高壓缸排汽干度Xl,z%根據（pl, z、hl,z）查水蒸汽表xl,z88.2444回熱級數Z參照大亞灣核電站選定745低壓

15、給水加熱器級數ZL參照大亞灣核電站選定546高壓給水加熱器級數ZH參照大亞灣核電站選定247最佳給水焓升hfw，opkJ/kghfw，op =(hs-hcd)/(Z+1)139.911848最佳給水焓值hfw，opkJ/kghfw，op= hcd +Zhfw，op1117.14849最佳給水溫度Tfw，op根據（psg、hfw，op）查水蒸汽表256.4850理論給水溫度Tfw選定，Tfw =0.75Tfw，op192.3851理論給水焓值hfwkJ/kg根據Tfw對應飽和水焓值820.56852給水回熱分配hfwkJ/kghfw =(hs-hcd)/Z97.54353凝水泵出口壓力pcd，p

16、MPa0.450.5 MPa，選定0.50.554第1級低加進口給水比焓hlfwi,1kJ/kg凝水泵加壓為等熵過程，查水蒸汽表138.26355第1級低加出口給水比焓hlfwo,1kJ/kghlfwo,1= hlfwi,1+hfw235. 80656第2低加級進口給水比焓hlfwi,2kJ/kghlfwi,2= hlfwo,1235. 80657第2低加級出口給水比焓hlfwo,2kJ/kghlfwo,2=hlfwi,2+hfw333.34958第3級低加進口給水比焓hlfwi,3kJ/kghlfwi,3=hlfwo,2333.34959第3低加級出口給水比焓hlfwo,3kJ/kghlfw

17、o,3=hlfwi,3+hfw430.89360第4級低加進口給水比焓hlfwi,4kJ/kghlfwi,4=hlfwo,3430.89361第4級低加出口給水比焓hlfwo,4kJ/kghlfwo,4=hlfwi,4+hfw528.43662 除氧器進口給水比焓hdea,ikJ/kghdea,i =hlfwo,4528.43663 除氧器出口給水比焓hdeakJ/kghdea=hdea,i+hfw625.96164 除氧器出口給水溫度Tdea對應的飽和水溫度148.5465 除氧器運行壓力 pdeaMPa對應的飽和壓力0.457466第1級低加給水側壓力plfw，1MPaplfw，1= pc

18、d，p0.567第2級低加給水側壓力plfw，2MPa壓力在每級換熱器均勻遞減0.010.4968第3級低加給水側壓力plfw，3MPa壓力在每級換熱器均勻遞減0.010.4869第4級低加給水側壓力plfw，4MPa壓力在每級換熱器均勻遞減0.010.4770第1級低加進口給水溫度Tlfwi,1根據（plfw，1，hlfwi,1）查水蒸汽表32.8871第1級低加出口給水溫度Tlfwo,1根據（hlfwo,1，hlfwo,1）查水蒸汽表56.2472第2級低加進口給水溫度Tlfwi,2根據（plfw，2，hlfwi,2）查水蒸汽表56.2473第2級低加出口給水溫度Tlfwo,2根據（plf

19、w，2，hlfwo,2）查水蒸汽表79.5374第3級低加進口給水溫度Tlfwi,3根據（plfw，3，hlfwi,3）查水蒸汽表79.5375第3級低加出口給水溫度Tlfwo,3根據（plfw，3，hlfwo,3）查水蒸汽表102.7376第4級低加進口給水溫度Tlfwi,4根據（plfw，4，hlfwi,4）查水蒸汽表102.7377第4級低加出口給水溫度Tlfwo,4根據（plfw，4，hlfwo,4）查水蒸汽表125.7678給水泵壓力出口壓力Pfw，pMPa比高ps 0.10.2MPa，選定6.979第1級高加給水側壓力Phfw，1MPaPhfw，1= Pfw，p6.980第2級高加

20、給水側壓力Phfw，2MPa壓力在每級換熱器均勻遞減6.8581第1級高加進口給水比焓hhfwi,1kJ/kg給水泵加壓為等熵過程，查水蒸汽表632.96182第1級高加出口給水比焓hhfwo,1kJ/kghhfwo,1= hhfwi,1+hfw730.50583第2級高加進口給水比焓hhfwi,2kJ/kghhfwi,2= hhfwo,1730.50584第2級高加出口給水比焓hhfwo,2kJ/kghhfwo,2=hhfwi,2+hfw828.04885第1級高加進口給水溫度Thfwi,1根據（Phfw，1，hhfwi,1）查水蒸汽表149.2386第1級高加出口給水溫度Thfwo,1根據

21、（Phfw，1，hhfwo,1）查水蒸汽表171.8587第2級高加進口給水溫度Thfwi,2根據（Phfw，2，hhfwi,2）查水蒸汽表171.8588第2級高加出口給水溫度Thfwo,2根據（Phfw，2，hhfwo,2）查水蒸汽表194.0689第1級再熱器抽汽壓力pzes，1MPa選定端差為10，225.72飽和水壓力2.71890第1級再熱器抽汽焓值hzes，1kJ/kg由（pzes，1，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2642.65891第1級再熱器抽汽干度xzes，1由（pzes，1，hzes，1）查水蒸汽表914492第1級高加蒸汽側溫度Thes，1Thes，1= Thfw

22、o,1+3174.8593高壓缸第1級抽汽壓力phes，1MPa由Thes，1求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.92694高壓缸第1級抽汽焓值hhes，1kJ/kg由（phes，1，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2496.390595高壓缸第1級抽汽干度xhes，1%由（phes，1，hhes，1）查水蒸汽表86.3796第2級高加蒸汽側溫度Thes，2Thes，2= Thfwo,2+3197.0697高壓缸第2級抽汽壓力phes，2MPa由Thes，1求出飽和水壓力，并考慮壓損4%1.5298高壓缸第2級抽汽焓值hhes，2kJ/kg由（phes，2，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2

23、562.84299高壓缸第2 級抽汽干度xhes，2%由（phes，2，hhes，2）查水蒸汽表88.2100第1級低加蒸汽側溫度Tles，1Tles，1= Tlfwo,1+258.24101低壓缸第1級抽汽壓力ples，1MPa由Tles，1求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.019102低壓缸第1級抽汽焓值hles，1kJ/kg由（ples，1，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2422.224103低壓缸第1級抽汽干度xles，1%由（ples，1，hles，1）查水蒸汽表91.98104第2級低加蒸汽側溫度Tles，2Tles，2= Tlfwo,2+281.53105低壓缸第2級抽汽壓力

24、ples，2MPa由Tles，2求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.053106低壓缸第2級抽汽焓值hles，2kJ/kg由（ples，2，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2549.203107低壓缸第2級抽汽干度xles，2%由（ples，2，hles，1）查水蒸汽表95.68108第3級低加蒸汽側溫度Tles，3Tles，3= Tlfwo,3+2104.73109低壓缸第3級抽汽壓力ples，3MPa由Tles，3求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.125110低壓缸第3級抽汽焓值hles，3kJ/kg由（ples，3，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2670.327111低壓缸第3級抽汽

25、干度xles，3%由（ples，3，hles，1）查水蒸汽表99.42112第4級低加蒸汽側溫度Tles，4Tles，4= Tlfwo,4+2127.77113低壓缸第4級抽汽壓力ples，4MPa由Tles，4求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.263114低壓缸第4級抽汽焓值hles，4kJ/kg由（ples，4，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2786.143115低壓缸第4級抽汽干度xles，4%由（ples，4，hles，4）查水蒸汽表過熱3、 熱平衡計算書利用表二給定的個參數進行熱平衡計算。設蒸汽發(fā)生器的蒸汽產量為1，低壓缸進口的蒸汽份額為a，冷凝器凝水份額為b，高壓缸排汽流入除氧

26、器的份額為c，流經給水泵、高壓給水加熱器的給水量也為1.0105。3.1汽動給水泵耗汽份額gs,fwp汽動給水泵做功使給水壓力增加，新蒸汽進口焓hfh=2771.338kJ/kg,理想出口焓值h氣動泵出口*=1773.814 kJ/kg，給水量為1，揚程H=6.4426MPa，給水密度=918.4423kg/m3,給水泵效率fwp，p=0.58，給水泵汽輪機內效率fwp，ti=0.78，給水泵汽輪機機械效率fwp，tm=0.90，給水泵汽輪機減速器效率fwp，tg=0.98。gs,fwp(hfh- h氣動泵出口*)fwp，pfwp，tifwp，tmfwp，tg=1000H/求得：gs,fwp=

27、0.0176b=a+gs,fwp=a+0.01763.2再熱器耗汽份額gs,rh1、gs,rh2分離器出來的流經再熱器份額為a的蒸汽被加熱，使蒸汽焓值增加，在每級再熱器的焓增相等，h再熱= 117.785 kJ/kg，第一級再熱器是抽高壓缸抽汽，P=2.718MPa，hzes，1= 2642.658 kJ/kg，疏水為該壓力下對應的飽和水，h再熱疏水，1= 982.87 kJ/kg，二級再熱蒸汽為新蒸汽，hzes，2= 2771.3384kJ/kg，h再熱疏水，2= 1242.18kJ/kg，加熱器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第一級再熱：gs,rh1(hzes，1-h再熱疏水,1)

28、 h =ah再熱求得：gs,rh1= 0.0724a第二級再熱：gs,rh2(hzes，2-h再熱疏水,2) h =ah再熱求得：gs,rh2= 0.0786a3.3高壓給水加熱器耗汽份額ghes,1、ghes,2流經兩級高壓給水加熱器的給水量為1，每流經一級加熱器給水的焓增相等，h回熱=97.543kJ/kg，高壓給水加熱器的蒸汽從高壓缸抽汽，份額為gs,rh1、gs,rh2，第一級高壓再熱器抽汽焓值h抽汽，1= 2498.201kJ/kg，疏水焓值h疏水，1=748.18kJ/kg，第二級高壓再熱器抽汽焓值h抽汽，2=2562.842kJ/kg，疏水焓值h疏水，2= 847.79kJ/kg

29、 ，加熱器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第二級低壓加熱：ghes,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+ gs,rh2(h再熱疏水，2-h疏水,2) h =h回熱求得：ghes,2= 0.0586 -0.0181a第一級低壓加熱：ghes,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+ gs,rh1(h再熱疏水，1-h疏水,1) h +(gs,rh2+ghes,2)(h疏水，2-h疏水,1) h =h回熱求得：ghes,1= 0.0541-0.0132a3.4分離器分離的飽和水份額gs,dea高壓缸排出的蒸汽，一部分（份額為c）直接排到除氧器，加熱除氧器的給水，其余部分經過分離器，干度由85.97%

30、升到99.5%，分離的飽和水gs,dea排到除氧器，分離的蒸汽a經再熱器加熱流入低壓缸做功。由質量守恒：（a+gs,dea）*85.97%=a*99.5%求得：gs,dea= 0.1574a3.5除氧器熱力計算流進除氧器的工質有：再熱、回熱疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+ghes,2，分離器疏水gs,dea、給水b（=a+gs,fwp），高壓缸排汽c，流出除氧器的工質是份額為1的飽和給水，h給水= 624.352 kJ/kg。除氧器為混合換熱器，換熱效率為100%。進出穩(wěn)壓器的各股工質的流量和焓值將下表：流量L焓值h（kJ/kg）疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+gh

31、es,20.11283+0.1198a748.18高壓缸排汽cc2482.308流進給水b（=a+gs,fwp）a+0.0176528.436分離器疏水gs,dea0.1512a721.13排污凈化蒸汽0.01051256.6流出除氧器給水10105625.979由質量守恒：L流入=(0.1113+0.1297a)+c+(a+0.0176)+ 0.1512a+0.0105=1.0105由能量平衡:（L流入h流入）=748.18*(0.11283+0.1198a)+ 2482.308*c+528.436*(a+0.0176)+ 721.13*0.1512a+1256.6*1256.6=625.9

32、79*10105=632.552由以上兩個方程解得：a=0.6696c=0.0144由a=0.6664可得b=a+gs,fwp=a+0.0176=0.687gs,rh1= 0.0766a= 0.0485gs,rh2= 0.0838a= 0.0526ghes,1= 0.0535-0.0106a= 0.0453ghes,2= 0.0578 -0.0201a= 0.0465gs,dea= 0.1512a= 0.1053.6低壓給水加熱器耗汽份額gles,1、gles,2、gles,3、gles,4流經各低壓給水加熱器的給水量為b，每流經一級加熱器給水的焓增相等，hfw=97.543kJ/kg，低壓給

33、水加熱器的蒸汽份額為gles,i（i=1、2、3、4），抽汽焓值h抽汽為汽輪機抽汽壓力下對應的濕蒸汽的焓值，疏水焓值h疏水為給水加熱器蒸汽側溫度對應飽和水的焓值，具體值見下表，加熱器的效率h=0.98?；責峒墧党槠縢les,i抽汽焓值h抽汽（kJ/kg）疏水焓值h疏水（kJ/kg）第一級gles,12422.22247.60第二級gles,22549.20345.58第三級gles,32670.33443.99第四級gles,42786.14542.62由能量平衡可列方程：第四級低壓加熱：gles,4(h抽汽,4-h疏水,4) h=bhfw求得：gles,4= 0.0444b=0.0305第

34、三級低壓加熱：gles,3(h抽汽,3-h疏水,3) h+ gles,4(h疏水，4-h疏水,3) h =bhfw求得：gles,3= 0.0447b=0.0294第二級低壓加熱：gles,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+(gles,3+gles,4)(h疏水，3-h疏水,2) h =bhfw求得：gles,2= 0.0452b=0.0284第一級低壓加熱：gles,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+( gles,2+gles,3+gles,4)(h疏水，2-h疏水,1) h =bhfw求得：gles,1= 0.0458b=0.02753.7高壓缸比功率n高高壓缸進口蒸汽焓值h初始=2771

35、.1405 kJ/kg，一級再熱器抽汽gs,rh1、兩級高壓抽汽ghes,1、ghes,2抽汽焓值見下表,汽輪機組機械效率m=0.99，發(fā)電機功率ge,0.99高壓缸出口蒸汽抽汽gs,rh1抽汽ghes,1抽汽ghes,2焓值h（kJ/kg）2482.3082642.6582498.2012562.842份額L0.78940.04850.04650.0453蒸汽在高壓缸內膨脹做功n高=m*ge*L*（h初始-h流入）=0.99*0.990.7894 *(2771.1405-2482.308)+ 0.0485*(2771.1405-2642.658)+ 0.0465*(2771.1405-249

36、8.201)+ 0.0453*(2771.1405-2562.842)=256.482kw/kg3.8低壓缸比功率n低低壓缸進口蒸汽焓值h初始= 2993.618 kJ/kg，四級低壓抽汽gles,1、gles,2、gles,3、gles,4，抽汽焓值見下表,汽輪機組機械效率m=0.99，發(fā)電機功率ge,0.99低壓缸出口蒸汽抽汽gles,1抽汽gles,2抽汽gles,3抽汽gles,4焓值h（kJ/kg）2277.7922422.2242549.2032670.3262786.143份額L0.57150.02750.02840.02940.0305蒸汽在低壓缸內膨脹做功n低=m*ge*L*

37、（h初始-h流入）=0.99*0.990.5715 *(2993.618-2272.1753)+ 0.0273*(2993.618-2422.224)+ 0.0282*(2993.618-2549.203)+ 0.0292*(2993.618-2670.326)+ 0.0302*（2993.618-2786.143）=453.221kw/kg3.9電廠效率e，npp汽輪機總比功n= n高+ n低=709.703kw/kg蒸汽發(fā)生器蒸汽產量DS = Ne/n= 1000000 / 709.703 = 1409.039 kg/s蒸汽發(fā)生器給水焓hfw=828.048 kJ/kg，排污水焓值hs= 1256.6 kJ/kg，新蒸汽焓值hfh= 2771.338 kJ/kg，一回路效率1=0.995，排污率d=0.0105由能量蒸汽發(fā)生器平衡方程：Ds(hfh-hfw)- d ( hs-hfw)=QR1求得堆芯產熱:QR= 2758304.188kw電廠效率：e，npp=Ne/QR =36.25%3.10熱平衡計算結果序號項目符號單位計算結果1核電廠效率e,npp%36.252反應堆熱功率QRMW2758.3043蒸汽發(fā)生器總蒸汽產量Dskg/s1409.0394汽輪機高壓缸耗汽量Gs,hpkg