鍋爐課程設(shè)計計算書

1、鍋爐課程設(shè)計一設(shè)計 任務(wù)書1.額定蒸發(fā)量 d = 35 t/h 2. 蒸汽壓力 p= 2.5 m(表壓)3. 蒸汽溫度 = 350 4.給水溫度 = 1055冷空氣溫度 = 30 6.空氣預(yù)熱溫度 = 1657.排煙溫度 = 185 8.排污率 = 59.燃料特性： 燃料種類： 類煙煤； 燃料應(yīng)用基成分：（見下表） 燃料應(yīng)用基成分 （表-1）成分煤種chonswa合計淮南煙煤57.423.817.160.930.468.8521.3738.48100一：鍋爐燃料與燃燒計算 鍋爐受熱面得過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù) （表-2）序 號鍋爐受熱面入口過量空氣系數(shù)漏風(fēng)系數(shù)出口過量空氣系數(shù)123456爐膛凝渣

2、管蒸汽過熱器鍋爐管束省煤器空氣預(yù)熱器1.401.501.501.551.651.750.1000.050.100.100.101.501.501.551.651.751.85：理論空氣量、理論煙氣容積的計算1.理論空氣量： =0.0889（+0.375）+0.265-0.0333=0.0889（57.42+0.375×0.46）+0.265×3.81-0.0333×7.16=5.891 /2.三原子氣體容積：=0.01866×（+0.375） =0.01866×（57.42+0.375×0.46） =1.075 /3.理論氮氣容積：

3、=0.79+0.8×=0.79×5.891+0.8×=4.661 /4.理論水蒸氣容積：=0.111+0.0124+0.0161=0.111×3.81+0.0124×8.85+0.0161×5.891=0.627 /5.理論煙氣量： =+=1.075+4.669+0.627=6.371 /：理論空氣量 理論煙氣容積的計算匯總 （表-3） 序號名 稱符號單 位計 算 公 式結(jié) 果1理論空氣量/0.0889（+0.375）+0.265-0.03335.8912三原子氣體容積/0.01866（+0.375）1.0753理論氮氣容積/0.79

4、+0.8×4.6614理論水蒸氣容積/0.111+0.0124+0.01610.6275理論煙氣量/+6.371：各受熱面煙道中煙氣特性表 （表-4) 序號名 稱符號單位計 算 公 式爐膛與凝渣管蒸汽過熱器鍋爐管束省煤器空氣預(yù)熱器1平均空氣過量系數(shù)1.501.5251.601.701.802實際水蒸氣容積/+0.0161(-1) 0.6740.6770.6840.6930.7033煙氣總?cè)莘e/+(-1) 9.3569.5089.95510.55311.1524容積份額/0.11490.11310.10800.10190.09645o容積份額/0.07200.07470.06870.0

5、6570.06306三原子氣體總?cè)莘e+0.18690.18780.17670.16760.1536：1n 氣體 空氣及1灰焓 （表-5） （）(kj /n)(kj /n)(kj/ n)(kj /n)(kj /n)(kj /)10020030040050060070080090010001100120013001400150016001700180019002000210022001703575597729941225146217051952220424582717297732393503376940364305457448445115538713026039252766480494810941

6、242139215441697185320092166232524842644280429653127328913226740755169985010041160131814781638180119642128229424602629279729673138330934831513044636267959691149133415261723192521322344255927793002322934583690392641634402132266403542684830978112912821437159517531914207622392403256727312899309932343402

7、811692643604585606627678759841097120613611583175818762064218623862512：煙氣溫焓表 （表-6） =+(a-1) kj/=1.075=4.669=0.627+=5.891a=1.50a=1.55a=1.65a=1.75a=1.851234567891011100200300400182.8383.8600.9830.0605.91211.91827.12456.394.7190.6290.3392.5883.41786.32718.33678.7777.61567.02374.13192.92804.9426.195754.11

8、466.62961.64498.96073.41528.53085.44684.75006007008009001068.61318.01571.71832.92098.43094.93747.44418.65099.15789.0498.5607.6720.4836.4956.84662.05671.96710.77768.48844.24029.44889.55761.46650.97552.39591.411093.912620.49879.511426.412998.07281.18850.110455.67684.1100011001200130014002369.32642.429

9、20.83200.33481.96488.17196.67909.78636.89363.91080.31207.01336.81469.71604.59937.711046.012167.313306.814450.38465.49396.110326.911275.412229.714170.415744.117330.818944.520565.214593.716213.9150016001700180019003765.74051.74338.74627.94917.110095.710836.811577.912323.713069.41742.41822.32024.62168.

10、22313.615603.816770.817941.219119.820300.113189.914156.115122.216088.317078.022198.823848.925502.327164.028839.1二 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算：鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算1.燃料低位發(fā)熱量： =4.18781c+246h-26(o-s)-6w=4.18781×57.42+246×3.81-26(7.16-0.46)-6×8.85=22446.4 kj/2.冷空氣理論焓： = =5.891×39.6=233.3 kj/3.排煙溫度 = 185 （

11、設(shè)計給定）4.排煙焓：根據(jù)=1.85 查 （表-6）有=100 =1544.4 kj/ =200 =3118.3 kj/用內(nèi)插法有 =185 時=+=+1544.4 =2882.2 kj/5.固體不完全燃燒熱損失：查注（二）表3-2有 = 10 ()6.氣體不完全燃燒熱損失：查注（二）表3-2有 = 1.5 ()7.排煙熱損失： =（100-） =（100-10） =9.83 ()8.散熱損失：查注（二）表3-4有 = 1.0 ()9.灰渣物理熱損失：查 李加護(hù)鍋爐課程設(shè)計表2-4取=0.1， 取=600，和式2-12，查葉江明電廠鍋爐原理及設(shè)備表2-10有=561 kj/ =0.1×

12、;21.37×561/100=119.89 kj/ =/=119.89/22446.4= 0.54 ()10.鍋爐總熱損失：=+ =9.83+1.5+10+1.0+0.54 =22.87 ()11. 鍋爐熱效率：=100-=100-22.87=77.13 ()12. 過熱蒸汽焓：取p=2.5m = 350 查附表3有 =340 =3105.3 kj/ =360 =3151.0kj/用內(nèi)插法有 =350 時=+=+3105.3 =3126.45 kj/13. 飽和水焓：取p=2.5+0.1=2.6m 查附表2有 =971.2 kj/14.給水焓 = 105 查 李加護(hù)鍋爐課程設(shè)計表b-

13、7有= 2 m=100 =420.5 kj/ =120 =505.0 kj/用內(nèi)插法有= 105 時=+=+420.5 =441.63 kj/=3m=100 =421.2 kj/ =120 =505.7 kj/用內(nèi)插法有= 105 時=+=+421.2 =442.33 kj/用內(nèi)插法有p = 2.5m 時=+=+441.63 =442.0 kj/15鍋爐有效利用熱： =d×=35×（3126.45-442.0）+5%×35× (971.2-441.98)=94860360 kj/h16.燃料消耗量： =5479.9 kj/h17.計算燃料消耗量：=（1-

14、）=5479.9×（1-）=4931.9 kj/h18.保熱系數(shù)：=1-=0.987：鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算匯總表 （表-7）序號名稱符號單位計 算 公 式數(shù)值1燃料低位發(fā)熱量kj/4.18781c+246h-26(o-s)-6w22446.42冷空氣溫度設(shè)計給定303冷空氣理論焓kj/233.34排煙溫度設(shè)計給定1855排煙焓kj/根據(jù)=1.85 查 （表-6）2882.26固體熱損失%查注（二）表3-2有 = 10107氣體熱損失%查注（二）表3-2有 = 101.58排煙熱損失%（100-）9.839散熱損失%查注（二）表3-4有1.010灰渣物理熱損失%查 李加護(hù)鍋爐課程

15、設(shè)計表2-4119.8911鍋爐總熱損失%+22.8712鍋爐熱效率%100-77.1313過熱蒸汽焓kj/按p=2.5m 查附表33126.4514飽和水焓kj/取p=2.5+0.1=2.6m查附表2971.215給水焓kj/查李加護(hù)鍋爐課程設(shè)計表b-7442.016鍋爐有效利用熱kj/hd9486036017燃料消耗量kj/h5479.918計算燃料消耗量kj/h（1-）4931.919保熱系數(shù)1-0.987三 爐膛熱力計算：爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計計算1. 燃料低位發(fā)熱量：=22446.4 kj/2. 燃料消耗量： =1.522 /s3. 計算燃料消耗量 =1.370 /s4. 查工業(yè)鍋爐手冊表3.

16、1-3有爐排熱負(fù)荷： =7001050 kw/ 取=950 kw/ 爐膛容積熱負(fù)荷 ：=232.6348 kw/ 取=280 kw/5. 爐膛容積：v=122.0 6. 爐排面積：r=36.0 7. 查工業(yè)鍋爐手冊表3.1-12可選爐排為8500×4520 mm（橫梁式）取有效寬度為b=4420 mm.則有效長度l=8145mm8. 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計算：1 查工業(yè)鍋爐手冊表3.1-11（表-7）名 稱符 號 類 煙 煤前拱高度（m）1.62.6前拱遮蓋爐排長度（m）(0.10.3)l后拱高度（m）0.91.3后拱遮蓋爐排長度（m）(0.250.55)l后拱傾角12°18

17、76;后拱至爐排面最小高度（m）0.40.552 取上爐排為0勢面，a，i標(biāo)高為同高 500 mm3 后拱長：?。╩n）=0.5l=0.5×8145=4070 mm4 取后拱傾角為12°，則b點標(biāo)高為b=mn12°=1365 mm5 取c，f同標(biāo)高為2800 mm6 取bc傾角55°，de傾角15°，gf傾角25°7 前拱遮蓋爐排長度為：(jk)=0.3l=0.3×8145=2445 mm8 取jkkl=12 則jk=815 mm，kl=1630 mm9 lm=l-（jl+mn）=8145-（2445+4070）=1630

18、mm10 co=1005 mm8. 爐膛結(jié)構(gòu)計算. v=122.0 由爐排型號綜合考慮，取爐膛寬為5000 mm .側(cè)墻 =24.4 . =（0.5+1.365）×4.07×=3.8. =0.72. =2.8×（8.145-4.07-2.445）=4.56. =（0.5+0.88）×0.815×=0.56. =（1.859+2.8）×1.63×=3.80. =×2.635×2.635= 0.93=-（+）=24.4-(3.8+0.72+4.56+0.56+3.8+0.93) =10.03. 求出第7區(qū)的高

19、度為：=3.806 e點標(biāo)高為：2800+3806=6606 mm d點標(biāo)高為：6606+2635=7132 mm 后墻： ab=4.161 m bc=1.752 m cd=7.312-2.800=4.512 m =(0.5+4.161+1.752+4.512) ×5=54.63 . 前 頂墻： ih=0.899 m hg=1.859-0.88=0.979 m gf= =1.882 m fe=6.606-2.800=3.806 m ed=2.728 m =(0.5+0.899+0.979+1.882+3.806+2.728) ×5=53.97 . 爐壁總面積：=2×

20、;+=2×24.4+54.63+53.97=157.4 . 爐膛有效輻射受熱面： 前墻覆蓋耐火涂料標(biāo)高取為3.300 m,則水冷壁曝光面長度為：=de-ef-(3.3-2.8)=2.728-3.806-(3.3-2.8 )=6.034 m 耐火涂料覆蓋長度為： =（ed+df+fg+gh+hi）-=（2.728+3.806+1.882+0.979+0.899）-6.034 =4.26 m 取水冷壁：s=170mm d=51mm e=25.5mm n=28根 則 =3.33 =0.5 查教圖7-2有 =0.59 =1 =（28-1）×0.17×6.034×

21、0.59=16.34 =（28-1）×0.17×4.26×1=19.55 查教表7-1 =0.6 =0.2=+=0.6×16.34+0.2×19.55=13.71 后墻：煙窗高取1.5mdc+cb-1.5=4.512+1.752-1.5=4.76 mab=4.161 ms=170mm d=51mm n=28根 e=25.5 =3.33 =0.5查教圖7-2有 =0.59 =1 =（28-1）×0.17×4.76×0.59=12.89 =（28-1）×0.17×4.161×1=19.10

22、 查教表7-1 =0.6 =0.2=+=0.6×12.89+0.2×19.10=11.55 煙窗: s=340mm d=51mm h=1.5 x=1 n=14根 =0.6 =（n-0.5）×s×h×x=(14-0.5) ×0.34×1.5×1=6.63 =0.6×6.63=3.98 側(cè)墻：于后拱處設(shè)觀火孔講水冷壁分左右兩部分，如圖左側(cè)下集箱標(biāo)高為0.5m，右側(cè)下集箱與后拱同高1.365m觀火孔取一磚（230mm）有rs=2635-1005=1400 mm=1.4 mp點標(biāo)高為6.606+1.4=6.981

23、 mq點標(biāo)高為6.606+1.63=7.043 m=(el+jm) ×lm×=(6.606-0.5+6.981-0.5) ×1.4× =8.81 =(7.043-1.365+7.312-2.8)×1.005×=5.12 =1.4×0.5=0.7 水冷壁布置為： s=105mm d=51mm e=65mm 則 =2.06 =1.375 查教圖7-2有 =0.87 =1=（+）×=（8.81+5.12）×0.87=12.1 =×=0.7×1=0.7 查教表7-1 =0.6 =0.2=+=0

24、.6×12.1+0.2×0.7=7.4=+2=13.71+11.55+3.89+2×7.08=43.95 爐膛平均熱有效系數(shù)： =0.284 爐膛有效輻射層厚度： s=2.27 m . 燃燒面與爐墻面積之比： =0.229 . 輻射受熱面面積： =+2（+） =16.34+19.55+12.89+19.10+6.63+2×（12.1+0.7） =100.11 . 爐膛熱力計算1. 燃料低位發(fā)熱量：=22446.4 kj/2. 燃料消耗量： =1.522 /s3. 計算燃料消耗量： =1.370 /s4. 保熱系數(shù)： =0.9875. 爐膛出口過量空氣系數(shù)

25、：=1.56. 爐膛漏風(fēng)系數(shù)=0.107. 冷空氣焓：=233.3 kj/8. 熱空氣溫度：=160 9. 熱空氣焓：查表6有 =100 = 777.6 kj/ =200 =1567.0 kj/ 內(nèi)插 =160 時1251.2 kj/10. 空氣帶入爐內(nèi)的熱量：=（-）+=（1.5-0.1）×1251.2+0.1×233.3=1775.0 kj/ 11. 爐膛有效放熱量： =22446.6 =23712.6 kj/12.理論燃燒溫度： 取 查表6 =1500 =22198.8 kj/ =1600 =23848.9 kj/ 內(nèi)插=23712.6 kj/ 時= =1591.7

26、13. 理論燃燒絕對溫度 ：=+273=1591.7+273=1864.7 k14. 爐膛出口煙溫：先假后校 =1000 15. 爐膛出口絕對煙溫：=1000+273=1273 k16. 爐膛出口煙焓：按1.50 查表6有=14170.4 kj/17. 煙氣平均熱容：=16.1 kj/18. 三原子氣體容積份額：=0.1149+0.0720=0.186919. 三原子氣體總分壓力：=×p=0.1917×0.1=0.01869 20. 三原子氣體輻射能力：=0.01869×2.27=0.0424.m21. 三原子氣體輻射減弱系數(shù)：= = =1.26 （1/.m）22

27、. 煙氣密度：=1.42/23. 煙氣灰粒平均直徑：=20 查 注（三） 表7-324. 煙氣中灰粒無因次濃度：=0.0032 （=0.150.3） 25.灰粒的減弱系數(shù)：=70.55 （1/.m）26. 焦炭粒的減弱系數(shù)：=10.2 （1/.m） 查 注（三）27. 無因次數(shù)：=0.5 查 注（三）28. 無因次數(shù)：=0.03 查 注（三）29. 氣體介質(zhì)吸收力：= =0.37230. 火焰黑度：=1-=1-=0.31131. 爐膛黑度：= =0.75732. 系數(shù)：m=0.59 （厚煤層） 查 注（三） 表7-233爐膛出口煙氣溫：=-273 =-273 =1038.5 34. 校核：=3

28、8.5100 故假設(shè)爐膛出口溫度1000正確 故爐膛出口溫度為1038.535爐膛出口煙焓：按1.50 查表6 =1000 =14170.4kj/ =1100 =15744.1kj/ 內(nèi)插=1038.5 時=14776.3 kj/36. 爐膛輻射放熱量：=0.987（23712.8-14776.3）=8820.3 kj/37. 輻射受熱面熱強度：=119.6 kw/：爐膛熱力計算匯總表 表-8 序號名稱符號單位計算公式數(shù)值1燃料低位發(fā)熱量kj/燃料特性22446.42燃料消耗量：/s1.5223計算燃料消耗量：/s1.3704保熱系數(shù)鍋爐熱平衡計算 表-60.9875爐膛出口過量空氣系數(shù)給定1

29、.56爐膛漏風(fēng)系數(shù)給定0.107冷空氣焓kj/鍋爐熱平衡計算 表-6233.38熱空氣溫度設(shè)計給定，再校核1609熱空氣焓kj/查表61251.210空氣帶入爐內(nèi)的熱量kj/（-）+1775.011爐膛有效放熱量kj/23712.612理論燃燒溫度取 查表61591.713理論燃燒絕對溫度k+2731864.714爐膛出口煙溫先假后校100015爐膛出口絕對煙溫k980+273127316爐膛出口煙焓kj/按1.50 查表614170.417煙氣平均熱容：kj/16.118三原子氣體容積份額煙氣特性表0.186919三原子氣體總分壓力p0.0186920三原子氣體輻射能力.m0.042421三

30、原子氣體輻射減弱系數(shù)1/.m1.2622煙氣密度/1.4223煙氣灰粒平均直徑查 注（三） 表7-32024煙中灰粒無因次濃度 （=0.150.3）0.003225灰粒的減弱系數(shù)1/m70.5526焦炭粒的減弱系數(shù)1/m查 注（三）10.227無因次數(shù)查 注（三）0.528無因次數(shù)查 注（三）0.0329氣體介質(zhì)吸收力：0.37230火焰黑度1-0.31131爐膛黑度0.75732系數(shù)m厚煤層查 注（三）表7-20.5933爐膛出口煙氣溫1038.534校核=43.6100 假設(shè)正確38.535爐膛出口煙焓kj/按1.50 查表614776.336爐膛輻射放熱量 kj/8820.3 37輻射受

31、熱面熱強度kw/119.6四.凝渣管結(jié)構(gòu)設(shè)計及熱力計算1 凝渣管結(jié)構(gòu)設(shè)計計算1. 第1 、第2排 錯列 =340mm d=51mm n=14根/排，則=6.67 查教圖7-2有 =0.21 受熱面積=3.14×0.051×1.5×2×14=6.73 2 煙氣通流截面積=4.98×1.5-14×1.5×0.051=6.40 2. 第3 、第4排 順列 =170mm d=51mm n=28根/排 則=170/51=3.33查教圖7-2有 =0.411 受熱面積=3.14×0.051×1.5×2

32、15;28=13.46 2 煙氣通流截面積=4.98×1.5-28×1.5×0.051=5.333. 凝渣管 總受熱面積=+=6.73+13.46=20.19 . 煙氣通流截面積:= =5.46 . 凝渣管受爐膛輻射面積：=4.59×1.5=6.89. 凝渣管角系數(shù)：=1- =1- =0.78. 凝渣管有效輻射面積：=0.78×6.89=5.37 . 橫向平均節(jié)距：=（+）/（+） =(0.34×6.73+0.17×13.46)/（6.73+13.46） =0.227 m. 縱向節(jié)距： =0.18 m 如圖 shl35-8-

33、03煙氣有效輻射層厚度:s=0.9=0.9×=0.873 . 比值：=4.45 =3.532 . 凝渣管熱力計算1. 進(jìn)口溫度：=1038.5 爐膛出口溫度2進(jìn)口煙焓：=14776.3 kj/ 爐膛出口煙焓3. 出口溫度： 先假設(shè)后校核 1000 4. 出口煙焓： 按=1.50 查表6有 =14170.4 kj/ 5. 煙氣側(cè)對流放熱量：=0.987（14776.3-14170.4）=605.9 kj/ 6. 平均煙溫：=1019.3 7. 管內(nèi)工質(zhì)溫度： 取p=2.5+0.1查附表2有 =226 8. 最大溫壓：=-=1038.5-226=812.5 9. 最小溫壓：=-=1000

34、-226=774 10.平均溫壓：=（+）=（812.5+774）=793.3 11煙氣流速：= =10.76 m/s 12.水蒸氣容積份額：=0.0720 煙氣特性表 4 13.三原子氣體容積份額：=0.1869 煙氣特性表 4 14.凝渣管錯列部分： 條件對流放熱系數(shù)：查教線圖7-11 =0.080kw/ 修正系數(shù)： 查教線圖7-11 =0.81 修正系數(shù)： 查教線圖7-11 =0.91 修正系數(shù) 查教線圖7-11 =0.95 錯列部分對流放熱系數(shù)：=0.080×0.81×0.91×0.95 =0.0560 kw/15.凝渣管順列部分：條件對流放熱系數(shù)：查教線

35、圖7-12 =0.070 kw/ 修正系數(shù)： 查教線圖7-12 =0.903 修正系數(shù)： 查教線圖7-12 =0.90 修正系數(shù) 查教線圖7-12 =1 順列部分對流放熱系數(shù)：=0.070×0.903×0.90×1 =0.0569 kw/16. 對流放熱系數(shù)：= =0.0566 kw/17.管壁積灰表面溫度： 查教 式7-15 =226+80=306 18.條件輻射放熱系數(shù)：=0.202 kw/ 查教線圖7-1819.不含灰輻射修正系數(shù)：=0.93 查教線圖7-1820.三原子氣體總分壓：=p=0.01869 見表421.三原子氣體輻射能力：=0.01869

36、15;0.873=0.0163 kw/22.三原子氣體輻射減弱系數(shù)：= = =2.061 （1/.m）23.氣體介質(zhì)吸收率：=2.061×0.1×0.873=0.179924.煙氣黑度：=0.164625輻射放熱系數(shù)：=0.202+0.1646+0.93=0.0309 kw/26.沖刷系數(shù)：=1 橫向沖刷27.煙氣對管壁對流沖刷系數(shù)：=（+）=1×（0.0566+0.0309） =0.0875 kw/28.煙窗處爐膛輻射熱負(fù)荷分布系數(shù)：=0.8 注（二）式 7-36d29.凝渣管吸收爐膛輻射熱.= =375.0 kj/30.有效系數(shù)：=0.6 注（二）31.傳熱系

37、數(shù)：=0.042 kw/32.傳熱量：=630.6 kj/33.誤差=×100%=×100%=4.07%5% 故假設(shè)溫度正確，校核通過。 凝渣管熱力計算匯總表 （表-9）序號名稱符號單位計算公式數(shù)值1進(jìn)口溫度爐膛出口溫度1038.52進(jìn)口煙焓kj/爐膛出口煙焓14776.33出口溫度先假設(shè)后校核10004出口煙焓按=1.50 查表614170.45煙氣側(cè)對流放熱量kj/605.96平均煙溫1019.57管內(nèi)工質(zhì)溫度按p=2.6 查附表22268最大溫壓-812.59最小溫壓-77410平均溫壓（+）793.311煙氣流速m/s10.7612煙氣中水蒸氣容積份額煙氣特性表 3

38、-40.072013三原子氣體容積份額煙氣特性表 3-40.186914錯列部分條件對流放熱系數(shù)kw/查教線圖7-110.082修正系數(shù)查教線圖7-110.81修正系數(shù)查教線圖7-110.91修正系數(shù)查教線圖7-110.95錯列部分對流放熱系數(shù)kw/0.056015錯列部分條件對流放熱系數(shù)kw/查教線圖7-120.070修正系數(shù)查教線圖7-120.903修正系數(shù)查教線圖7-120.90修正系數(shù)查教線圖7-121順列部分對流放熱系數(shù)kw/0.056916對流放熱系數(shù)kw/0.056617管壁積灰表面溫度查教 式7-75 30618條件輻射放熱系數(shù)kw/查教線圖7-180.20219不含灰氣流的輻

39、射修正系數(shù) 查教線圖7-180.9320三原子氣體總分壓p見表3-80.0186921三原子氣體輻射力m0.01917×0.8730.016322三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/m2.06123氣體介質(zhì)吸收力0.179924煙氣黑度0.164625輻射放熱系數(shù)kw/0.030926沖刷系數(shù) 橫向沖刷127煙氣對管壁的對流放熱系數(shù)kw/（+）0.087528煙窗處爐膛輻射熱負(fù)荷分布系數(shù) 注（二） 式 7-36d0.829凝渣管吸收爐膛輻射熱kj/375.030有效系數(shù)注（二）0.631傳熱系數(shù)kw/0.042 32 傳熱量kj/630.6 33 誤差×100%5%4.08%故溫度假

40、設(shè)正確五：蒸汽過熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計及熱力計算 ：蒸汽過熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計計算1. 取管子： m2. 橫向平均節(jié)距：=0.085 m3. 縱向節(jié)距：取=0.1 m4. 橫向管排數(shù)：=54 排 其中順流52根 逆流56根5. 縱向管排數(shù)：=10 排6. 煙氣通流截面積：橫向=（4.98-54×0.038）×1=7.03 縱向=5.61 7. 受熱面積：橫向沖刷=54×10×3.14×0.038×1=64.4 縱向沖刷=54×10×3.14×0.038×0.57=36.7 總受熱面積+=64.4+36.7=101

41、.1 8. 蒸汽流通截面積：順流部分=0.0422 逆流部分=0.0392 蒸汽平均流通截面積=（+）=（0.0422+0.0392）=0.0407 9. 管間有效輻射層厚度：0.222 m10. 縱向沖刷當(dāng)量直徑： =0.223 m：蒸汽過熱器熱力計算1. 進(jìn)口煙溫：=1000 凝渣管出口煙溫2. 進(jìn)口煙焓：=14170.4 kj/ 凝渣管出口煙焓3. 出口煙溫： 先假設(shè)后校核 900 850 800 （） 4. 出口煙焓： 按=1.55 查表6 有 =800 =11426.4 kj/ =900 =12998.0 kj/用內(nèi)插法有 =850 時=+=+11426.4 =12762.3 kj/ 即出口煙焓為： 12998.0 12762.3 11426.4 kj/5. 煙氣放入熱量：=0.987（14170.4-+0.05×233.3） = 1168.7 1401.3 2719.8 kj/6. 輻射不均系數(shù)： 取定值 =0.87. 接受爐膛輻射熱：=101.0 kj/8. 過熱器進(jìn)口蒸汽溫度： 凝渣管內(nèi)工質(zhì)溫度 226 9. 過熱器進(jìn)口蒸汽焓： 查附表3