FDFCC技術交流文章

1、FDFCC工藝技術的工業(yè)應用洛陽石油化工工程公司工程研究院 前言洛陽石化工程公司在雙提升管催化裂化專利技術（ZL92105596.X）基礎上，開發(fā)了旨在降低FCC汽油烯烴和硫含量、提高汽油辛烷值并同時增產(chǎn)丙烯的催化裂化新工藝-靈活多效催化裂化工藝（Flexible Dual-riser Fluid Catalytic Cracking，簡稱為FDFCC工藝）。洛陽石化工程公司現(xiàn)已在中國石化集團清江石化有限責任公司12萬噸/年雙提升管催化裂化裝置工業(yè)試驗的基礎上，完成了FDFCC工藝技術的大型化工程技術開發(fā)，并在中國石化長嶺分公司和中國石油大慶煉化分公司的百萬噸/年催化裂化裝置進行了FDFCC工

2、藝的工業(yè)應用。FDFCC工業(yè)應用結(jié)果表明：靈活多效催化裂化工藝操作穩(wěn)定可靠、工藝參數(shù)調(diào)節(jié)靈活，催化裂化汽油經(jīng)汽油提升管反應器改質(zhì)后，烯烴含量可降低至16V%以下，硫含量可降低2447%，研究法和馬達法辛烷值分別提高12個單位，催化裂化裝置的丙烯產(chǎn)率提高35個百分點。2. 靈活多效催化裂化工藝技術特點靈活多效催化裂化(FDFCC)工藝在常規(guī)催化裂化裝置上增設一根提升管作為獨立的汽油改質(zhì)反應器，汽油改質(zhì)反應器與FCC主提升管反應器并聯(lián)。這樣，就可以充分利用高活性狀態(tài)催化劑和大劑油比操作等有利條件，為汽油理想二次反應提供獨立的改質(zhì)空間和充分的反應時間，避免了汽油改質(zhì)與重油裂化的相互影響。由于汽油改質(zhì)

3、的比例不受限制，汽油改質(zhì)提升管反應器操作條件相對獨立，F(xiàn)DFCC工藝的汽油改質(zhì)和增產(chǎn)丙烯的效果十分顯著。汽油改質(zhì)提升管反應器的操作條件可以根據(jù)煉油企業(yè)的實際情況靈活調(diào)節(jié)；當主要以降低汽油烯烴和硫含量為目的生產(chǎn)清潔汽油時，反應溫度可以控制較低（一般為400450），使異構(gòu)化、氫轉(zhuǎn)移、芳構(gòu)化、烷基化等理想反應占據(jù)絕對優(yōu)勢；當需要多產(chǎn)液化氣和丙烯時，汽油改質(zhì)提升管反應器的反應溫度一般控制在550600又可以很高，使烷烴裂化和烯烴裂化等反應占主導，同時實現(xiàn)提高柴汽比、降低汽油烯烴和硫含量生產(chǎn)高辛烷值清潔汽油的目的。3.靈活多效催化裂化技術的汽油改質(zhì)工藝形式以催化汽油改質(zhì)為主要目標的FDFCC工藝具有以

4、下兩種不同形式的汽油改質(zhì)工藝流程,它們分別是:3.1、方案A：雙提升管單沉降器單分餾塔外供汽油改質(zhì)該方案是汽油改質(zhì)反應器與重油提升管反應器共用一個沉降器和一個分餾塔，需要改質(zhì)汽油由其它催化裂化裝置來提供，改質(zhì)后汽油返回主分餾塔與未改質(zhì)汽油混合后,進入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，單沉降器、單分餾塔的FDFCC工藝流程詳見圖1。此方案的特點是模擬雙分餾塔情況，實現(xiàn)催化裂化汽油單程改質(zhì)。該流程適合存在有兩套催化裂化裝置的煉廠，可以通過改造一套催化裝置實現(xiàn)兩套裝置的汽油改質(zhì)，一般可以將兩套裝置的汽油烯烴含量降低到35v%以下，滿足新汽油規(guī)格要求。 3.2、方案B：雙提升管單沉降器單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)該方案是汽油改質(zhì)

5、反應器與重油提升管反應器共用一個分餾塔，改質(zhì)汽油原料由本催化裝置提供，改質(zhì)汽油返回主分餾塔與未改質(zhì)汽油混合后,一部分進入吸收穩(wěn)定系統(tǒng),另外一部分混合汽油進入汽油改質(zhì)反應器進行循環(huán)改質(zhì)，單沉降器、單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)的FDFCC工藝的原則流程詳見圖2。由于該方案的改質(zhì)汽油與重油提升管生產(chǎn)的粗汽油進行混合循環(huán)改質(zhì)，增產(chǎn)丙烯的幅度比方案A小一些，但烯烴含量能夠降低到25v%以下，該工藝適宜對只有一套重油催化裝置的企業(yè)進行FDFCC工藝技術改造，實現(xiàn)降低汽油烯烴含量和硫含量并增產(chǎn)丙烯的目標。與雙分餾塔FDFCC工藝流程相比，單分餾塔FDFCC工藝流程的改造投資相對節(jié)省，適合于對具有一定的加工負荷余量（

6、1015%）的重油催化裂化裝置進行技術改造。3.3、方案C：雙提升管雙沉降器雙分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)該流程在汽油改質(zhì)提升管反應器出口設立第二沉降器和第二分餾塔，改質(zhì)汽油直接進入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)。這種流程因為汽油改質(zhì)完全是獨立系統(tǒng)，就避免了改質(zhì)汽油與未改質(zhì)汽油的混合循環(huán)改質(zhì)，大幅度提高了汽油改質(zhì)的效率，同時也不會對重油催化裂化主分餾塔的操作帶來任何不利影響。雙沉降器、雙分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)的FDFCC工藝的原則流程詳見圖3。此方案的特點：汽油改質(zhì)是獨立系統(tǒng)，投資相對大一些，該工藝適合催化裝置無加工余量，或者希望多增產(chǎn)丙烯，對常規(guī)催化裂化RFCC加工時生成的較高烯烴含量和硫含量的催化汽油進行改質(zhì)，可以實現(xiàn)汽

7、油全餾分改質(zhì)。采用雙提升管雙分餾塔的FDFCC工藝流程，催化汽油烯烴含量可降低至16V%以下，且硫含量可降低1530%，研究法和馬達法辛烷值也分別提高12個單位，該流程可以生產(chǎn)烯烴含量滿足歐排放標準的清潔汽油。3.4、方案D：雙提升管雙沉降器雙分餾塔輕質(zhì)汽油改質(zhì)本方案將催化粗汽油先經(jīng)切割塔分離100以前的餾分。將輕質(zhì)汽油引入汽油改質(zhì)提升管反應器進行催化改質(zhì)，改質(zhì)汽油經(jīng)沉降器、分餾塔進入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，雙沉降器、雙分餾塔輕汽油改質(zhì)FDFCC工藝流程的原則流程詳見圖4。此方案的特點是根據(jù)催化汽油烯烴分布情況（70%以上的烯烴是集中在< 100的餾分中），對不同性質(zhì)的汽油餾分進行分別處理。將高烯

8、烴含量的輕質(zhì)汽油采用FDFCC汽油改質(zhì)提升管反應器進行單獨處理，可大幅度減少汽油處理量,提高汽油改質(zhì)效率，并可通過提高反應溫度大幅度增產(chǎn)丙烯。重汽油餾分可直接出裝置或進行加氫處理。因此，本方案也可生產(chǎn)滿足歐排放標準的清潔汽油。4. FDFCC工藝技術的工業(yè)應用4.1 FDFCC工藝技術的工業(yè)應用方案長嶺分公司、清江石化有限責任公司和中國石油大慶煉化分公司都是具有兩套催化裂化裝置的煉油企業(yè)，為了在重油催化裂化裝置實現(xiàn)生產(chǎn)烯烴含量小于35V%的清潔汽油的目標，在上述企業(yè)FDFCC工藝的設計流程中，均采用汽油改質(zhì)提升管和重油提升管共用沉降器、汽提段、再生器、分餾塔和吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的改造方案（如圖1所示

9、）。汽油提升管原料均來自另外一套重油催化裂化裝置，形成模擬“雙分餾塔”的FDFCC工藝方案，在不增設汽油分餾塔的情況下，實現(xiàn)催化汽油的單程改質(zhì)。在長嶺1#催化裝置FDFCC工藝流程中，2#催化的粗汽油全部進入1#催化裝置FDFCC汽油提升管進行改質(zhì)并增產(chǎn)丙烯，分餾塔頂油氣分離器分離出的粗汽油分為兩路，一路進入本裝置的吸收塔，另一路返回另外一套重油催化裂化裝置的吸收塔，兩套裝置吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的負荷均變化較小。這樣就實現(xiàn)了對兩套重油催化汽油進行改質(zhì)的目標。4.3長嶺1#催化裝置FDFCC技術改造內(nèi)容和運行情況長嶺分公司于2003年5月份將1#催化裝置由FCC改造成靈活多效催化裂化（FDFCC）工藝裝

10、置。該項目充分依托原有裝置的能力及公用工程系統(tǒng)設施，以盡可能節(jié)省投資，改造內(nèi)容包括：（1）反應部分新增了汽油提升管及提升管出口粗旋。（2）分餾及吸收穩(wěn)定部分設備進行更新、局部改造，其中分餾塔盤改為清華大學開發(fā)的AV微分塔盤，穩(wěn)定塔塔盤改為河北工業(yè)大學的高效立體傳質(zhì)塔盤。并對部分冷換設備及機泵更新。該項目施工從2003年5月1日開始，5月22日交付開工，改造施工期22天。5月23日開主風機，經(jīng)過升溫、襯里烘烤，29日開工進油，實現(xiàn)了開工一次成功。從長嶺分公司FDFCC裝置的開工和運行情況來看，從裝催化劑、轉(zhuǎn)劑、三器流化到噴油再到切換到煙機主風機機組提壓操作，均比較順利，汽油提升管對重油提升管及再

11、生器的流化基本上沒有影響。而且由于待生催化劑的分配較改造前均勻，再生燒焦效果較改造前好，再生器稀密相溫差下降。長嶺分公司1#催化FDFCC裝置自2003年5月底開工以來，裝置操作平穩(wěn)，重油提升管和汽油提升管工藝參數(shù)調(diào)節(jié)控制靈活，實現(xiàn)了FDFCC工藝大型化工程技術開發(fā)和長周期運轉(zhuǎn)的目標。5.長嶺分公司FDFCC工藝技術工業(yè)試驗方案和試驗結(jié)果5.1 FDFCC工業(yè)試驗方案在FDFCC工業(yè)試驗中,我們主要進行了下列FDFCC工藝流程的試驗研究：(1). 方案A：雙提升管單沉降器單分餾塔外供汽油改質(zhì)(2). 方案B：雙提升管單沉降器單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)為了模擬雙提升管雙分餾塔形式的FDFCCA工藝流程

12、,首先以另外一套重油催化裂化裝置生產(chǎn)的催化粗汽油(外供汽油)作為FDFCC裝置汽油改質(zhì)提升管反應器的原料；然后以FDFCC裝置自產(chǎn)的催化粗汽油作為汽油改質(zhì)提升管反應器的原料, 按單分餾塔形式的FDFCCB工藝流程(方案B)進行工業(yè)試驗,分別考察了不同工藝條件下催化裂化粗汽油提升管催化改質(zhì)的效果和對整套催化裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)的影響。在FDFCC工業(yè)試驗和標定過程中,汽油改質(zhì)提升管反應器的出口處特設了一個餾出物采樣口,定期采樣分析,這樣就可以直接得到汽油改質(zhì)反應生成的氣體和改質(zhì)油品的組成和性質(zhì)分析數(shù)據(jù)。6.2 FDFCC工藝技術工業(yè)試驗結(jié)果和討論6.2.1汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)表1和

13、表2分別列出了FDFCC工業(yè)應用試驗的汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布和汽油改質(zhì)前后的主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)對比。表3列出了FDFCC汽油改質(zhì)提升管氣體組成和常規(guī)RFCC工藝的數(shù)據(jù)對比。表1 FDFCC汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布 項 目FDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案外供汽油自產(chǎn)汽油標定時間大慶清江清江長嶺長嶺清江清江清江長嶺長嶺反應溫度，404450500550585400450500550549催化劑活性62.863.063.062.36463.063.063.06471產(chǎn)品分布，%干氣+損失0.941.021.672.435.221.061.252.394.053.69液化氣6.668.5812.8

14、919.0222.365.267.4311.8516.6220.23其中丙烯2.393.345.087.759.842.012.784.227.067.97汽 油90.3887.3181.5273.0965.8591.5388.3380.5870.4269.54輕柴油1.132.172.643.224.101.242.033.646.434.19焦 碳0.890.921.282.052.470.910.961.542.462.35合 計100100100100100100100100100100由表1列出的FDFCC汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布數(shù)據(jù)可知，隨著反應溫度的提高，汽油改質(zhì)反應的轉(zhuǎn)化深度提高

15、，對增產(chǎn)液化氣和丙烯有利。此外，與FDFCC-B方案中采用本裝置自產(chǎn)粗汽油作為汽油提升管進料相比，F(xiàn)DFCC-A方案采用外供催化汽油作為汽油改質(zhì)提升管原料時，汽油改質(zhì)反應在單程通過狀態(tài)下進行，避免了部分改質(zhì)汽油進行循環(huán)回煉。因此，在相同的反應條件下，外供汽油改質(zhì)方案（FDFCC-A）比自產(chǎn)汽油改質(zhì)方案（FDFCC-B）的液化氣和丙烯產(chǎn)率較高。表6. FDFCC汽油改質(zhì)前后主要性質(zhì)對比 項 目FDFCC-AFDFCC-BFDFCC汽油改質(zhì)方案外供汽油外供汽油自產(chǎn)汽油自產(chǎn)汽油汽油管口溫度，550585550549汽油樣品進料出口進料出口進料出口進料出口密度(20)727.5736.8725.173

16、4.2734.5738.3740.7746.7餾程 初餾31.030.530.030.038.530.530.023.510%50.048.549.044.057.547.550.543.030%71.572.070.563.579.071.575.567.550%96.5101.596.093.0103.0100.5104.098.570%124.5137.5126.0131.0132.5135.0133.5130.090%159.5191.0158.5170.0165.5178.5166.5192.0干點174.0217.5170.0206.5179.0204.5184.5193.0總硫

17、ppm0.1130.0860.0940.0610.0950.0660.0660.035降硫率 %23.935.130.547.0烯烴，V%51.715.955.412.634.111.722.94.9芳烴，V%18.334.818.638.428.039.734.038.7苯，%0.721.120.811.481.371.521.442.72RON93.194.893.195.792.895.793.195.8RON增加值+1.7+2.6+2.9+2.7MON80.582.180.582.680.682.681.284.0MON增加值+1.6+2.1+2.0+2.8表3. FDFCC工藝和常規(guī)

18、RFCC液化氣組成對比（W%）項目RFCCFDFCC-AFDFCC-B反應器重油提升管汽油提升管全裝置汽油提升管全裝置丙 烷6.615.2110.326.5013.81丙 烯29.3140.6034.0542.6031.98異丁烷16.5718.3116.1419.9120.55正丁烷7.585.696.085.027.67正丁烯8.687.777.466.436.12異丁烯12.639.8411.378.308.49順丁烯9.906.298.246.536.40反丁烯8.746.296.334.704.99合 計100.0100.0100.0100.0100.0由表2列出的FDFCC工業(yè)應用

19、試驗的汽油改質(zhì)前后的主要性質(zhì)分析對比數(shù)據(jù)可以看出，F(xiàn)DFCC汽油改質(zhì)提升管對催化汽油的改質(zhì)效果十分顯著，主要表現(xiàn)在以下三個方面：（1）、催化汽油的族組成發(fā)生巨大變化，烯烴含量可由50V%以上降低到16V%以下，芳烴含量可由20V%以下提高到30V% 以上；（2）、催化汽油的研究法提高1.72.9個單位，馬達法辛烷值提高1.62.8個單位；（3）、催化汽油的硫含量降低2447%。FDFCC工業(yè)應用試驗的汽油改質(zhì)效果表明，若采用雙分餾塔和雙沉降器的FDFCC工藝技術進行汽油改質(zhì)，就可在重油催化裂化裝置直接生產(chǎn)滿足烯烴含量低于18V%的歐排放標準清潔汽油。由表3列出的FDFCC工業(yè)應用試驗的汽油改質(zhì)

20、提升管氣體組成分析結(jié)果可以看到，F(xiàn)DFCC汽油改質(zhì)提升管氣體產(chǎn)品的丙烯濃度也遠高于常規(guī)RFCC工藝，說明采用FDFCC工藝技術在重油催化裂化裝置增產(chǎn)丙烯也是確實可行的。6.2.2.FDFCC工藝全裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)表4列出了長嶺FDFCC工藝全裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)與常規(guī)RFCC工藝的對比數(shù)據(jù)。FDFCC全裝置產(chǎn)品分布數(shù)據(jù)顯示，在與常規(guī)RFCC基本相同的原料結(jié)構(gòu)下，F(xiàn)DFCC工藝使催化裝置的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)得到顯著改善，柴汽比液化氣產(chǎn)率大幅度提高，在不同工況下，全裝置的丙烯產(chǎn)率提高3.65 4.7個百分點。表5列出了長嶺FDFCC工藝全裝置精制汽油產(chǎn)品性質(zhì)與常規(guī)RFCC工藝的對比數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)顯示，

21、FDFCC工藝使全裝置催化汽油的總體性質(zhì)顯著改善，F(xiàn)DFCC方案A的精制汽油烯烴含量可降低到35V%以下，硫含量降低25%，RON和MON分別提高1.7和0.5個單位。在采用自產(chǎn)粗汽油進行改質(zhì)的FDFCC-B工況下，由于部分改質(zhì)汽油進行循環(huán)改質(zhì)，催化汽油改質(zhì)效果更加顯著，精制汽油烯烴含量可降低到25V%以下，硫含量降低43%，RON和MON分別提高1.4個單位。表6列出的2003年9月長嶺FDFCC-A（外供汽油改質(zhì)）方案的兩套催化裝置精制汽油主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)顯示，當采用外供2#催化粗汽油作為汽油改質(zhì)原料時，兩套催化裝置的催化汽油烯烴含量都可降低到35V%以下，這樣，就實現(xiàn)了將一套催化裝置進行

22、FDFCC工藝技術改造，而對兩套催化裝置汽油進行質(zhì)量升級的目標。表7列出的長嶺FDFCC裝置催化柴油主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)顯示，由于FDFCC工藝在獨立的反應器對催化汽油進行改質(zhì)和增產(chǎn)丙烯，因此對催化柴油的主要性質(zhì)，尤其是柴油的十六烷值沒有負面影響。表4. 長嶺FDFCC工藝全裝置物料平衡項目RFCCFDFCC-AFDFCC-B改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油原料組成，w% VGO49.245.4541.1246.9750.57 CGO30.538.7937.9128.2238.03 VRO20.315.7620.9724.8111.40 合計100100100100100產(chǎn)品分布, w%干氣 4.865

23、.495.636.035.27液態(tài)烴 12.0723.7524.4919.2523.07 其中丙烯 3.358.05 7.886.907.43 汽油 39.8129.7128.8632.6829.79 輕柴油28.5629.5328.9628.4227.39 油漿 6.363.243.514.925.88 焦碳 7.848.028.238.308.46 損失 0.500.260.320.400.15 合計 100100100100100表5. 長嶺FDFCC全裝置精制汽油性質(zhì)項目RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油精制汽油性質(zhì)族組成，V% 烯烴55.030.622

24、.1 芳烴18.419.423.3 餾程 初餾 3233.732.7 干點173169.1183.0 RSH ppm947 總硫 ppm942700540 蒸汽壓 kpa6065.060.7 誘導期 min470>480>1000 MON80.58181.9 RON92.694.394.0表6.長嶺FDFCC-A方案的兩套催化裝置精制汽油主要性質(zhì)年月日1# FDFCC催化裝置2#催化裂化裝置烯烴v%芳烴v%硫含量%干點烯烴v%芳烴v%硫含量%干點03-9-133.419.10.071179.335.021.20.058187.003-9-632.817.50.073172.133.

25、724.20.055174.503-9-830.615.20.061167.533.020.80.057172.003-9-930.714.40.054168.035.017.70.060172.503-9-1127.717.50.058175.332.122.00.060170.503-9-1234.219.90.081183.033.125.70.073171.003-9-1530.619.40.070169.134.818.60.061180.0表7. 長嶺FDFCC全裝置催化輕柴油性質(zhì) 工藝RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油 密度(20)915.9919

26、.9908.6餾程初餾點155185.0169.510%202224.5205.550%255271.5260.090%343325.0327.0干點358343.0343.0總硫，%0.530.4670.433凝點 -16-15-18閃點 587570苯胺點<30<30十六烷值292929堿氮，PPm210241氧化沉渣mg/100ml1.031.976.2.3. 長嶺FDFCC工藝裝置能耗分析表8列出了長嶺1#催化裂化裝置FDFCC工藝技術改造前后的全裝置公用工程消耗和能耗數(shù)據(jù)。長嶺1#催化裝置FDFCC工藝技術改造主要是增加了一根汽油提升管，進行粗汽油回煉改質(zhì)，以降低汽油烯烴

27、含量、硫含量并多產(chǎn)丙烯為主要目的，與常規(guī)的RFCC工藝相比，裝置能耗增加主要有以下幾個原因：（1）FDFCC工藝利用燒焦熱進行粗汽油回煉改質(zhì)，所以再生器剩余熱量減少，而粗汽油回煉量不計入裝置處理量，故單位能耗提高。（2）汽油回煉改質(zhì)大約有2.0%的生焦率，而粗汽油回煉量不計入裝置處理量，全裝置生焦率提高。（3）裝置改造后分餾穩(wěn)定系統(tǒng)的物流和熱負荷增加較大，耗電量和循環(huán)水量增加。長嶺1#催化裝置在常規(guī)的RFCC工況下的能耗為63公斤標油/噸原料，F(xiàn)DFCC工藝改造后的標定能耗約為73公斤標油/噸原料，裝置能耗上升10公斤標油/噸。對于采用外供汽油改質(zhì)的FDFCC方案A，由于對兩套催化裝置的汽油都

28、進行了改質(zhì)，因此，應扣除為2#催化裝置汽油改質(zhì)而增加的5公斤標油/噸的能耗，則本裝置實際能耗為68.2公斤標油/噸，比常規(guī)催化裂化增加能耗約5公斤標油/噸，能耗增加幅度為8%。 表8. 長嶺FDFCC全裝置消耗和能耗數(shù)據(jù)項目RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油單位消耗量新鮮水, t/t0.0890.0930.095循環(huán)水, t/t33.8234.9135.30除氧水, t/t0.3460.3590.358軟化水, t/t0.0340.0430.035凝結(jié)水, t/t-0.080-0.018-0.018電量,hkw/t25.61327.7127.681.3mpa蒸汽

29、, t/t0.0780.1950.1873.5mpa蒸汽, t/t-0.101-0.055-0.077焦炭, t/t0.07840.08230.083熱輸出, MJ/t-930-1216-1170催化劑單耗, kg/t0.900.750.75表觀能耗MJ/t264330673074Kg-oil/t63.1173.2173.38表觀能耗增加率，%基準16.016.3實際能耗MJ/t264328563074Kg-oil/t63.1168.2173.38實際能耗增加率，%基準8.016.3 表9列出了長嶺FDFCC工藝裝置能耗與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝裝置的能耗對比數(shù)據(jù)。表9數(shù)據(jù)顯示，在重油催化裂化

30、裝置增產(chǎn)丙烯，除采用丙烯選擇性高的專用催化劑外，一般都是通過提高催化裂化反應的苛刻度和原料轉(zhuǎn)化率來實現(xiàn)。隨著裂化反應深度提高和丙烯產(chǎn)率增加，催化裝置的能耗也相應增大。與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝的能耗相比，F(xiàn)DFCC工藝的能耗要低得多。表9. 長嶺FDFCC與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝能耗對比* 裝置名稱裝置規(guī)模萬噸/年工藝名稱LPG產(chǎn)率%丙烯產(chǎn)率%裝置能耗公斤標油/噸安慶65DCC-30.0512.12137.6荊門80DCC-24.644.2593.72岳化105ARGG26.5610.1692.31揚州20ARGG26.129.4684.86高橋60ARGG23.116.0284.21福建1

31、50MGD19.406.6576.01長嶺105FDFCC24.497.8868.21其它工藝數(shù)據(jù)摘自中國石化煉油事業(yè)部2002年煉油生產(chǎn)裝置基礎數(shù)據(jù)匯編6.2.4. FDFCC工藝技術經(jīng)濟評價表10列出了長嶺FDFCC工藝技術改造后的經(jīng)濟效益測算結(jié)果，F(xiàn)DFCC-A和 FDFCC-B的年增效益分別為8770和6333萬元，其中油品價格采用2003年上半年長嶺分公司內(nèi)部結(jié)算價。FDFCC工藝技術改造后的經(jīng)濟效益主要來源于渣油摻煉比例提高和液化氣及丙烯產(chǎn)量的大幅度提高。此外FDFCC工藝技術改造后，該裝置不再采用高單耗的降低汽油烯烴催化劑，每年節(jié)省該費用324萬元。 表10 長嶺FDFCC工藝技

32、術經(jīng)濟評價結(jié)果項目RFCCFDFCC-AFDFCC-B價格FDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供自產(chǎn)外供自產(chǎn)重油處理量 萬噸/年101.33100.699.57長嶺內(nèi)部結(jié)算價格效益增額效益增額原料萬噸/年萬噸/年萬噸/年元/噸萬元/年萬元/年 VGO49.8641.3646.772141-18176-6615 CGO30.9138.1428.10214115481-6014 VRO20.5721.1024.7015948376586 合計101.33100.699.57-1857-6043產(chǎn)品 萬噸/年萬噸/年萬噸/年元/噸萬元/年萬元/年干氣 4.925.666.0013009611403液態(tài)烴 8.8416.7112.302693212039318 其中丙烯3.397.936.8739411786313697 汽油 40.3