現(xiàn)澆箱梁門式支架專項方案

1、長江中路高架工程A標段現(xiàn)澆箱梁滿堂式門式支架專項施工方案1、計算依據(jù)、參數(shù)l.i計算依據(jù)(1) 長江中路高架工程-一上部結(jié)構(gòu)施工設計圖(2) JTJ041-2000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(3) 公路施工手冊橋涵(4) 路橋施工計算手冊(5) 建筑施工手冊1. 2計算參數(shù)1、荷載取值(1) 箱梁栓自重(混凝土按2. 6T/m3計)因腹板栓最重，以腹磴自重進行底模受力訃算，梁高1.965m,則絵自重：51. lKN/m2；(2) 模板荷載：內(nèi)模、底模按500N/m2計；(3) 施工荷載取2. 5Kpa,振搗磴產(chǎn)生的荷載取2. OKpa。2、荷載計算栓荷載取腹板部分的荷載進行計算，強度驗算時，各類荷載

2、應乘以如下規(guī)定的相應分項系數(shù)：荷載分項系數(shù)表項次荷載類別Yi1模板及支架自重1.22新澆筑混凝土自重3鋼筋自重4施工人員及施工設備荷載1.45振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載6新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力1.27傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載1.41. 3材料力學性能(1) 8=15mni竹膠板的力學能：靜曲強度8 J=80Mpa,靜曲彈性模量E二7500 Mpa<>(2) 10X10cm杉木力學性能：強度化二9. OMpa,彈性模量E二9000 Mpa(杉 木)。(3) A3鋼力學性質(zhì)：軸心應力S=140Mpa,彎曲應力5 J=145Mpa,剪應 力t=85Mp&,彈性模量E二2. lXl

3、Opa,其允許應力按臨時結(jié)構(gòu)組合I提高 1.3 倍。2、上部結(jié)構(gòu)方案概述總體施工方案概述：本丄程現(xiàn)澆箱梁采用滿堂TSA重型強力門式腳手架施 丄，在上跨崇川路及躍龍南路時采用設置滿足車輛通行和交通部門要求的門洞。TSA重型門式腳手架型號及配件組成一覽表名稱型號規(guī)格備注重型門架TSA001B1000X19008銷交叉拉桿TSA021C1200X1200鍍鋅可調(diào)托座TSA032CT35X600可調(diào)底座TSA031CT35X600調(diào)節(jié)桿TSAO11巾 48X1850大銷子TSA0164)16X100鍍鋅2. 1支架構(gòu)造10cm厚C15絵擴大基礎+可調(diào)下托+1900mm X 1000mm門架+調(diào)節(jié)桿和U

4、型上托 + 10槽鋼+10X 10cm方木+15mm厚竹膠板(內(nèi)配<l>48mmX3. 5mm鋼管扣件形成的掃 地桿及剪刀撐)形成一整體?？烧{(diào)托架，10cmX 10cm順橋向槽鋼，10cmX10cm 方木橫橋向分配梁(上鋪15mm厚竹膠板)。支架搭設高度全橋平均9.0cm。2. 2支架步距布設根據(jù)箱梁的施工技術(shù)要求、荷載重量、荷載分布及地基承載力情況，經(jīng)過計 算確定，每孔支架順橋向間距90cm,橫橋向間距為9060cm,詳見支架結(jié)構(gòu)圖。3、底模受力計算底模板采用8=15mm的高壓覆膜竹膠板，其下小橫梁釆用10X 10cm方木， 間距為25cm。a、荷載計算新澆混凝土自重:1. 2X

5、51. 1=61. 31KN/m2=61. 31Kpa;內(nèi)模:1.2X0. 50 KN/ma=0. 6Kpa;施工等荷載：1.4X4. 5 KN/m7=6. 3Kpa;總計:68. 21 Kpa二0. 0682N/mm'。b、底模的強度及撓度驗算取計算寬度 b二 1mm,則 ql二1X二0. 0682N/mm,其截面特征：1二尋13於二281. 25mm； W二尋bh二37. 5mm12olOXIOcm方木間距二25cm,按四等跨連續(xù)梁計算 計算圖示如圖1:.0682.06X2川川川川川川川川1111川川川UIUUIIIIUIIIII如圖1計算結(jié)果如下：強度驗算：仁=二456. 7 m

6、m(q二0. 0682/mm)；8遠二峙壬-二12. 18NIPa< 8 o-=80Mpa：(滿足施工規(guī)范要求)撓度驗算：f込二窪二0.42mmL/400=0.625mm(q=0.0561N/mm)；撓度滿足施 iuubi工規(guī)范要求。4、小橫梁受力計算lOXIOcm方木間距為二25cm。其形成網(wǎng)狀格構(gòu)式整體共同承受現(xiàn)澆箱梁荷載。a、荷載計算:新澆筑混凝土取頂、底板及腹板平均荷載訃算：栓自重:1.2X22. 90=27. 48KN/m2；模板自重:1.2Xl=1.2KN/m2；施工等荷載:1.4X4. 5=6. 3KN/H17；則總計荷載:q二34. 98KN/ms=0. 035N/mni

7、：ob、方木的強度及撓度驗算10 X 10cm 杉木的其截面特征：I二卡 bh'=8333333. 3mm' ； W= bh二 166666. 7mm2；荷載:q二230X0. 035=8. 75N/'mm。按四等跨連續(xù)梁訃算。計算圖示如圖2：8.75K758.758.75luiiiiiiiuiniiiiuuiiiimniiiiiiuiiiiiuui O<g|OJ546750.0)375.00如圖2計算結(jié)果如下：強度驗算：二759375、 mm（q=8. 75N/mm）；8遠二卷-二4. 56NTa<fJ=9. OMpa；（滿足施工規(guī)范要求）撓度驗算：f込二

8、鵲鏟030mmL/500二1. 8mm；（滿足施工規(guī)范要求） lUUnl5、10槽鋼大橫梁受力計算10槽鋼間距為=100cm、90cm。其腹板下的槽鋼受力為最不利。a、荷載計算:栓自重:1. 2X51. 1=61. 31KN/m2=61. 31Kpa；模板自重:1. 2X1=1. 2KN/m2；施工等荷載:1.4X4. 5=6. 3KN/m2；則總訃荷載:q二68. 81KN/m2=0. 0688N/mm：ob、10槽鋼的強度及撓度驗算其截面特征：I=198cm!； W二39. 7cm3 A二 12. 7cm:荷載:q=900X0. 0688二61. 92N/mm。按多等跨連續(xù)梁訃算。川山山川

9、山山I川山川川山山山山山川川山山TirrXrmhrmbr計算結(jié)果如下：強度驗算： '仁尸5902525. 32mm；S 遠二弋*=148. 7MPM1. 3 o ”二 188. 5Mpa；（滿足施工規(guī)范要求）撓度驗算：f遠二離0. 39mmL/500二1. 8mm；（滿足施工規(guī)范要求）6、支架受力計算6. 1等截面箱梁支架受力計算等截面現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁，其跨徑組合分別為4X30m. 3X30m、3 X32. 5mo截面為大臂單箱四室斜腹板箱梁標準底板寬度16. 5m：翼緣板懸臂 3.5m,外挑翼緣板厚度2361cm。各聯(lián)均采用預應力混凝土連續(xù)箱梁，箱梁頂 板厚度27cm,底板厚

10、度2455cm,腹板厚度45105cm,梁高為1. 711.965m。 現(xiàn)取具有代表性的3X30m箱梁進行支架受力計算：a、橋面凈寬b二25. 5m：b、箱梁高度h二1.965m,箱梁底板距地面高度為8.0m10.0m,取平均高度 h=9m計算;c、一聯(lián)栓澆筑長度L二3 X 30二90m。1、荷載計算一聯(lián)栓體積-1774. 33m3,則一聯(lián)栓重量 G1=VX2. 6t/m3 =1774. 33X2. 6=4613. 258 (t),根據(jù)施工規(guī)范，施工荷載的汁算按恒載1.2倍+1.4倍動載(人員、栓澆筑時的振動及沖擊力等)，為簡化計算，現(xiàn)取修正系數(shù)1.5,則一聯(lián)栓自重荷載 G=l. 5X4613

11、. 258=6919. 887 (t), 每平方栓自重荷載:G/bXL二6919. 887/(25. 5X90) =3. 02t/m2 ；2、根據(jù)以上荷載計算，現(xiàn)進行如下構(gòu)架設計&、橫截面方向箱梁底部用0.9m交義排列，共29棉門架，具體排列見附圖。b、橋面縱向方向，門架與門架之間以0.9m行距排列共90/ (1+0.9) =46 排c、高度方向，用4棉1.9m門架疊加，輔以可調(diào)底座，可調(diào)托座，調(diào)節(jié)桿以 適應地基、橋梁高度的變化。d、需特別指出，在橋墩位置，由于應力相對集中，門架與門架之間用0.6m 的交義拉桿連結(jié)，以增加支架承載力。e、根據(jù)以上構(gòu)架進行門架強度校核一層門架數(shù)量R29X

12、46二1334棉，則每棉門架承載力 G0二G/n二6919. 887/1334=5. 19 (t),根據(jù)廠制造規(guī)范及國家標準，每棉門架承載15t,允許使用承載力為7. 5t, 因5. 19t<7. 5t,故上述支架方案安全、合理。f、結(jié)論：等截面現(xiàn)澆箱梁，門式腳手架其橫橋向步距布置90cm,縱橋向步 距布置90cm能滿足其承載力等要求。6. 2變截面箱梁支架受力計算變截面現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁，其跨徑組合30+45+30m。1、荷載計算：一聯(lián)栓體積-2266m3,則一聯(lián)栓重量 G1=VX2. 6t/m3 =2266X2. 6=5891. 6 (t),根據(jù)施工規(guī)范，施工荷載的計算按恒載1

13、.2倍+1.4倍動載(人員、栓澆筑 時的振動及沖擊力等)，為簡化計算，現(xiàn)取修正系數(shù)1.5,則一聯(lián)栓自重荷載 G=l. 5X 5891. 6=8837. 4 (t),每平方栓自重荷載:G/bXL二8837. 4/(25. 5X105)=3. 31t/m2。2、根據(jù)以上荷載計算，現(xiàn)進行如下構(gòu)架設計&、橫截面方向箱梁底部用0.9m交義排列，共29棉門架，具體排列見附圖。b、縱向方向，門架與門架之間以0.6m行距排列共105/(1+0.6)二66排c、高度方向，用4棉1.9m門架疊加，輔以可調(diào)底座，可調(diào)托座，調(diào)節(jié)桿以 適應地基、橋梁高度的變化。d、需特別指出，在橋墩位置，由于應力相對集中，門架

14、與門架之間用0.6m 的交義拉桿連結(jié)，以增加支架承載力。e、根據(jù)以上構(gòu)架進行門架強度校核一層門架數(shù)量、二29 X 66二1914棉，則每棍門架承載力 G0二G/n二8837. 4/1914二4. 62 (t)根據(jù)廠制造規(guī)范及國家標準，每棉門架承載15t,允許使用承載力為7. 5t, 因4.62t<7. 5t,故上述支架方案安全、合理。f、結(jié)論：變截面現(xiàn)澆箱梁，門式腳手架其橫橋向步距布置90cm,縱橋向步 距布置60cm能滿足其承載力等要求。6.3門架抗壓穩(wěn)定承載力設計值Nd1、門架等效截面慣性矩57S?<1)57X2.5 鋼管 A= n ( _ ) - (1Z ) :=428. 0

15、4mm222ho= 1900mmhi 二 1000mmIo= (D' cT) = (57 -521) =316516. 7mm43232(注：d二D-2X2. 5二57-2X2. 5二52)<1)26.5X1.5 鋼管Ix= (D-d1) = (26. 5 -23. o) =18464. 67mm13232故等效截面慣性距為:1= Io+ lx-1! =316516. 7+18464. 67X -=326235 mnfh019002、求門架立桿回轉(zhuǎn)半徑i二 Jl/A| 二 J326235 / 428.CM 二27. 607mm3、求門架立桿穩(wěn)定系數(shù)C長細比：x 二如.=5）（）.

16、二68. 823i 27.607查表得：0=0.8174、門架拼裝高度h二9.0m,查表得調(diào)整系數(shù)20.8,因此，一個門架穩(wěn)定承 載力的設計值為：NgKCAf,其中：A為立桿的截面積，A二2扎二2X428. 04 mm:f為材料的強度200X10_3N/W=0.8X0. 817X2X428. 04X200X 10-3=111. 9KN二11. 19t > 5. 19t,故門架滿足抗彎失穩(wěn)要求。6.4支架支撐加固支撐方案門架疊加僅為三層，故在加扣縱、橫向水平掃地桿、封口桿外另加 兩層水平加固桿，每隔三排門架設一道剪刀撐即可滿足支架穩(wěn)定性要求。6. 5搭設和拆除及安全事項1、支架搭設前，工程

17、技術(shù)負責人應按照規(guī)范要求和方案向施工人員進 行技術(shù)標準和安全作業(yè)要求交底。2、對支架使用的各類構(gòu)配件進行查驗，對有疑慮或不合格的構(gòu)配件，嚴禁 使用。3、地基處理好后，必須按照施工方案要求的平面尺寸，定出門架位置線， 以準確控制底座的安放位置。4、門架的安裝應從一端向另一端延伸，要保證橫梁與箱體結(jié)合部位支架加 密的合理穩(wěn)固連接。并及時檢查調(diào)整水平度、垂直度，托座上方的工字鋼或方木 必須正放在托座卡口槽內(nèi)對角線中心上，并楔緊，預防偏心而造成支架傾倒。5、支架搭設的安全管理不容忽視，工人的勞保用品必須佩戴，頂層搭設完 畢后，必須及時搭設四周的圍擋，并設置安全網(wǎng)。6、預壓材料必須均勻平衡向后推進，不得

18、集中堆放。7、在澆筑栓時，必須派專人觀察地基、支架、模板等的變化，并準備好相應 的補救措施和材料，嚴禁在腳手架上固定、架設栓泵、泵管及起重設備等。8、當澆筑好的栓達到規(guī)定拆模強度后，拆除支架前，應清除上面堆放的材 料、工具和雜物，并設置警戒區(qū)。7、地基受力計算7.1地基承載力設計圖紙所提供的地質(zhì)資料及現(xiàn)場調(diào)查表明，地表土質(zhì)為砂土，無軟弱下臥 層。地基承載力o =P/A=6919. 887 / (25. 5X90) =30. loKpa,故地基處理后其 承載力lOOKpa以上均可。栓擴大基礎墊層承壓計算：o二P/A二51800/0. 0225=2. 3Mpa < 7. 5Mpa7. 2地基沉降計算(1) 假設條件：E。在整個地層中無變化，計算地層按一層考慮(2) 按照彈性理論方法計算沉降量，公式如下：s=pb3 (1- y") /Eos地基土最終沉降量P基礎頂面平均壓力，取最大值30. 2KPab矩形基礎寬度，0.9m3沉降影響系數(shù)，取1.12u、E。一一分布為土的泊松比及彈性模量，u二0.2, Eo=1-2u7(1-u)JEs, E: =10. 05NIPa, Eo= 1-