超臨界二氧化碳循環(huán)分析1

1、超臨界二氧化碳動力循環(huán)與氨動力循環(huán)得比較LI前，世界上正在建設(shè)與研究得高溫氣冷堆都就是使用H e作為工質(zhì)，這就 是因?yàn)镠e具有很好得穩(wěn)定性、化學(xué)相容性及熱傳導(dǎo)性。但就是，He作為工質(zhì) 存在一些不足，例如動力循環(huán)需要較高得溫度、難于壓縮等，給反應(yīng)堆與換熱部件 得結(jié)構(gòu)材料、葉輪機(jī)械得設(shè)計(jì)帶來很多困難。出于降低反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料要求、減 少技術(shù)難度、提高反應(yīng)堆得安全性與經(jīng)濟(jì)性等各方面得考慮，有學(xué)者進(jìn)行了選取 CO?作為循環(huán)工質(zhì)得研究、C02雖然在穩(wěn)定性、熱傳導(dǎo)性方面比He稍差，但C 02具有合適得臨界參數(shù)，不需要很高得循環(huán)溫度就可以達(dá)到滿意得效率，且具有 壓縮性好、儲量豐富等優(yōu)點(diǎn)。采用CO?作為循環(huán)工質(zhì)

2、可以降低循環(huán)溫度與壓縮 功，從而提高反應(yīng)堆得安全性，同時(shí)降低反應(yīng)堆造價(jià)、超臨界C02得閉式布雷頓 循環(huán)被推薦在鉛冷快堆及鈉冷快堆中使用、1、二氧化碳布雷頓循環(huán)分析(1)二氧化碳布雷頓循環(huán)CO2與He在動力循環(huán)中最大得不同點(diǎn)就就是氣體性質(zhì)隨壓力、溫度得變化 差別很大(表1Do高壓(7.5 MPa)環(huán)境中,CO?得導(dǎo)熱系數(shù)入、定壓比熱容J 與壓縮因子z均與低壓(0.1 MPa)下得參數(shù)有很大差異;在循環(huán)工況下,He循環(huán)可 以視為理想氣體循環(huán)，除密度外,其余參數(shù)變化不大。動力循環(huán)得工況,CO2得工 作參數(shù)在其臨界點(diǎn)(7、3 77 MPa, 3 1 °C)附近;因此,CO2動力循環(huán)除與He循

3、環(huán) 有相同得決定因素外，還取決于動力循環(huán)得不同實(shí)際工況，即超臨界壓力、跨臨界 壓力及亞臨界壓力3種循環(huán)工況(圖11)、超臨界循環(huán):循環(huán)壓力及溫度均在臨 界參數(shù)以上;跨臨界循環(huán):循環(huán)高壓側(cè)壓力高于臨界壓力，低壓側(cè)壓力低于臨界壓 力;亞臨界壓力循環(huán):循環(huán)壓力均低于臨界壓力，工作于氣相區(qū)。表1-1C02與He熱物性比較(35 °C)工質(zhì)P/MPa p/kg-m 3 W (m- K )-> C/kJ(kgK)一】zCO27、52 7 7 . 60.0 35325.9 3060. 4630、 11 .950.014970、8280.8 7 9He7、511。3206045。1 981。0

4、330、10o 1560. 1 5 7 15、1980、999(2 )CO2簡單循環(huán)與He循環(huán)得對比分析以英國改進(jìn)型氣冷堆(AGR)為例、英國改進(jìn)型氣冷堆(AGR)實(shí)際運(yùn)行時(shí) CO2溫度高于670°C o考慮到 C O 2高溫下與不銹鋼材料化學(xué)不相容，因此循環(huán) 最高溫度保守取為6 50°C,若要采用更高得循環(huán)溫度，需要采用其她金屬材料。CO?與He 動力循環(huán)在給定條件下計(jì)算得最優(yōu)參數(shù)見表1- 2,溫嫡圖見 圖1一1。其中He循環(huán)得溫燔圖略有不同，采用2個壓縮機(jī)分級壓縮。Bl蹋血He2 2 2 OOO c CCh4-S/kJ-Ckg-K)-1圖1 一1 CO?循環(huán)及He循環(huán)溫

5、爛圖表1-2 CO?簡單循環(huán)與He循環(huán)比較參數(shù)名co2He超臨界跨臨界亞臨界壓力工況1工況2初參數(shù)Pmin = 7、5MPmin=5、267Pmax = 7.tnun=35*dt min=35°CP atmin=15°COPatmax= 6 50°Ctmax=80 0 °Ct mjn = 3 5°Ctmax=650aCtmin=3 5 °Clmax=650Ctma.v=650°C限制條件Pnu.<20M P aPma.2 0 M P a一P x=7、Pmax= 7 .OPa£(Pc ri /Pm IOPan)

6、t 1 c. o ul t cri壓力比£2、6673 c 83o 11 o 81、95循環(huán)效率40.140.494 0、8542.5348.6X/%q/ k J k g-i258、78405o 26203、281000 6.7 41302.31從表1-2可瞧出,CO?循環(huán)汁算所需初參數(shù)比He循環(huán)多出壓力項(xiàng)。如前 文所述,He在循環(huán)工況下取決于溫度，只需給定循環(huán)得溫度范圍便可計(jì)算出不同 壓力比下循環(huán)效率E),而CO?得Cp還取決于壓力。給定超臨界與跨臨界壓力 CO?循環(huán)得最高壓力(Pm&就是山于現(xiàn)有技術(shù)條件得限制，保守取為2 0 MP a。 表2中得所列得最高1就是Pn沐達(dá)到

7、限定值得效率，并未達(dá)到實(shí)際計(jì)算得最 大no He循環(huán)得Pmax為現(xiàn)有模塊化高溫氣冷堆He循環(huán)最高壓力(7MPa)。圖12分別給出了表2中所列初參數(shù)下耳與£關(guān)系。在所計(jì)算£下, 亞臨界壓力CO?循環(huán)與 H e循環(huán)相似,n隨£先增大到一個極大值點(diǎn)再緩慢下 降、而超臨界與跨臨界循環(huán)，同樣受到Pn和得限制,在計(jì)算£下并未達(dá)到極大值。 3種CO 2循環(huán)在相應(yīng)限制條件下達(dá)到得最高q與溫度條件兒乎相同情形下得 He循環(huán)相近。但就是，這3種循環(huán)均低于 He在tniax=8 0 0°C下得n,且相同 溫度條件下,CO?循環(huán)達(dá)到最高1得£要大于He循環(huán)達(dá)

8、到最高I得£。圖1-2CO?簡單循環(huán)與12循環(huán)效率在氣體汽輪機(jī)循環(huán)中，氨氣透平帶動壓縮機(jī)，因此壓縮機(jī)耗功也就是關(guān)注得問 題。定義圧縮功與膨脹功之比wc/wi為氮?dú)馔钙阶龉Ψ祷芈?。從圖1 一 3中可瞧 出,CO2循環(huán)得Wc/wi小;這就是因?yàn)镃O?得z1,易于壓縮，而He得z 1,較難圧縮得緣故。He循環(huán)t ma*提高至800°C后,各壓力比下得we /wt均有所 降低，但仍然高于tmax=650eC下得CO2各循環(huán)。在 CO2得3種循環(huán)中，超臨界及 跨臨界壓力循環(huán)得 /w顯著變小;這就是因?yàn)閴嚎s過程在臨界點(diǎn)附近進(jìn)行，而在 臨界點(diǎn)附近,5顯著減小，導(dǎo)致z減小,更易于壓縮;尤其

9、就是跨臨界壓力循環(huán)得 wc /w,比相同溫度下H e 循環(huán)兒乎小了一個量級。圖1-3 CO2簡單循環(huán)與He循環(huán)氨氣透平做功返回率從表12還可瞧出,CO 2循環(huán)單位質(zhì)量得工質(zhì)換熱量均比He循環(huán)要少, 這意味著相同換熱功率下CO2循環(huán)得質(zhì)量流量m 較大（圖14）、這就是由于 CO?得Cp較He小，相同功率，工質(zhì)溫升差別不大得情況下,CO2循環(huán)需要更大 得mo644 2 官 WE1：超臨界C022：跨臨界C63:亞臨界斥力CO24: He(應(yīng)=800遲)5: 116(=650)圖1一4熱功率310MW時(shí)，質(zhì)量流量與壓力比關(guān)系但就是，這并不意味CO2循環(huán)沒有優(yōu)勢。流體體積決定了做功與換熱部件 得尺寸大

10、小，單位體積得做功量或換熱量越大，相同功率下得做功換熱部件體積越 小，成本越低。CO2氣體密度較大，因此各部件氣體體積流量(V)較小(圖l-5)o圖1一5熱功率310MW時(shí)，氮?dú)馔钙匠隹隗w積流量與壓力比關(guān)系以堆芯換熱功率310 MW為例，對表1一1中得2種循環(huán)進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表l-3o表1-3 CO2簡單循環(huán)與He循環(huán)比較循環(huán)類別超臨界 跨臨界 亞臨界壓 He(t.ax=6 5 He(tmax=80co2C O2力co20 °C )0C)m/kg s 11197o 97 64.91 53 4、307、92238。 043598氮嘰P/M W168、36142、12 39、3727 8

11、、36281 > 4透平5V i n/m3 si10.9 97、0138、9586o3 777 a 50Voui/n? s23.82 0、2697.241 2 7 12120. 39i2壓P/MW44.0 116.6 3112、 74高壓73、267 . 96縮1機(jī)低壓73。2167、96V in / m4.3 10o 9 2834、99高壓35 o28、23 S09低壓47。39“ 9569Vou，/2.590.8 6114.7 7髙壓33. 2426 a 14m3 s 1低壓45o36. 981 6從表1 3可以瞧出，相同熱功率，在兒乎相同得溫度條件下,CO2循環(huán)所消 耗得壓縮功遠(yuǎn)小

12、于He循環(huán)所需得壓縮功。3種CO?循環(huán)所需要得V均小于同 等溫度條件下與較優(yōu)工況下H e循環(huán)得工質(zhì)體積流量;這表明3種CO?循環(huán)中單 位體積流量得CO 2氣體做功能力均優(yōu)于2種條件下He循環(huán)單位體積He得換熱 做功能力。特別就是對于CO?得超臨界循環(huán)與跨臨界循環(huán)，其工質(zhì)得V兒乎與H e循環(huán)相差一個量級，大大減小了做功部件得體積。從表1-3還可以瞧出,CO 2流 經(jīng)葉輪機(jī)械前后得V變化遠(yuǎn)比He流經(jīng)葉輪機(jī)械得V變化大;因此,CO?循環(huán)得葉 輪機(jī)械進(jìn)出口葉高變化比He循環(huán)得大。這些都就是由于循環(huán)工況下CO?得密度 比He大很多，因此雖然m大,但就是V卻遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于He循環(huán)。2 超臨界CO?循環(huán)改進(jìn)一超臨

13、界C。2再斥縮布雷頓循環(huán)二氧化碳超臨界循環(huán)需米用多個回?zé)崞鳎ㄈ糁徊捎?個回?zé)崞?，山于回?zé)崞?低圧側(cè)流體比熱較小，換熱時(shí)高圧側(cè)流體溫升不夠,會導(dǎo)致?lián)Q熱器出現(xiàn)夾點(diǎn)），使熱 量得以更好利用。二氧化碳再壓縮循環(huán)示意圖如圖2-1所示，循環(huán)溫爛圖如圖 2-2所示。執(zhí) 器氏用堆ft圖2-1二氧化碳再壓縮示意圖比娜仆從呂圖2-2二氧化碳再壓縮循環(huán)溫埔圖透平出口得二氧化碳流體先進(jìn)入高溫回?zé)崞鬟M(jìn)行放熱（5至5'）,后進(jìn)入低溫回 熱器（5'至6 ），而后，一部分流體直接通往高溫壓縮機(jī)被壓縮（6至2 ）,另一部分流體 先冷卻后（6至1）再進(jìn)入壓縮機(jī)壓縮（1至2）、然后,通過低溫回?zé)崞骰責(zé)幔?至2 &#

14、39;） 到與直接被高溫壓縮機(jī)壓縮得流體相同得溫度，混合后一起再流經(jīng)高溫回?zé)崞鳎?' 至3）、換熱器（3至4）,最后流入透平做功（4至5）。（1 ）循環(huán)數(shù)學(xué)模型定義Brayt o n循環(huán)壓比£=PmaX/ Pmin、溫比t = t ma、/訃曲。其中、P為壓力, t為溫度。假設(shè)經(jīng)過預(yù)冷器得分流量為x（0<x<l）,低溫回?zé)崞鞯没責(zé)岫群雭A可表示為:（2-1）其中:為高壓側(cè)或低壓側(cè)出入口溫差最大值;h為比焙,J/kg；m為質(zhì)量流量， kg/s; c p為比定壓熱容,kJ/（k g K）、高溫回?zé)崞鞯没責(zé)岫菴thnx表示為：（2-2）Othrcc與得計(jì)算方法差異就是曲分

15、流引起得、其中，回?zé)崞鞲邏簜?cè)得出 口溫度須分別滿足條件t 2 +At< t 6 < t5,以及t z. +At5，<與 f分別為避免回?zé)崞鲀?nèi)傳熱惡化而設(shè)置得丄程上所允許得最小溫差，通常取為 8C。整個循環(huán)得效率n可表示為：（2-3）式（2-3）就是從能量損失角度來計(jì)算循環(huán)效率，可瞧出,采用分流設(shè)計(jì),Bray t on循環(huán)釋放到環(huán)境中未被利用得熱量減少，熱源吸收得熱量也減少，因此，循環(huán)效 率大幅提高、分流措施可在C0 2超臨界Bray t on循環(huán)中使用就是因CO?物性受工作 環(huán)境下得壓力、溫度影響較大。在無分流回?zé)釙r(shí)有:吋Ath = P.iA t -下標(biāo)h表 示回?zé)崞鞲邏簜?cè),

16、1表示低壓側(cè)。其中,p.h>p,i ,因此，流 量相等 得情況 下 導(dǎo)致Ath,即進(jìn)入堆芯得氣體溫度較低，在相同得£、t下，高壓側(cè)流經(jīng)堆芯 或換熱器得流體需吸收較多得熱量，降低了循環(huán)效率、而分流循環(huán)則就是犧牲一 部分功用于壓縮流體，從而使流體回?zé)岷鬁囟鹊玫缴?。相同條件下得循環(huán)在堆 芯或換熱器吸收得熱量減少，同時(shí)預(yù)冷損失得熱量降低，增加了循環(huán)效率。超臨界CO2動力循環(huán)優(yōu)化分析山數(shù)學(xué)模型可知,超臨界CO2 Bray t on再壓縮循環(huán)得循環(huán)效率可表示為：耳二訊,£,切,央)(2 4 )其中:為初始點(diǎn)得工況;n為壓氣機(jī)與透平得等嫡效率；g為各部件壓力損 失;Ki為以下4個

17、變量任選其二，即經(jīng)過預(yù)冷器得流量份額X、低溫回?zé)崞鞯蛨R側(cè) 出口溫度與高壓側(cè)入口(即回?zé)崞骼涠?溫度之差(、低溫回?zé)崞骰責(zé)岫?心及高 溫回?zé)崞骰責(zé)岫萢hreCo只要確定了以上參數(shù)，并保證回?zé)崞鞑怀霈F(xiàn)傳熱惡化現(xiàn)象, 即可唯一確定超臨界CO2 Brayto n循環(huán)得效率。作為實(shí)際氣體得循環(huán)，影響循環(huán)效率得參數(shù)較復(fù)雜，有得參數(shù)并非完全獨(dú)立， 選取有一定范圍得限制。為簡化討論，選定二氧化碳超臨界B r ayto n循環(huán)得最高 參數(shù)分別為壓力20MPa、溫度65 0 °C,并作為計(jì)算初始點(diǎn)、英國AG R反應(yīng)堆得 運(yùn)行，證實(shí)了 CO?在67 0 °C以下得安全性。循環(huán)其余各節(jié)點(diǎn)得壓力、溫

18、度均在臨 界點(diǎn)參數(shù)之上。同時(shí)逆流換熱器冷端溫差越小,換熱效果越好，但實(shí)際情況不能相 等，因此，給定回?zé)崞骼涠藴夭顬?°C、對于圖2-2所示得循環(huán)，環(huán)境溫度、£、T、低溫回?zé)崞骼涠藴夭钆c壓縮機(jī) 等嫡效率確定,t2、*與燈即可確定、在滿足回?zé)崞鞑怀霈F(xiàn)夾點(diǎn)與傳熱惡化得情況 下，當(dāng)高溫回?zé)崞鞯蛪簜?cè)出口溫度b越接近高壓側(cè)入口溫度t2,時(shí)，高壓側(cè)所交換得 熱量越多,t3 越高。而 X=(p.irec.l / p.lrec.h) * (A t 1 / Ath), pdrec,h » th= t 2' t? 不變，隨t5得減小,p,1 rec.l增大,Atl = t5&#

19、39; - t 6減小,p.l/p.h得增幅小于"/th得減 幅。最終X減小到一極小值，此時(shí)高溫回?zé)崞骰責(zé)釡囟茸罡撸瑥亩研疚諢崃孔钌? 透平做功份額增加遠(yuǎn)大于壓縮機(jī)耗功份額得增加，因此，在相同循環(huán)£、T下,X最小 時(shí)對應(yīng)得循環(huán)效率就是所示循環(huán)得最佳循環(huán)效率，且不同得£、T對應(yīng)不同得最小 X與最佳循環(huán)效率。(3)壓比對最佳循環(huán)效率得影響假定循環(huán)最低溫度為3 5°C,隨£增大，壓縮機(jī)進(jìn)口工況向臨界點(diǎn)靠近,使二氧 化碳得比熱產(chǎn)生較大變化。各8對應(yīng)得最小分流量及最佳效率如圖2- 3所示。 從圖2-3可瞧出，隨循環(huán)8得增大，各工況下得最佳循環(huán)效率先增加

20、到最大值，然 后減小。而最小分流量變化規(guī)律卻與效率兒乎相反。圖23中左端取到了 1個極限&這就是因?yàn)榛責(zé)崞鞲叩蛪簜?cè)二氧化碳得 比熱差別不太大,無需進(jìn)行分流，不必采用再圧縮循環(huán),同時(shí)也可瞧出，此時(shí)得循環(huán)效率并不高。右端得極限8就是保證該循環(huán)仍為超臨界循環(huán)得圧比、圖2.3壓比對最佳循環(huán)效率與最小分流量得影響對應(yīng)于各工況，分流量均能取到極小值。此時(shí)低溫回?zé)崞鞲邏簜?cè)流體經(jīng)回?zé)?后，已達(dá)到滿足限制條件得極限換熱溫升,再減小流量升高溫度，易造成低溫回?zé)?器出現(xiàn)夾點(diǎn)。當(dāng)回?zé)崞鞯蛪簜?cè)流體越接近臨界壓力時(shí)，/p.h逐漸增大，且增長率 越來越大（圖24）,而t5,得溫度越接近t2得溫度，使得 t./Ath

21、減小,在最佳S之后 減小速率變慢。在=0時(shí)出現(xiàn)X 得最小值，此8下得循環(huán)效率也最高。壓比£圖24 壓比對比熱得影響（tn沖3 5°C）圖2-5所示為對應(yīng)最佳效率時(shí)高溫回?zé)崞骷暗蜏鼗責(zé)崞鞯没責(zé)岫鹊米兓ｋS8增大，各最佳效率循環(huán)回?zé)岫染黾樱珒苫責(zé)岫仍龃蟮盟俾什煌?在最優(yōu)8之前, 高溫回?zé)崞鞯没責(zé)岫惹€斜率較大，之后趨于平緩,而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫仍谧顑?yōu)£ 之前增長較緩，之后增幅逐漸變大。圖2-5壓比對最佳循環(huán)效率下回?zé)崞骰責(zé)岫鹊糜绊戨S£變化，對應(yīng)最佳效率下,流體最高回?zé)釡囟妊杆偕仙?，超過最佳S后趨于 平緩（圖2-6）o最佳循環(huán)效率在某壓比處達(dá)到最大值得原因就

22、是:在最佳前，回?zé)?后流體進(jìn)入堆芯溫度升高,使流體吸收熱量減少，同時(shí)分流量減小使無法利用得熱 量比例減少，這兩處對效率增加得貢獻(xiàn)較分流導(dǎo)致壓縮機(jī)做功增加所帶來得損失 大，效率上升。超過最佳8后,溫度上升緩慢，而循環(huán)最小分流量增大,使無法回收利 用得熱量比例增大,同時(shí)壓縮機(jī)做功增多，效率下降。470245卜 )0 5(卜80Lr64532.2 工圖2-6各壓比最佳效率下最高回?zé)釡囟萾s隨壓比£得變化（4 ）溫比對最佳循環(huán)效率得影響選定=2、4 5,改變低溫壓氣機(jī)進(jìn)口溫度。給定壓比下，理想氣體得簡單回 熱Brayton循環(huán)通常熱效率隨最低循環(huán)溫度得減小而增大,但實(shí)際二氧化碳?xì)怏w 得循環(huán)卻

23、有不同，效率存在最優(yōu)值、在某個溫度以上時(shí)，效率隨最低循環(huán)溫度減小 而增大，低于該溫度后急速下降（圖2- 7 ）、分流量x得變化與效率得變化恰好相 反。分流量在3 5 °C左右出現(xiàn)變化得原理（圖2-8）類似于前面有關(guān)壓比接近臨界點(diǎn) 附近得論述尸0時(shí)，循環(huán)效率最大。2548VW仏O463圖2- 7 tmin對最佳循環(huán)效率與分流量得影響圖2 8 tnun變化對比熱得影響（£= 2 .45）高溫回?zé)崞骰責(zé)岫入S循環(huán)最低溫度得上升，從最低值迅速增加到最大值，而 后緩慢下降，而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫认嚷杂邢陆?，然后逐漸升高，且較高溫回?zé)崞魉?需得回?zé)岫鹊停▓D2-9）o圖2- 9 tmin對最佳

24、循環(huán)效率下回?zé)崞骰責(zé)岫鹊糜绊懽罡呋責(zé)釡囟认入S循環(huán)最低溫度得增加而迅速增加，在X達(dá)最小值后減緩, 超過最佳循環(huán)最低溫度后,溫度上升緩慢，而循環(huán)最小分流量增大使無法回收利用 得熱量比例增大，壓縮機(jī)做功增多（圖2- 1 0）。因此，循環(huán)效率在X最小處增長到 極大值，然后減小。圖2-10最佳效率下最髙回?zé)釡囟?隨gn得變化(5)At及X對循環(huán)效率及回?zé)岫鹊糜绊戇x定8=2。45,循環(huán)最低溫度3 5°C來研究其她參數(shù)得影響。如圖2-11所示, 給定x,回?zé)岫取⑿示SAt得變大而降低，因相同情況下，回?zé)崞鳒夭钤酱?，?被利用得熱量多，必然導(dǎo)致效率與回?zé)岫鹊媒档?、在給定£與工下，分流量存

25、在最小值，原因同前面分析相同，隨分流量得增 大，效率降低、同時(shí)高溫回?zé)崞骰責(zé)岫纫仓饾u降低，而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫葏s緩慢增 加，這就是因?yàn)閷責(zé)岫扔衋= q/ Q <1,即實(shí)際回?zé)崃縬除以理論最大回?zé)崃?Q,在冷端溫度相同情況下，低溫回?zé)崞鱾鳠崃吭龃?回?zé)岫萢lrec=(q+d q )/(Q+dq), 低溫回?zé)崞骰責(zé)岫仍黾?而高溫回?zé)崞骼涠藴夭钭兇?x得增加帶來t5,得升高)， 換熱量減少，但理論最大換熱量不變,回?zé)岫萐ec=(q d q )/Q,所以高溫回?zé)岫冉?低?；貓D2-11對循環(huán)效率與回?zé)岫鹊糜绊?60.7040.910圖212 x對效率、回?zé)岫鹊糜绊?6)2t及Othrec對循環(huán)參數(shù)

26、得影響根據(jù)當(dāng)今緊湊式換熱器技術(shù)現(xiàn)狀，回?zé)岫瓤蛇_(dá)0。9&現(xiàn)保守取ahrcc=0. 9 5、 給定高溫回?zé)崞骰責(zé)岫?，隨低溫回?zé)崞骼涠藴夭畹迷龃?x在很小得范圉內(nèi)逐漸減 小(圖2-13),低溫回?zé)崞鞯没責(zé)岫纫苍跍p小。x得減小雖有利于效率得提高，但回 熱度得下降使效率最終呈下降趨勢，在給定高溫回?zé)崞骰責(zé)岫鹊们闆r下，冷端溫差 增加1°C,約使效率下降0、05%onJ圖2-1 3 At變化對循環(huán)效率、ac及x得影響保證低溫回?zé)崞骼涠藴夭畈蛔?隨高溫回?zé)崞骰責(zé)岫鹊迷黾?5點(diǎn)溫度必然 下降，因此，導(dǎo)致低溫回?zé)崞鞲邷亓黧w換熱量降低(圖214),而須達(dá)到相同溫度，只 能減少x,同時(shí)導(dǎo)致低溫回?zé)崞骰責(zé)岫冉档?，但降幅很小，所?x減小帶來得效率增 加遠(yuǎn)大于低溫回?zé)崞骰責(zé)岫冉档蛶?/p>